鑿巖釬具釬尾的熱處理工藝探索

1、目 錄前言.2鑿巖釬具釬尾的熱處理工藝探索. 31、釬尾的工作環(huán)境和失效形式分析.41.1 釬尾斷裂.41.2 尾部端面破損.41.3 螺紋磨損.41.4 釬耳破斷.42、釬尾的服役條件.43、釬尾的材料及合金元素的作用.54、en40b常用釬尾的熱處理工藝分析.64.1 去應(yīng)力退火.64.2 滲碳+直接淬火.74.2.1 滲碳.74.2.2 直接淬火.124.2.3 滲碳空淬后常見的缺陷及對策.134.3 低溫回火. 164.4時效處理. 165、en40b常用釬尾的新的熱處理工藝.175.1 滲碳.175.2 等溫淬火.17結(jié)論.19參考文獻(xiàn).21鑿巖釬具釬尾的熱處理工藝探索 摘要：本文通

2、過對釬具釬尾的工作環(huán)境、失效形式及釬尾用鋼中所含的元素的種類和含量的分析；對鑿巖釬具中材料為en40b的釬尾的熱處理工藝進(jìn)行分析探索；研究了釬尾在實際使用中的性能要求、實際生產(chǎn)中設(shè)備的先進(jìn)性、金相組織、硬度實驗；提出了針對en40b釬尾的熱處理工藝中所涉及的問題；采用了對釬尾在工藝過程中各工序的溫度高低、保溫時間長短和可控氣氛多用爐中碳濃度的高低的比較及所產(chǎn)生缺陷的分析，從而進(jìn)一步提出了關(guān)于鑿巖釬具釬尾的新的熱處理工藝：滲碳高溫回火等溫淬火低溫回火；解決了en40b釬尾的熱處理工藝參數(shù)選定原因和公司工藝中常存在的缺陷問題；達(dá)到了對en40b釬尾熱處理工藝的理解,以及利用新工藝提高釬尾的使用性能

3、的目的。關(guān)鍵詞：材料、釬尾、熱處理前言： 無論是各種礦產(chǎn)資源的開采、鐵路、公路、水利、水電等能源交通的建設(shè)，還是地質(zhì)、建筑等部門，都離不開鉆爆作業(yè)，離不開使用鑿巖釬具。釬具見圖1圖1 釬具釬具（rockdrill tools）是鑿巖爆破中必不可少的工具。它是用釬鋼和其他材料（如硬質(zhì)合金）制造而成的鉆鑿巖石用的工具。它主要包含四大類部件，即釬桿或稱釬子桿（rad），釬頭或鉆頭（bit），連接套筒或稱套筒（coupling）與釬尾（shark adaptor）。由于公司對釬具的熱處理設(shè)備是國產(chǎn)的可控氣氛箱式多用爐，多用爐只有前室和后室，前室屬于預(yù)熱區(qū)，后室主要進(jìn)行加熱和滲碳。爐內(nèi)的氣氛的調(diào)節(jié)仍需要

4、人工控制，多用爐的一些性能（如爐內(nèi)實際的氣氛、溫度的均勻性）還有些不穩(wěn)定。雖然公司主要生產(chǎn)釬具，但是只有釬尾和連接套筒是利用公司的熱處理的設(shè)備進(jìn)行處理的。連接套筒在實際工作中的損害很小，一般需要的量很少，公司主要是對釬尾的熱處理。釬尾是整個鑿巖設(shè)備的主要消耗工具之一，它的種類很多，材料在公司也有三種，考慮到對工藝探索的具體性，故我選擇對公司里材料為en40b的常用釬尾的熱處理工藝進(jìn)行分析。經(jīng)過分析了公司的工藝參數(shù)的取得原因和存在的一些缺陷，自己又設(shè)定一個新工藝，彌補(bǔ)了原來工藝的一些不足之處，使釬尾的使用性能更好地被利用，使用壽命有所延長。鑿巖釬具釬尾的熱處理工藝探索:作為現(xiàn)代化配套的釬具，釬尾

5、是隨著鑿巖工藝和鑿巖條件的發(fā)展而生產(chǎn)的。在鑿巖工藝方面，當(dāng)從淺孔鉆鑿發(fā)展到中、深孔鉆鑿時，由于工作截面的限制，若要獲取較深的巖孔，就必須在釬桿同一軸線上，采用連接筒連續(xù)地連接多支釬桿進(jìn)行鉆鑿。這種鑿巖工藝所使用的尾釬桿，就是作為釬尾發(fā)展的雛形。在鑿巖條件方面，隨著高頻率、大功率全液壓鑿巖設(shè)備迅速發(fā)展，配套的釬具中的釬桿為傳遞鑿巖機(jī)所給予的高頻率、大能量的沖擊功，導(dǎo)致鑿巖機(jī)與釬桿配合部位的集幾何結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜，連接配合技術(shù)要求也越來越嚴(yán)格。很顯然，鑿巖工藝及條件的改變，提高了對尾釬桿的配合和制造技術(shù)的要求。這樣，全機(jī)械加工、高精度成型的各種各樣結(jié)構(gòu)的釬尾就相應(yīng)產(chǎn)生了。最終，發(fā)展為現(xiàn)代鑿巖配套釬具中

6、不可缺少的重要配套件。1、釬尾的工作環(huán)境和失效形式分析釬尾是鑿巖機(jī)的易損件之一。釬尾是螺紋連接鑿巖釬具的重要組成部分，在工作時直接承受鑿巖機(jī)高頻沖擊和強(qiáng)力扭轉(zhuǎn)，將鑿巖機(jī)活塞運(yùn)動的沖擊功從釬尾尾端傳遞到釬桿和釬頭，進(jìn)行鑿巖作業(yè)，同時在鑿巖機(jī)轉(zhuǎn)動套的帶動下傳遞扭矩，使整個釬具的系統(tǒng)轉(zhuǎn)動。釬尾內(nèi)孔還受到快速流水的沖刷和礦水的腐蝕。工作環(huán)境的惡劣和承受載荷的復(fù)雜性，對釬尾的使用性能提出了更高要求。釬尾是將活塞的沖擊能量傳遞給釬桿、釬頭，達(dá)到破碎巖石作用，在使用時釬尾破壞形式主要是釬尾斷裂、尾部端面破損、螺紋磨損、釬耳破斷等幾種失效形式。1.1 釬尾斷裂 螺紋釬具鑿巖作業(yè)是釬尾不可避免的承受沖擊、扭轉(zhuǎn)、

7、彎曲等方面作用，容易引起斷裂。斷裂是釬尾在工作過程中經(jīng)常發(fā)生的疲勞破壞，發(fā)生在釬尾注水口處。另外，釬尾在煤礦井下腐蝕介質(zhì)中，也很容易在注水口處產(chǎn)生腐蝕坑，在沖擊載荷作用下，腐蝕坑中產(chǎn)生應(yīng)力集中并發(fā)展成疲勞裂紋，在腐蝕與疲勞應(yīng)力共同作用下，裂紋擴(kuò)展直到斷裂。1.2 尾部端面損壞釬尾尾部端面直接承受鑿巖機(jī)活塞的沖擊接觸，端面剝落是常見的損壞方式。大多數(shù)釬尾使用后在尾部端面出現(xiàn)較小的淺層剝落，肉眼看上去是比較淺的“小坑”，這種剝落對使用影響不大；比較嚴(yán)重的大塊深層剝落與活塞的接觸狀況惡化，甚至造成活塞損壞，給用戶造成經(jīng)濟(jì)損失。這種大塊的深層剝落是由于表面產(chǎn)生了與端面相垂直的裂紋造成的。主要由于釬尾在

8、熱處理過程中產(chǎn)生局部過熱或過燒、淬火裂紋或內(nèi)應(yīng)力過大引起的。1.3 螺紋磨損釬尾在鉆鑿過程中，其外螺紋與連接套筒的內(nèi)螺紋進(jìn)行連接配合，在使用承受著沖擊、扭轉(zhuǎn)、彎曲等幾方面作用，螺紋由于硬度不夠易于磨損。1.4 釬耳破斷釬尾的釬耳與鑿巖機(jī)內(nèi)套的花鍵配合，主要承受扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的作用。在鑿巖過程中，軸向拉壓應(yīng)力、扭轉(zhuǎn)應(yīng)力通過釬耳促使釬具產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，將沖擊功傳遞給釬頭，達(dá)到破碎巖石的作用。因此，釬尾的釬耳能承受的交變應(yīng)力是很大的，在此處經(jīng)常產(chǎn)生斷齒現(xiàn)象。釬耳破斷以后，鑿巖機(jī)的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力無法傳遞給釬具而告失效。2、釬尾的服役條件根據(jù)釬尾的工作環(huán)境和失效形式的分析，釬尾應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和韌性，高的表面強(qiáng)度和耐磨性

9、以及高的疲勞抗力和一定的耐腐蝕性能，心部具有良好的韌性；能夠承受鑿巖機(jī)高頻沖擊和強(qiáng)力扭轉(zhuǎn)；抵抗流水的沖刷和礦水的腐蝕。3、釬尾的材料及合金元素的作用釬尾的材料有許多種，現(xiàn)就我所在的公司的材料進(jìn)行分析，公司因是外資企業(yè)，所用的釬尾的材料牌號均為英國牌號；即：en27b、en30b、en40b，它們均屬于合金結(jié)構(gòu)鋼。見表1。表1 en27b、en30b、en40b的化學(xué)成分及其質(zhì)量分?jǐn)?shù)（%）材料csimnpscrmoni其他en27b0.270.350.150.350.450.700.0400.0500.901.200.250.352.753.25en30b0.260.340.150.350.45

10、20.750.0400.0501.101.400.200.353.904.30en40b0.200.280.150.350.450.700.020.0253.003.500.450.65v0.15各種元素對合金結(jié)構(gòu)鋼的性能的影響:碳（c） 在鋼中隨著其質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，可提高鋼的強(qiáng)度和硬度，但降低塑性和韌性。碳與鋼中某些合金元素化合形成各種碳化物，對鋼的性能產(chǎn)生不同的影響。以上三種材料根據(jù)釬尾的服役條件，三者均需要滲碳，增加含碳量。硅（si） 提高鋼的強(qiáng)度和回火穩(wěn)定性，特別是經(jīng)淬火、回火后能提高鋼的屈服極限和彈性極限。含硅量高的鋼，其磁性和電阻均明顯提高，但si有促進(jìn)石墨化傾向。三種材料很好的利

11、用了硅在鋼中的優(yōu)點。錳（mn） 提高鋼的強(qiáng)度和顯著提高鋼的淬透性，能消深和減少硫?qū)︿撃墚a(chǎn)生的熱脆性，含錳量高的鋼，經(jīng)冷加工或沖擊后具有高的耐磨性，但有促使鋼的晶粒長大和增加第二類回火脆性的傾向。錳的含量較高，正好使釬尾經(jīng)過冷加工或沖擊后具有高的耐磨性。磷（p） 增加鋼中的非金屬夾雜物，使鋼的強(qiáng)度和塑性降低，特別是在低溫時更嚴(yán)重（冷脆性），但稍高的含磷量能改善低碳鋼的切削加工性。三種鋼的含磷量都較低，磷對鋼性能的影響也較小，尤其是對en40b材料的合金結(jié)構(gòu)鋼影響更小。硫（s） 增加鋼中的非金屬夾雜物，使鋼的強(qiáng)度降低，在熱加工時，容易產(chǎn)生脆性（熱脆性），但稍高的含硫量能改善低碳鋼的切削加工性。硫在

12、這三種鋼的含量也較低，影響和磷的影響一樣都較小，en40b硫含量不到0.025，影響不大。鉻（cr） 提高鋼的強(qiáng)度、淬透性和起到細(xì)化晶粒，提高韌性和耐磨性的作用，但存在第二類回火脆性的傾向。含鉻量高的鋼，能增大抗腐蝕（性的）能力，鉻與鎳元素等配合能提高抗氧化性和熱強(qiáng)性，并進(jìn)一步提高抗腐蝕性。三種鋼的含鉻量都較多，特別是en40b含鉻量達(dá)3.003.50，其抗腐蝕的能力增加，韌性也增加。鎳（ni） 提高鋼的強(qiáng)度，而對塑性和韌性影響不大，含量高時與鉻配合能顯著提高鋼的耐腐蝕性和耐熱性。en27、en30b的含鎳量都很高，剛好與鉻配合達(dá)到了提高鋼的耐腐蝕性和耐熱性之目的，en40b材料就沒有這種效果

13、。鉬（mo） 提高鋼的熱硬性和耐磨性，有阻礙鋼晶粒長大和防止回火脆性的作用，也能提高回火穩(wěn)定性，還能提高鋼的淬透性。它對三種鋼的影響差不多，對en40b的影響大些。釩（v） 能細(xì)化晶粒，提高鋼的強(qiáng)度和韌性，提高鋼的耐磨性和熱硬性以及回火穩(wěn)定性。它只存在于en40b中，它彌補(bǔ)了en40b中不含鎳的不足。由于三種材料的含合金元素的種類和數(shù)量差不多，它們的熱處理工藝幾乎相同。4、en40b常用釬尾的熱處理工藝分析en27、en30b、en40b三種材料都能滿足釬尾的使用性能，三者由于所含元素相近，熱處理工藝差不多，僅在滲碳時間長短、碳勢高低和回火溫度、時間上有些差異。為了工藝分析的全面，現(xiàn)針對公司里

14、的材料為en40b長度為550mm的常用釬尾進(jìn)行熱處理工藝分析。其工藝流程為：鍛造坯料去應(yīng)力退火機(jī)械加工滲碳直接淬火低溫回火校直時效處理拋丸精磨。4.1 去應(yīng)力退火專業(yè)定做機(jī)械設(shè)計,包括機(jī)械畢業(yè)設(shè)計和課程設(shè)計,同時有大量的現(xiàn)成的坯料經(jīng)鍛造后，為消除鍛件中的殘余應(yīng)力，釬尾的預(yù)先熱處理采用去應(yīng)力退火，去應(yīng)力退火在箱式電阻爐中進(jìn)行。將坯料緩慢加熱到600650之間，保溫46小時，然后隨爐冷卻到室溫。退火除了能消除殘余應(yīng)力外，還大幅度降低強(qiáng)度和硬度，細(xì)化晶粒，均勻成分，使其硬度達(dá)到hrc2127范圍，便于機(jī)械加工，并為以后的最終熱處理作好準(zhǔn)備。4.2 滲碳+直接淬火4.2.1 滲碳因為材料為en40b

15、的合金結(jié)構(gòu)鋼屬于低碳合金鋼，為了滿足釬尾的表面具有高的強(qiáng)度、硬度和耐磨性，釬尾的心部有很好的韌性，可采取滲碳工藝。滲碳工藝屬于化學(xué)熱處理的一種，化學(xué)熱處理是把鋼制工件放置于某種化學(xué)介質(zhì)中，通過加熱和保溫，使化學(xué)介質(zhì)中某些元素滲入到工件表層，從而改變表層的化學(xué)成分，使心部與表層具有不同的組織與力學(xué)性能?；瘜W(xué)熱處理有許多種，而我們公司只選擇滲碳工藝的化學(xué)熱處理而不選擇其他的原因有很多。比如選擇滲碳而不選擇滲氮原因就有兩大方面：一方面，從工藝過程和處理后的性能來說，材料為en40b的鋼中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.200.28，大部分屬于低碳鋼，為了達(dá)到釬尾的使用性能一般是滲碳，而滲氮工藝多數(shù)是對中、高碳鋼而

16、言的；滲碳的溫度是93010，而滲氮的工藝溫度只為52010，在滲碳工藝溫度下鋼被加熱處于單一的奧氏體區(qū)，其組織轉(zhuǎn)變?nèi)菀走M(jìn)行；滲碳的時間為39小時，而滲氮時間要為2050小時，滲氮的生產(chǎn)周期較長，使生產(chǎn)效率大大降低；雖然滲氮后釬尾表面具有高硬度、高耐磨性和耐腐蝕性，滲碳后釬尾只具有高硬度、高耐磨性，但是我們使用的釬尾的材料en40b中含有大量的鉻元素，鉻的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.003.50，含鉻高的鋼，其抗腐蝕性大大增加，材料en40b中所含的合金元素間接使它的抗腐蝕性增加，如鉬；滲碳的釬尾能承受較大的沖擊力，而滲氮后的釬尾所能承受的沖擊較小，對于鑿巖機(jī)上的釬尾來說本身就要承受很大的沖擊；從這個方面考

17、慮選擇滲碳工藝較好。另一方面，從公司現(xiàn)有的熱處理設(shè)備來考慮，公司擁有的熱處理設(shè)備為國產(chǎn)的可控氣氛箱式多用爐，一些控制程序不夠準(zhǔn)確，控制系統(tǒng)也不太靈活，爐內(nèi)的氣氛要靠人工調(diào)節(jié)控制，對于其他的化學(xué)熱處理來說熱處理設(shè)備要求都較高，公司的設(shè)備最好是進(jìn)行滲碳工藝。由以上兩方面，釬尾的化學(xué)熱處理因此選擇滲碳工藝。滲碳是把低碳合金鋼制的釬尾放置于富含碳原子的活性介質(zhì)中，加熱到850950，保溫數(shù)小時，使?jié)B碳介質(zhì)在工件表面上產(chǎn)生活性碳原子，經(jīng)過表面吸收和擴(kuò)散而滲入工件的表層，從而使表層的含碳量達(dá)到0.8以上的熱處理工藝。滲碳前，應(yīng)對釬尾的尺寸精度和表面狀況進(jìn)行檢驗，形狀尺寸必須符合圖紙要求，滲碳部位的尺寸應(yīng)留

18、有適當(dāng)?shù)哪ハ骷庸び嗔?。滲碳部位的表面必須潔凈，不能有氧化皮、銹斑、油污，以免造成滲碳不均勻和淬火后出現(xiàn)軟點等缺陷。在滲碳表面不能有裂紋、深的刀痕、劃傷或碰傷的明顯痕跡。表面上的裂紋、深的刀痕或劃痕，在淬火過程中或磨削過程中，都會產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，形成裂紋源，而使?jié)B碳表面出現(xiàn)淬火裂紋或磨削裂紋，造成釬尾的報廢。在檢查合格和清洗結(jié)束后，需要在釬尾的供水孔處插入棉繩，因為釬尾供水孔處也要受到礦水的沖刷，它也需要有一定硬度和耐蝕性，供水孔處在滲碳時，滲碳劑難以達(dá)到內(nèi)部，棉繩起到引碳的作用，使其也能滿足需要。在以上都準(zhǔn)備好后，就可以把釬尾裝入到料筐。為了使釬尾的變形小和滲碳效果達(dá)到較好，釬尾應(yīng)垂直吊掛在

19、料筐中，釬尾與釬尾之間均有一定的間隙。為了使?jié)B碳均勻，一般每爐可裝60根t38的、常用長度為550mm的小釬尾，同時攜帶兩個試樣塊。因為裝爐量對釬尾變形量有很大影響，裝爐量過多時會產(chǎn)生滲碳、淬火加熱和冷卻的不均勻，導(dǎo)致加熱是釬尾各部分加熱溫度不均勻，體積膨脹不一致，使變形加大。同樣，在風(fēng)冷過程中會使釬尾各部分冷卻不同時性增加，內(nèi)應(yīng)力增加，變形量加大，因此裝爐量不益過多，優(yōu)選60根為好。待釬尾裝好筐后，等爐內(nèi)溫度高于760時，即可以進(jìn)行裝爐。因為只有爐溫在高于760時，爐溫才能把可燃性氣體、液體通入爐內(nèi)或清除爐內(nèi)氣氛，否則會導(dǎo)致爆炸。同時考慮到公司的多用爐的一些設(shè)備的自動程序不靈活，在進(jìn)爐時需要

20、人工操作進(jìn)行。在進(jìn)爐前應(yīng)先點燃前爐門口處的煤氣噴嘴內(nèi)的煤氣，使在前爐門處形成火簾，其能把爐內(nèi)的氣氛和外部空氣隔絕，防止在開啟爐門時，爐內(nèi)外的氣氛壓力差過大，導(dǎo)致爐內(nèi)的火源噴出?；鸷熢谛纬珊螅诟鱾€部位的指示燈亮起的前提下，原位燈亮起才能進(jìn)爐。釬尾進(jìn)爐時爐內(nèi)溫度一般是設(shè)定的最大溫度，但因為釬尾進(jìn)爐后，開啟爐門時帶走了大量的熱和釬尾自身需要加熱，使?fàn)t內(nèi)溫度下降 ，所以需要再升溫。升溫的時間是根據(jù)裝爐量的多少來決定的，釬尾多時，需要的升溫時間較長；反之，則升溫的時間較短。若釬尾量為60根時，一般的升溫時間一個小時左右，才到達(dá)指定的溫度925。這個滲碳溫度比一般的滲碳的溫度（820左右）高，其原因是：

21、提高滲碳溫度，可以顯著地提高擴(kuò)散系數(shù)。當(dāng)滲碳溫度從920升高到1000是擴(kuò)散系數(shù)就可以提高1.7倍以上，所以提高滲碳溫度就能提高滲速，縮短滲碳時間；此外，由于溫度越高，碳原子從表面向內(nèi)部的擴(kuò)散遷移速度也越高，因而從表及里碳濃度梯度就必定趨于平緩。隨著滲碳溫度的提高，fe原子自擴(kuò)散加劇，使鋼件表面脫位原子和空穴數(shù)增多，更有利于表面吸收 和溶解碳原子。同時，溫度升高也增加奧氏體對碳的溶解度，此外，提高滲碳溫度還能降低合金碳化物的穩(wěn)定性，使碳化物溶解到奧氏體中，碳原子從碳化物中解脫出來成為自由狀態(tài)，有利于擴(kuò)散增加奧氏體的溶解碳原子能力。由此可見，提高滲碳溫度，不僅能提高滲碳速度、增加滲層深度、減緩濃

22、度梯度的變化，而且也能提高滲層的碳濃度。因為滲碳溫度升高后，表面吸收碳原子的能力增強(qiáng)，加快了碳原子的擴(kuò)散。具體如圖2所示綜上所述，滲碳溫度的提高，雖然可以加快滲碳速度、縮短生產(chǎn)周期，但過高的溫度會引起奧氏體鋼的晶粒粗大，增加零件變形，降低設(shè)備及夾具的壽命，同時滲碳后如果直接淬火，滲層中殘余奧氏體較多。在實際生產(chǎn)中，綜合考慮以上因素，一般選用的滲碳溫度為900950之間。此外，又因為鋼在900950下長期保持滲碳后，其奧氏體晶粒度在6級以上，有利于零件滲碳后采用直接淬火，因為細(xì)晶粒奧氏體淬火后才能獲得高強(qiáng)韌性的細(xì)晶粒馬氏體組織。若滲碳后，鋼的奧氏體晶粒粗大，零件滲碳后必須重新加熱，借助相變細(xì)化鋼

23、的晶粒后才能進(jìn)行淬火，這不僅增加能源的消耗，延長了生產(chǎn)周期，而且也降低滲碳淬火零件的某些質(zhì)量，例如增加釬尾表面的氧化、脫碳、硬度的不均勻性和變形等。當(dāng)溫度到達(dá)設(shè)定值925后，即可向爐內(nèi)通入丙酮，設(shè)定爐內(nèi)的滲碳碳勢，并調(diào)節(jié)爐內(nèi)的氣氛，開始進(jìn)入滲碳保溫階段。丙酮是作為滲碳劑，我們所用的滲碳介質(zhì)是丙酮、甲醇和氮?dú)?，甲醇高溫分解后相?dāng)于稀釋氣體做載體，丙酮高溫分解后，作為滲碳劑，此外，在實際生產(chǎn)中，有時要通過調(diào)節(jié)氮?dú)獾牧髁縼硐♂尃t內(nèi)氣體濃度。當(dāng)打開丙酮后，由于滲碳溫度為925，會有一部分丙酮不能充分分解，在釬尾表面形成碳黑，影響碳勢控制，所以在最初時間爐內(nèi)的碳勢會較高。滲碳時氣氛的碳勢反映爐氣的滲碳能

24、力，碳勢高表示它在單位時間內(nèi)放出的活性碳原子的數(shù)量多，正常情況下，滲碳釬尾表面吸收的碳原子就多，滲層含碳量也就很高；同時，濃度梯度大，可以提高滲碳速度。但是過高的碳勢會在滲碳層形成網(wǎng)狀碳化物，使?jié)B碳層的脆性增大，這樣是不允許的。為了使碳勢對滲碳過程產(chǎn)生有利的綜合效果，我們進(jìn)行分段控制爐氣的碳勢來對釬尾進(jìn)行滲碳，即把滲碳時間分為兩個階段，第一階段盡可能地提高碳勢，因為這時釬尾的吸收碳原子的能力很強(qiáng)，不易產(chǎn)生碳黑，碳勢高可使?jié)B碳層表面的濃度梯度大，有利于進(jìn)行擴(kuò)散，并提高滲碳速度，此階段稱作強(qiáng)滲期；第二階段選擇較低的碳勢，使碳原子由滲層表面向內(nèi)擴(kuò)散，以降低滲層表面的含碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，并增加滲層的深度，

25、此階段稱為擴(kuò)散期。第一階段：強(qiáng)滲期 溫度為925，保溫時間為3小時，滲碳的碳勢設(shè)定為碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.85，實際的碳勢需要在碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.700.80之間，由于公司的多用爐的性能有些差，甲醇和丙酮的實際流量的調(diào)節(jié)波動有些大，我們在實際生產(chǎn)中把碳勢的設(shè)定值提高為0.85。強(qiáng)滲的目的是為了在滲碳層建立高的濃度梯度，提高碳原子在滲碳過程中的擴(kuò)散速度即滲碳速度，所以采用高碳勢的爐氣，通?？刂频臓t內(nèi)的碳勢是碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.75左右。保溫時間為3小時，是因為釬尾的材料en40b的合金鋼中含有合金元素釩、鉬等強(qiáng)碳化物形成元素，這些元素能形成難以溶解的合金碳化物，有效地阻止了奧氏體晶粒合并長大，從而有可

26、能提高滲碳溫度，加快滲入速度，縮短滲碳時間。同時，它也能使碳濃度梯度趨于平穩(wěn)。滲碳保溫時間主要取決于釬尾的滲碳要求獲得的滲層厚度，我們所需的釬尾的滲碳層厚度要為0.71.2mm之間。在滲碳劑滲碳能力一定的條件下，滲碳層厚度是溫度和時間的函數(shù)，在相同的滲碳溫度下，滲層厚度隨時間的延長而增加，滲碳層的厚度與時間呈拋物線關(guān)系，如圖3所示，強(qiáng)滲期的速度較快。在設(shè)定爐內(nèi)碳勢后，為了更準(zhǔn)確得了解爐內(nèi)的實際碳勢的值，要測量控制爐內(nèi)的碳勢，目的是為了保證滲碳層達(dá)到技術(shù)要求的碳濃度，滲碳過程高效和順利地進(jìn)行。若爐內(nèi)碳勢過低，則滲碳層含碳量會低于技術(shù)要求，并降低滲碳速度。反之，碳勢過高，又會使?jié)B碳層含碳量高于技術(shù)

27、要求或在釬尾表面出現(xiàn)碳黑，使?jié)B碳層表面的含碳量和深度不均勻，阻止?jié)B碳過程。測量控制爐氣碳勢的方法較多，因為我們所用的多用爐的設(shè)備有一些陳舊，爐子的先進(jìn)性有點不足等特點，我們主要測量碳勢的方法是氧探頭控制法和利用高頻紅外碳、硫分析儀分析含碳量（鋼箔稱重法）的方法。氧探頭控制法是借助安裝在可控氣氛多用爐內(nèi)的氧探頭，直接測量爐氣中微量氧，并借助爐氣調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)控制向可控氣氛多用爐內(nèi)送給富化氣的量，實現(xiàn)對爐氣碳勢的控制。利用高頻紅外碳、硫分析儀的方法，即是利用低碳鋼箔測量的方法，鋼箔的厚度小于0.2mm，長度在100 mm左右，把鋼箔放入爐內(nèi)進(jìn)行滲碳，滲碳時間在2545分鐘之間，取出后稱取一定量的鋼箔

28、片，利用分析儀分析含碳量。這種方法是在一定的滲碳?xì)夥蘸蜐B碳溫度下，放入的鋼箔很薄，可以近似把它的滲碳過程看作純界面過程，并認(rèn)為鋼箔內(nèi)表面和心部的碳含量一致。這種方法可以標(biāo)定和檢測氧探頭控制法的準(zhǔn)確。當(dāng)測量出的鋼箔的含碳量高于設(shè)定值時，我們需要降低甲醇的流量，增大氮?dú)獾牧髁縼斫档蜖t內(nèi)的氣氛的濃度；反之，則相反。通常在實際生產(chǎn)中，強(qiáng)滲期我們需要做23個鋼箔來進(jìn)行檢測碳勢，這樣可以使強(qiáng)滲期順利進(jìn)行。第二階段：擴(kuò)散期 在強(qiáng)滲期保溫3小時后，我們要重新設(shè)定爐內(nèi)的碳勢，一般擴(kuò)散期en40b的碳勢設(shè)定為碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.65，實際的碳勢要求碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.500.60之間，溫度保持不變，保溫時間為3.5小

29、時。釬尾經(jīng)過3小時的強(qiáng)滲期的滲碳后，其表面層內(nèi)的碳濃度較高，應(yīng)減少表面爐內(nèi)的含碳量，加大亞共析區(qū)，使碳濃度梯度平緩。擴(kuò)散期的目的是降低表面的含碳量，要求爐氣的碳勢低，釬尾表面的談原子向內(nèi)部擴(kuò)散，因此采用減少滲碳劑的滴量的方法來改變，一般丙酮的滴入量為強(qiáng)滲階段的三分之一到二分之一，這樣可獲得理想的表面碳濃度和滲碳層深度。因為en40b材料的釬尾的滲碳層要求為0.71.2mm之間，滲碳濃度降低，使?jié)B碳時間增大，因此把擴(kuò)散的滲碳時間提高到3.5小時。擴(kuò)散期的其它原因和操作都和強(qiáng)滲期基本一致。4.2.2直接淬火擴(kuò)散保溫時間結(jié)束后，滲碳基本完成。由于材料為en40b的合金結(jié)構(gòu)鋼中含有的釩、鉬等強(qiáng)碳化物，

30、這些元素不僅影響了滲碳的滲碳參數(shù)，還可以使這種鋼滲碳后直接進(jìn)行淬火，不必正火或雙重淬火，簡化熱處理工藝，同時釬尾的變形和開裂的傾向也很小。雖然直接淬火不能細(xì)化鋼的晶粒，但是由于這種鋼含有釩，釩元素的細(xì)化晶粒的效果最顯著。又因為en40b的釬尾的熱處理要求為：表面最大硬度為698772hv，中心的硬度為370470hv，淬火后的顯微組織為淬火馬氏體，心部為（低）中碳馬氏體和貝氏體。其使用的性能要求不是很高，釬尾的形狀不復(fù)雜，表面硬度要求不太高，所以可以對這種材料的釬尾進(jìn)行直接淬火。若滲碳后直接進(jìn)行空冷淬火，雖然這樣簡單易于操作，但其缺點是表面會形成貧碳層，影響釬尾的使用性能，因此出爐后要采用風(fēng)冷

31、加速冷卻速度，以減少表面的脫碳現(xiàn)象。直接淬火和滲碳的工藝曲線圖如圖4所示：滲碳925溫度/風(fēng)冷淬火強(qiáng)滲期3h擴(kuò)散期3.5h時間（h）圖4 直接淬火和滲碳的工藝曲線圖在風(fēng)機(jī)中冷卻一個小時左右，釬尾試樣拿出經(jīng)過金相分析和硬度實驗，其金相顯微組織如圖5：圖5 滲碳后直接淬火的金相顯微組織 其組織滿足滲碳淬火后的要求：滲碳深度為0.30480.712mm時，維氏硬度為700hv左右，外表面組織為淬火馬氏體，局部脫碳允許小于0.1mm，深度為0.71120.414mm時，維氏硬度為600hv，不允許形成網(wǎng)狀滲碳體，深度為1.01601.393mm時，維氏硬度為500hv，心部為低（中）碳馬氏體和貝氏體。

32、4.2.3滲碳空淬后常見的缺陷及對策 一個熱處理工藝無論多么的完整，在實際生產(chǎn)中都會有一些缺陷存在，我們所做的工藝也是如此，常見的缺陷是：表層粗大塊狀或網(wǎng)狀碳化物、表層大量殘余奧氏體、表面非馬氏體組織、表面硬度低、釬尾畸變過量、滲碳層深度不足、滲層不均勻、表面脫碳。4.2.3.1 表面粗大塊狀或網(wǎng)狀碳化物 其主要形成原因是：滲碳劑活性太高，滲碳保溫時間過長。我們可以通過降低滲劑的活性；當(dāng)要求滲層較深時保溫后期適當(dāng)降低滲劑的活性，如我們采取的分段控制爐氣的碳勢的方法。若在生產(chǎn)中造成此缺陷，我們可以通過降低碳勢氣氛下延長保溫時間，重新淬火，或者高溫加熱擴(kuò)散后淬火的方法來返修。4.2.3.2 表層大

33、量殘余奧氏體 主要形成原因是：淬火溫度過高，奧氏體中碳及合金元素含量較高?？刹捎媒档蜐B劑活性、降低直接淬火或重新加熱淬火的溫度來防止。我們生產(chǎn)的材料en40b釬尾就是采用降低滲劑的活性的方法來防止殘余奧氏體的大量出現(xiàn)的。如果此缺陷出現(xiàn)，可以通過冷處理；高溫回火后，重新加熱淬火；采用合適的加熱溫度，重新淬火等方法來減少殘余奧氏體的量。4.2.3.3 表面非馬氏體組織 形成原因：滲碳介質(zhì)中氧原子向鋼中擴(kuò)散，在晶界上形成鉻、錳等元素的氧化物，致使該處合金元素貧化，淬透性降低，淬火后出現(xiàn)黑色網(wǎng)狀組織。一般采用控制爐內(nèi)介質(zhì)成分、降低氧的含量、提高淬火冷卻速度來防止。4.2.3.4表面硬度低 形成原因：表

34、面碳濃度低，殘余奧氏體過多，表面黑色網(wǎng)狀組織?？梢酝ㄟ^控制爐內(nèi)介質(zhì)的含量，控制好淬火冷卻速度來防止。若形成，表面碳濃度低的，可以進(jìn)行補(bǔ)滲；殘余奧氏體多的，可采用高溫回火或淬火后補(bǔ)一次冷處理來消除殘余奧氏體。4.2.3.5 釬尾畸變過量 形成原因：滲碳時裝爐方法或夾具選擇不當(dāng)；滲碳溫度太高，爐氣、爐內(nèi)的壓力不均勻和不穩(wěn)定；直接淬火溫度過高；零件上滲碳層的濃度和深度不均勻；淬火時造成無規(guī)則翹曲。防止方法：釬尾應(yīng)垂直吊放，釬尾在夾具上要平穩(wěn)不能有預(yù)應(yīng)力，出爐操作要平穩(wěn)，爐溫要適當(dāng)。4.2.3.6 滲層深度不足 形成原因：爐溫低、保溫時間短、滲劑濃度低、裝爐的數(shù)量過多、工件表面有氧化皮或積碳。針對形成

35、原因，可通過調(diào)整滲碳溫度、時間、滴量和爐子的密封性；釬尾應(yīng)清理干凈；滲層過薄時可以通過補(bǔ)滲等方法來防止和返修。4.2.3.7 滲層深度不均勻 形成原因：爐溫不均勻；爐內(nèi)氣氛循環(huán)不良；碳黑在表面沉積；釬尾表面粗糙度不一致；釬尾吊掛疏密不均勻；釬尾表面有銹斑、油污等?？梢酝ㄟ^滲碳前嚴(yán)格清洗釬尾；清理爐內(nèi)積碳；釬尾在裝夾時應(yīng)均勻分布間隙大小相等；經(jīng)常檢驗爐溫均勻性；經(jīng)常檢驗爐溫、爐氣及裝爐情況。4.2.3.8 表面脫碳 表面脫碳是我們經(jīng)常遇到的問題，對于以上的缺陷我們可以防止，但表面脫碳有時卻不行。表面脫碳是鋼材加熱時，其表面層的含碳量會由于與空氣中的氧發(fā)生化學(xué)作用而減少的現(xiàn)象。加熱溫度越高，時間越

36、長，脫碳層越深。實際上，當(dāng)加熱溫度達(dá)到800850時，鋼的表面脫碳已經(jīng)開始明顯。我們滲碳工藝時間是925，產(chǎn)生這種缺陷的可能較大，此外，出爐時間過長，使釬尾在空氣中停留的時間過長，en40b的材料中有些元素例如硅元素可以促進(jìn)脫碳，這些都可導(dǎo)致脫碳。脫碳對釬尾的危害是嚴(yán)重的，由于脫碳，它的表面硬度明顯地下降，并變得粗糙，抗疲勞強(qiáng)度也顯著下降。據(jù)資料介紹，脫碳的鋼材的疲勞強(qiáng)度只有光滑鋼材的四分之一左右，脫碳將導(dǎo)致釬尾壽命大大降低。脫碳嚴(yán)重的可造成全部脫碳，其顯微組織圖如圖6：全部脫圖6 全脫碳的顯微組織專業(yè)定做機(jī)械設(shè)計,包括機(jī)械畢業(yè)設(shè)計和課程設(shè)計,同時有大量的現(xiàn)成的設(shè)計出售。qq：12963697

37、24，手機(jī)其他機(jī)械畢業(yè)設(shè)計：因為真誠，所以信任！因為專注，所以專業(yè)！因為專業(yè)，所以信賴！淘寶店鋪：碳的只有通過拋丸后再重新滲碳的方法來改變。脫碳不嚴(yán)重的只是部分脫碳，其顯微組織圖如圖7和硬度值如表2，表面有0.2 mm的脫碳層。圖7 部分脫碳的顯微組織 表2 表面有0.2mm脫碳層的釬尾的深度及硬度值測量距離（mm）硬度值（hv10）0.251530.502010.752021.002011.25193心部168其滲碳層組織為珠光體，心部組織為珠光體、鐵素體和細(xì)顆粒碳化物。由于公司的設(shè)備自動化程度不高，許多都是人工操作的，在實際操作中不免有人為或設(shè)備失的情況，這些都會

38、使出爐的時間過長，造成表面脫碳。我們大多數(shù)可以采用補(bǔ)滲和拋丸后再重新滲碳的方法來補(bǔ)救。4.3 低溫回火風(fēng)冷一個小時后，為了合理地調(diào)整力學(xué)性能，使釬尾滿足使用性能要求；穩(wěn)定組織，使釬尾在使用過程中不發(fā)生組織轉(zhuǎn)變，從而保證釬尾的形狀、尺寸不變；降低或消除內(nèi)應(yīng)力，以減少釬尾的變形并防止開裂；減少殘余奧氏體的含量。我們采用先低溫回火。由于en40b的使用性能不高，回火后組織只要是回火馬氏體就能滿足它的要求，故采用低溫回火，般回火溫度為200?；鼗鸨貢r間為2小時，回火需要保溫一段時間，目的是使釬尾心部和表面溫度均勻一致，保證組織轉(zhuǎn)變的充分進(jìn)行，以及淬火應(yīng)力得到充分消除。如果回火時間過短，則會導(dǎo)致回火不

39、充分，會使釬尾在磨削時出現(xiàn)裂紋；但是回火時間過長又會提高生產(chǎn)成本，降低設(shè)備使用率?？紤]以上方面，我們采取保溫2小時。保溫2小時后出爐空冷至室溫。低溫回火后，由于我們公司的設(shè)備不足，常采用淬火后卸筐，再重新裝筐的方法，通常回火時釬尾采用堆放在一料板上，料板的平整也在一定程度上影響到釬尾的變形情況。釬尾的變形在前一部的熱處理中已經(jīng)存在，這樣增大了變形。為了使以后的磨削順利進(jìn)行，我們通常采用校直釬尾。校直釬尾是一種要求很大勞動強(qiáng)度的步驟，我們利用手動壓力機(jī)進(jìn)行校直，手動壓力機(jī)是通過人工操作設(shè)備上的手輪控制螺桿及壓頭的上升和下降，再借助百分表找到釬尾的最大變形量處，再在此處進(jìn)行加壓，數(shù)秒后卸去壓力，使

40、釬尾的變形量減小到0.15mm以內(nèi)，才能滿足磨削要求。4.4 時效處理由于釬尾經(jīng)過校直后，其內(nèi)部組織有的發(fā)生了變化，在加壓時其內(nèi)應(yīng)力增加；同時考慮到材料經(jīng)過滲碳后其表面含碳量增加，相當(dāng)于高碳的合金鋼，它的一些性能低溫回火不能消除，故采用時效處理。時效處理的目的是：使馬氏體正方度降低、殘余奧氏體穩(wěn)定和消除殘余應(yīng)力及校直時所產(chǎn)生的應(yīng)力。時效處理的溫度和低溫回火一樣為200，理論上規(guī)定時效處理的時間為5小時，考慮到生產(chǎn)效率及釬尾的使用性能，我們通常只保溫3小時。經(jīng)金相分析和硬度實驗，其金相顯微組織（放大100倍）如圖8：圖8 回火后的顯微組織其組織為：表面組織為馬氏體，心部為回火馬氏體和貝氏體，表層

41、組織殘余奧氏體的含量不超過20，表面局部總脫碳層深度小于0.12mm，全脫碳層及晶界氧化深度均不超過0.25mm，表面不允許形成網(wǎng)狀滲碳體?；鼗鸷蟊砻孀畲笥捕葹?70660hv，最小硬度為450550hv，中心硬度為370470hv。保溫三小時后，空冷至室溫。然后進(jìn)行拋丸處理，拋丸后就可進(jìn)行精加工磨削。整個熱處理工藝曲線簡圖見圖9：滲碳925溫度/時間（h）強(qiáng)滲期3h擴(kuò)散期3.5h風(fēng)冷淬火低溫回火2002 h3h時效處理200圖9 材料en40b釬尾的熱處理工藝曲線簡圖5. en40b常用釬尾的新的熱處理工藝經(jīng)過以上對公司的釬尾的熱處理工藝的分析，我雖然了解到en40b釬尾的熱處理工藝和各個工

42、藝參數(shù)的選定的原因，但是也發(fā)現(xiàn)了釬尾在這個熱處理過程中有的工藝缺陷。根據(jù)以上的釬尾的工作環(huán)境和服役條件的了解和工藝的分析，以及我在有關(guān)資料的收集，現(xiàn)對材料的en40b釬尾做出新的熱處理工藝：滲碳高溫回火等溫淬火低溫回火。5.1 滲碳 滲碳的原因、目的和過程都與原來的工藝差不多，滲碳的各個工藝參數(shù)的取得都和原來的取得的原因一樣，只是它的工藝參數(shù)有一些差異。其工藝曲線簡圖如圖10空冷油 冷12h高溫回火6006501hh48h滲碳880930溫度/時間/h圖10 滲碳工藝曲線簡圖采用滲碳后油冷，并進(jìn)行12h高溫回火，可得到回火索氏體組織，可作為等溫淬火的預(yù)備組織。雖然這個工藝比原來的工藝繁瑣，但是

43、滲碳后油冷減少了原來工藝形成表面脫碳的傾向。5.2 等溫淬火等溫淬火是把加熱的釬尾投入到溫度稍高于ms點鹽浴槽中,保溫足夠的時間(一般為半小時以上)發(fā)生下貝氏體轉(zhuǎn)變后出爐空冷,在最初加熱時采取預(yù)熱是為了使釬尾的所熱均勻。其等溫淬火的工藝簡圖如圖112h302010時間/(min)空冷空冷160180260320880900650溫度/等 溫 淬 火低溫回火圖11 等溫淬火工藝曲線簡圖等溫淬火不僅能保證釬尾表面獲得比直接淬火高得多的殘余壓應(yīng)力,而且更重要的是由于滲碳的結(jié)果,使en40b鋼的ms點降低120以上,因而在等溫過程中,除大部分奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄仑愂象w外,其余部分則仍處于過冷奧氏體狀態(tài),而在

44、等溫后空冷是將發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變,最后形成以下貝氏體為主兼有相當(dāng)數(shù)量的淬火馬氏體與少量殘余奧氏體的混合組織。顯然,適量的殘余奧氏體的存在,對于提高釬尾的多沖擊彎曲疲勞抗力是十分有利的。而中碳的下貝氏體組織則具有良好的韌性與高的強(qiáng)度配合,故在多沖擊載荷作用下,具有較低的裂紋敏感性,這可以提高鑿巖機(jī)釬尾使用壽命。另外,這種中碳的下貝氏體組織與滲碳層中的部分高碳馬氏體組織相配合,能使釬尾表層產(chǎn)生較高的殘余壓應(yīng)力,提高多沖擊彎曲疲勞抗力。同時,釬尾等溫淬火后的變形也比直接淬火者小得多,可以省去校直工藝,減少工人的勞動強(qiáng)度。釬尾經(jīng)等溫淬火后,仍然需要進(jìn)行160180的低溫回火,以便消除殘余應(yīng)力并使組織穩(wěn)定。

45、同時也達(dá)到原來工藝中低溫回火的目的。整個新工藝所需的時間和原來的工藝的時間幾乎相等，新工藝不需要進(jìn)行時效處理，但是卻不僅能達(dá)到原來工藝的目的，而且也彌補(bǔ)了原工藝的不足，特別是進(jìn)行新工藝的釬尾不需要校直這一勞動強(qiáng)度大的步驟，也提高了釬尾的使用壽命。結(jié)論: 1. 通過對公司的en40b材料的釬尾的熱處理工藝的探索，我不僅對釬尾的熱處理工藝有了更深刻地認(rèn)識，知道了各個熱處理工藝的工藝參數(shù)的選擇原因和一些在工藝過程中形成的缺陷怎么被避免或防止的。專業(yè)定做機(jī)械設(shè)計,包括機(jī)械畢業(yè)設(shè)計和課程設(shè)計,同時有大量的現(xiàn)成的設(shè)計出售。qq：1296369724，手機(jī)其他機(jī)械畢業(yè)設(shè)計：因為真誠

46、，所以信任！因為專注，所以專業(yè)！因為專業(yè)，所以信賴！淘寶店鋪：2. 根據(jù)原來的工藝，我完成了新的工藝的編制,采取滲碳后等溫淬火的方法。新工藝不僅滿足釬尾的性能要求，也解決了滲碳直接淬火后所產(chǎn)生的一些缺陷,并減少了釬尾在加熱過程中的變形，減少校直的工作，并在一定程度上延長了釬尾的使用壽命。參 考 文 獻(xiàn)1. 徐年寶 熱處理及工程材料 無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院 20052. 中國機(jī)械工程學(xué)會熱處理學(xué)會 熱處理手冊工藝基礎(chǔ) 機(jī)械工業(yè)出版社 20063. 張玉庭 熱處理技師手冊 機(jī)械工業(yè)出版社 20064. 齊寶森 陳路賓 化學(xué)熱處理技術(shù) 化學(xué)工業(yè)出版社 20065. 吳元徽 熱處理工（初級） 機(jī)械工業(yè)出版社

47、 20066. 黃守倫 實用化學(xué)熱處理與表面強(qiáng)化新技術(shù) 機(jī)械工業(yè)出版社 20027. 林慧國 周人俊 世界鋼號手冊 機(jī)械工業(yè)出版社 19858. 安繼儒 中外常用金屬材料手冊 陜西科學(xué)技術(shù)出版社 19989. 曾正明 實用鋼鐵材料便查手冊 中國電力出版社 200510. 洪達(dá)靈 顧太和 釬鋼與釬具 冶金工業(yè)出版社 200011. 柳祥訓(xùn) 鐘華仁 化學(xué)熱處理問答 國防工業(yè)出版社 198812. 宋濤 顧軍 熱處理工 化學(xué)工業(yè)出版社 200313. 胡明娟 潘健生 鋼鐵化學(xué)熱處理原理 上海交通大學(xué)出版社 199614. 毛杰 液壓鑿巖機(jī)釬尾變形的控制 熱處理 2005年第20卷第2期15. 沈小鈞

48、 可控氣氛密封多用爐滲碳技術(shù)的發(fā)展及動向 金屬熱處理 1998年第1期16. 劉永魁 多用爐使用中的若干體會 熱加工工藝 2006年第35卷第14期17. 李嘉慶 液壓鑿巖機(jī)釬具問題及改進(jìn)意見18. 陳琳 提高液壓鑿巖機(jī)釬尾壽命的熱處理工藝研究19. 張勇 丙酮在unicase箱式多用爐上的應(yīng)用嘗試 國外金屬熱處理 1999第5期20. 吳光治 關(guān)于我國熱處理裝備技術(shù)發(fā)展若干問題的思考 21. 洪振聲 尹付成 22simnni2crmoa鋼制釬尾復(fù)合強(qiáng)勁化研究g an employment tribunal claimemployment tribunals sort out disagree

49、ments between employers and employees.you may need to make a claim to an employment tribunal if: you dont agree with the disciplinary action your employer has taken against you your employer dismisses you and you think that you have been dismissed unfairly.for more information about dismissal and un

50、fair dismissal, seedismissal.you can make a claim to an employment tribunal, even if you haventappealedagainst the disciplinary action your employer has taken against you. however, if you win your case, the tribunal may reduce any compensation awarded to you as a result of your failure to appeal.rem

51、ember that in most cases you must make an application to an employment tribunal within three months of the date when the event you are complaining about happened. if your application is received after this time limit, the tribunal will not usually accept it.if you are worried about how the time limi

52、ts apply to you, take advice from one of the organisations listed underfurther help.employment tribunals are less formal than some other courts, but it is still a legal process and you will need to give evidence under an oath or affirmation.most people find making a claim to an employment tribunal c

53、hallenging. if you are thinking about making a claim to an employment tribunal, you should get help straight away from one of the organisations listed underfurther help.if you are being represented by a solicitor at the tribunal, they may ask you to sign an agreement where you pay their fee out of y

54、our compensation if you win the case. this is known as adamages-based agreement. in england and wales, your solicitor cant charge you more than 35% of your compensation if you win the case.if you are thinking about signing up for a damages-based agreement, you should make sure youre clear about the terms of the agreement. it might be best to get advice from an experienced adviser, for example, at a citizens