3運(yùn)動能量方程

1、2021-6-1412021-6-141 礦內(nèi)風(fēng)流運(yùn)動的能量方程式礦內(nèi)風(fēng)流運(yùn)動的能量方程式Flowing Energy Equation of Mine Airflow 4.1 不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式 4.2 能量方程在通風(fēng)阻力的測定中的應(yīng)用能量方程在通風(fēng)阻力的測定中的應(yīng)用 4.3 能量方程式在分析通風(fēng)動力與阻力關(guān)能量方程式在分析通風(fēng)動力與阻力關(guān)系時的應(yīng)用系時的應(yīng)用 4.4 有分支風(fēng)路的能量方程式有分支風(fēng)路的能量方程式 4.5 可壓縮性實(shí)際流體能量方程式可壓縮性實(shí)際流體能量方程式 2021-6-1422021-6-1424.1 4.1 不可壓縮性實(shí)際流體能量方

2、程式（不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式（1 1）Energy Equation for incompressible Real Fluid 氣體是可壓縮的氣體是可壓縮的，氣體的，氣體的壓縮性壓縮性表現(xiàn)在其密度的變化，表現(xiàn)在其密度的變化，在礦井通風(fēng)中，通常視風(fēng)流為不可壓縮。在礦井通風(fēng)中，通常視風(fēng)流為不可壓縮。理想流體理想流體和和實(shí)際實(shí)際流體流體在不可壓縮情況下的單位體積流體運(yùn)動微分方程分別在不可壓縮情況下的單位體積流體運(yùn)動微分方程分別為：為： 若考慮阻力，則有下式，若考慮阻力，則有下式，其中其中dh/dl為阻力為阻力坡度。坡度。 dldhdlgzdvdlddldp22022dlgzdvdlddldp

3、2021-6-1432021-6-1434.1 4.1 不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式（不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式（2 2） Energy Equation for incompressible Real Fluid h12單位體積實(shí)際流體在斷面單位體積實(shí)際流體在斷面1，2之間，因克服阻力所損失的能之間，因克服阻力所損失的能量，在礦井通風(fēng)中稱為通風(fēng)阻力。量，在礦井通風(fēng)中稱為通風(fēng)阻力。 能校正系數(shù)能校正系數(shù)K，其物理意義為該斷面上實(shí)際流速計(jì)算的動能之總和，其物理意義為該斷面上實(shí)際流速計(jì)算的動能之總和與按斷面平均流速計(jì)算的動能之總和的比值，其大小取決于管道的粗與按斷面平均流速計(jì)算的動能之總和的比值

4、，其大小取決于管道的粗糙度。糙度。k值的變化在值的變化在1.051.10間，礦井通風(fēng)中通常取間，礦井通風(fēng)中通常取k1 。 122121222121)2(hhhgzgzvvpp）（122122221121)2kk(hgzgzvvpp）（2021-6-1442021-6-1444.1 4.1 不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式（不可壓縮性實(shí)際流體能量方程式（3 3）Energy Equation for incompressible Real Fluid 礦內(nèi)空氣密度受靜壓、風(fēng)速及高度變化的影響不大，可視為不可礦內(nèi)空氣密度受靜壓、風(fēng)速及高度變化的影響不大，可視為不可壓縮氣體來處理。但是，為了真實(shí)地反映各

5、點(diǎn)的能量值，尤其是壓縮氣體來處理。但是，為了真實(shí)地反映各點(diǎn)的能量值，尤其是深深熱礦井熱礦井，如圖所示。在，如圖所示。在1，2兩不同斷面處用不同的空氣密度兩不同斷面處用不同的空氣密度1，2 來代替平均密度，以計(jì)算動能；而以斷面來代替平均密度，以計(jì)算動能；而以斷面1，2 到基準(zhǔn)面空氣柱的平到基準(zhǔn)面空氣柱的平均密度均密度m1，m2 ，分別計(jì)算各斷面風(fēng)流的平均位能，則有（，分別計(jì)算各斷面風(fēng)流的平均位能，則有（4.1）式式 上式的物理意義為上式的物理意義為1，2兩斷面之間的兩斷面之間的壓能壓能、動能動能、位能位能之差的總和，之差的總和，等于風(fēng)流由斷面等于風(fēng)流由斷面1到斷面到斷面2克服克服井巷阻力井巷阻力

6、所損失的能量。所損失的能量。 122m21m122221121)2(hgzgzvvpp）（2021-6-1452021-6-145風(fēng)風(fēng) 流流 的的 能能 量量 關(guān)關(guān) 系系 Energy Relationship of Airflow 基基 準(zhǔn)準(zhǔn) 面面00z2z1221 1p2,v2,2 p1,v1,12021-6-1462021-6-146 4.2 4.2 能量方程在通風(fēng)阻力的測定中的應(yīng)用能量方程在通風(fēng)阻力的測定中的應(yīng)用Application of Energy Equation in Survey of Ventilation Resistance 4.2.1 斷面相同的水平巷道斷面相同的水

7、平巷道 4.2.2 斷面不同的水平巷道斷面不同的水平巷道 4.2.3 斷面相同的垂直或傾斜巷道斷面相同的垂直或傾斜巷道 4.2.4 斷面變化的垂直或傾斜巷道斷面變化的垂直或傾斜巷道 2021-6-1472021-6-1474.2.1 4.2.1 斷面相同的水平巷道斷面相同的水平巷道Level Workings with the Same Cross Section 因?yàn)橐驗(yàn)?v1=v2，Z1=Z2，且溫差不大，即（動壓項(xiàng)，位壓項(xiàng)，且溫差不大，即（動壓項(xiàng)，位壓項(xiàng)為零），所以，由（為零），所以，由（4.1）式，得）式，得 h12=P1P2 上式表明，斷面相同的水平巷道，兩斷面間的靜壓差即該上式表明

8、，斷面相同的水平巷道，兩斷面間的靜壓差即該段巷道的通風(fēng)阻力。段巷道的通風(fēng)阻力。 11222021-6-1482021-6-1484.2.2 4.2.2 斷面不同的水平巷道斷面不同的水平巷道Level Workings with Different Cross Section 因?yàn)橐驗(yàn)?Z1=Z2 則則m1=m2 , 由（由（4.1）式，得）式，得 1 測出靜壓測出靜壓P1，P2 ,測出風(fēng)速測出風(fēng)速v1，v2 ,計(jì)算動壓計(jì)算動壓; 2 測出靜壓差和動壓差（比托管，壓差計(jì)）測出靜壓差和動壓差（比托管，壓差計(jì)）.11 2 21222221121)2(hvvpp）（2021-6-1492021-6-1

9、494.2.3 4.2.3 斷面相同的垂直或傾斜巷道斷面相同的垂直或傾斜巷道Vertical or Inclined Workings with the Same Cross Section 因?yàn)橐驗(yàn)?v1=v2 ，則各斷面上的空氣密度也近似相同，即（則動壓項(xiàng)，則各斷面上的空氣密度也近似相同，即（則動壓項(xiàng)為零），則由（為零），則由（4.1）式）式 上式表明，在斷面相同的垂直或上式表明，在斷面相同的垂直或 傾斜巷道中，兩斷面間的傾斜巷道中，兩斷面間的靜壓差靜壓差與與 位壓差位壓差之和，等于井巷的通風(fēng)阻力。之和，等于井巷的通風(fēng)阻力。 1 精密氣壓計(jì)得精密氣壓計(jì)得P1，P2 ， 丈丈 量量Z1，Z2

10、 ，計(jì)算，計(jì)算m ； 2 用比托管和壓差計(jì)，直接測用比托管和壓差計(jì)，直接測 出出 p ,即為即為h12。 21 12Z2Z100122m21m121hgzgzpp）（2021-6-14102021-6-14104.2.4 4.2.4 斷面變化的垂直或傾斜巷道斷面變化的垂直或傾斜巷道Vertical or Inclined Workings with Different Cross Section 用比托管和壓差計(jì)測定時用比托管和壓差計(jì)測定時（靜壓端），得到兩斷面的靜（靜壓端），得到兩斷面的靜壓差和位壓差；再測出兩斷面壓差和位壓差；再測出兩斷面的動壓差，則可求得兩斷面間的動壓差，則可求得兩斷面間

11、的通風(fēng)阻力。的通風(fēng)阻力。 1 12 2122m21m122221121)2(hgzgzvvpp）（2021-6-14112021-6-14114.3 能量方程式在分析通風(fēng)動力與阻力關(guān)系時的應(yīng)用能量方程式在分析通風(fēng)動力與阻力關(guān)系時的應(yīng)用Application of Energy Equation for Analysis the Relationship between Ventilation Power and Resistance 4.3.1 有扇風(fēng)機(jī)工作時的能量方程式有扇風(fēng)機(jī)工作時的能量方程式 4.3.2 通風(fēng)動力與阻力之間的關(guān)系通風(fēng)動力與阻力之間的關(guān)系 2021-6-14122021-6

12、-14124.3.1 4.3.1 有扇風(fēng)機(jī)工作時的能量方程式（有扇風(fēng)機(jī)工作時的能量方程式（1 1）Energy Equation with Fan11222211 在所研究的在所研究的12斷面間有扇風(fēng)機(jī)工作，則斷面斷面間有扇風(fēng)機(jī)工作，則斷面1的全能的全能量加上扇風(fēng)機(jī)的全壓，應(yīng)等于斷面量加上扇風(fēng)機(jī)的全壓，應(yīng)等于斷面2的全能量加的全能量加1，2斷面斷面間的通風(fēng)阻力，則單位體積流體的能量方程式為：間的通風(fēng)阻力，則單位體積流體的能量方程式為： 122m22222f1m12111g2vg2vhZpHZp2021-6-14132021-6-14134.3.1 4.3.1 有扇風(fēng)機(jī)工作時的能量方程式（有扇風(fēng)

13、機(jī)工作時的能量方程式（2 2） Energy Equation with Fan 若為了專門研究扇風(fēng)機(jī)的工作狀況，可在貼近扇風(fēng)機(jī)的若為了專門研究扇風(fēng)機(jī)的工作狀況，可在貼近扇風(fēng)機(jī)的入口及出口處取兩斷面入口及出口處取兩斷面1，2， 并考慮：并考慮：兩斷面間的通兩斷面間的通風(fēng)阻力忽略；風(fēng)阻力忽略； Z1 gm1 =Z2 gm2 ，則由能量方程式可得：，則由能量方程式可得： 上式表明，扇風(fēng)機(jī)的上式表明，扇風(fēng)機(jī)的全壓全壓等于扇風(fēng)機(jī)出風(fēng)口與入風(fēng)口之間等于扇風(fēng)機(jī)出風(fēng)口與入風(fēng)口之間靜壓差靜壓差與與動壓差動壓差之和。之和。 ）（，2v2vpp21122212fH2021-6-14142021-6-14144.3

14、.2 4.3.2 通風(fēng)動力與阻力之間的關(guān)系通風(fēng)動力與阻力之間的關(guān)系the Relationship between Ventilation Power and Resistance 1 壓入式通風(fēng)壓入式通風(fēng) 2 抽出式通風(fēng)抽出式通風(fēng) 3 扇風(fēng)機(jī)安裝在井下扇風(fēng)機(jī)安裝在井下 4 總結(jié)總結(jié)2021-6-14152021-6-1415壓壓 入入 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（1）Blowing Ventilation 列出列出12斷面的能量方程式，（斷面的能量方程式，（4.2） P1Pa 為扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中所造為扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中所造 成的相對靜壓，用成的相對靜壓，用Hs表示；表示； Z1 gm1- Z2 gm2 為

15、為1，2兩斷面兩斷面 間的位能差，它相當(dāng)于因入、排間的位能差，它相當(dāng)于因入、排 風(fēng)井兩側(cè)空氣柱重量不同而形成風(fēng)井兩側(cè)空氣柱重量不同而形成 的自然風(fēng)壓，以的自然風(fēng)壓，以Hn表示。表示。 z1 2 21 100z221122m21m12222111)2(hgzgzvvppa）（2021-6-14162021-6-1416壓壓 入入 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（2） Blowing Ventilation 由（由（4.2）式可得（）式可得（4.3）式：）式： 上式說明，壓入式通風(fēng)時，扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中造成的上式說明，壓入式通風(fēng)時，扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中造成的靜壓靜壓與動壓與動壓之和與之和與自然風(fēng)壓自然風(fēng)壓共同作用，克服

16、共同作用，克服礦井阻力礦井阻力，并在出風(fēng)，并在出風(fēng)井口造成井口造成動壓損失動壓損失。 為了使通風(fēng)阻力與扇風(fēng)機(jī)的全壓聯(lián)系起來，再列出為了使通風(fēng)阻力與扇風(fēng)機(jī)的全壓聯(lián)系起來，再列出10斷面的能量方程，斷面的能量方程，h100，P0pa（大氣壓），（大氣壓），V00。2vh2v22221n211s）（，HH2021-6-14172021-6-1417壓壓 入入 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（3） Blowing Ventilation 斷面斷面1- 0間的能量方程式：間的能量方程式： 即即或或 ，代入（，代入（4.3） 式，得式，得 上式表明，扇風(fēng)機(jī)的上式表明，扇風(fēng)機(jī)的全壓全壓與與自然風(fēng)壓自然風(fēng)壓共同作用，克服

17、了共同作用，克服了礦礦井阻力井阻力，并在出風(fēng)口造成，并在出風(fēng)口造成動壓損失動壓損失。 f2111p2vpHaf21112vppHa）（f211s2vHH222221nfvhHH，2021-6-14182021-6-1418壓入式通風(fēng)的壓力分布圖壓入式通風(fēng)的壓力分布圖 Distribution Diagram of Pressure by Blowing Ventilation 由壓入式通風(fēng)壓力分布圖中可看出如下特點(diǎn)：由壓入式通風(fēng)壓力分布圖中可看出如下特點(diǎn)： 1 全巷道風(fēng)流處于正壓狀態(tài)；全巷道風(fēng)流處于正壓狀態(tài)； 2 扇風(fēng)機(jī)的全壓扇風(fēng)機(jī)的全壓Hf就等于扇風(fēng)就等于扇風(fēng) 機(jī)風(fēng)硐中風(fēng)流的全壓機(jī)風(fēng)硐中風(fēng)流

18、的全壓Ht ，即，即Pah12 Hv2Hv1HsHf 1 1 0 0Paf212s2vHH 列出斷面列出斷面12間的能量方程式，間的能量方程式，P1=Pa，V10,得（得（4.4） 或式（或式（4.5） 上式表明，抽出式通風(fēng)時，扇上式表明，抽出式通風(fēng)時，扇 風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐內(nèi)所造成的風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐內(nèi)所造成的靜壓靜壓與與 自然風(fēng)壓自然風(fēng)壓共同作用，克服礦井共同作用，克服礦井 通風(fēng)阻力通風(fēng)阻力，并在風(fēng)硐中造成，并在風(fēng)硐中造成動動 能損失能損失 。2021-6-14192021-6-1419抽抽 出出 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（1） Exhaust Ventilation2.1222221122)()(hVgZgZ

19、PPmma312321z2z1122222 .12VhHHns2021-6-14202021-6-1420抽抽 出出 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（2） Exhaust Ventilation 同理，建立扇風(fēng)機(jī)入口及出口，同理，建立扇風(fēng)機(jī)入口及出口，2-3 斷面的能量方程式，斷面的能量方程式，以分析扇風(fēng)機(jī)的全壓與通風(fēng)阻力的關(guān)系。忽略以分析扇風(fēng)機(jī)的全壓與通風(fēng)阻力的關(guān)系。忽略h23，并令，并令 則有則有 即（即（4.6）式）式 ggm33m22ZZ2v2v323222f2aPHP）（2v2v222323sfHH2021-6-14212021-6-1421抽抽 出出 式式 通通 風(fēng)（風(fēng)（3） Exhaust

20、Ventilation 將式（將式（4.5）與式（）與式（4.6）合并，得到式（）合并，得到式（4.7） 上式說明，抽出式扇風(fēng)機(jī)的上式說明，抽出式扇風(fēng)機(jī)的全壓全壓與與自然風(fēng)壓自然風(fēng)壓共同作用，共同作用，克服克服礦井通風(fēng)阻力礦井通風(fēng)阻力，并在扇風(fēng)機(jī)擴(kuò)散塔出口造成，并在扇風(fēng)機(jī)擴(kuò)散塔出口造成動壓損失動壓損失。 在不考慮自然風(fēng)壓時，扇風(fēng)機(jī)全壓中用于克服礦井通風(fēng)在不考慮自然風(fēng)壓時，扇風(fēng)機(jī)全壓中用于克服礦井通風(fēng)阻力的那部分壓力，稱為扇風(fēng)機(jī)的阻力的那部分壓力，稱為扇風(fēng)機(jī)的有效壓力有效壓力，以，以Hs表示。表示。2vh32321nf，HH2021-6-14222021-6-1422抽抽 出出 式式 通通 風(fēng)（

21、風(fēng)（4） Exhaust Ventilation 由式（由式（4.5）和（）和（4.7）分別得到：）分別得到： 上兩式表明，抽出式通風(fēng)時，扇風(fēng)機(jī)的上兩式表明，抽出式通風(fēng)時，扇風(fēng)機(jī)的有效壓力有效壓力等于等于扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中所造成的扇風(fēng)機(jī)在風(fēng)硐中所造成的靜壓靜壓和風(fēng)硐中和風(fēng)硐中風(fēng)流動壓風(fēng)流動壓之差，之差，或者等于扇風(fēng)機(jī)的或者等于扇風(fēng)機(jī)的全壓全壓與擴(kuò)散塔出口與擴(kuò)散塔出口動壓之差動壓之差。 t222s21s2vHHhH，2v233f21s，HhH，2021-6-14232021-6-1423抽出式通風(fēng)的壓力分布圖抽出式通風(fēng)的壓力分布圖Distribution Diagram of Pressure by

22、 Exhaust Ventilation特點(diǎn)：特點(diǎn)： 1 全巷道均為負(fù)壓（動壓為正）；全巷道均為負(fù)壓（動壓為正）； 2 風(fēng)流全壓的絕對值靜壓的絕對值風(fēng)流動壓，風(fēng)流全壓的絕對值靜壓的絕對值風(fēng)流動壓，Hv2 ； 3 Hf不等于風(fēng)流的全壓不等于風(fēng)流的全壓Ht，而是，而是Ht出口的動壓出口的動壓, Hv3 。 4 風(fēng)流的全壓風(fēng)流的全壓Ht 礦井通風(fēng)阻力礦井通風(fēng)阻力h12。Pah12Hv2HsHfHv3Pa2021-6-14242021-6-1424扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（1） Underground Fan 先列出斷面先列出斷面12的能量方程式。因?yàn)榈哪芰糠匠淌?。因?yàn)閆1 gm1 =Z2

23、gm2, h120，則有，則有 即式（即式（4.8） 式（式（4.8）說明，扇風(fēng)機(jī)安裝在井，）說明，扇風(fēng)機(jī)安裝在井， 下時下時,扇風(fēng)機(jī)的全壓等于扇風(fēng)機(jī)的靜扇風(fēng)機(jī)的全壓等于扇風(fēng)機(jī)的靜 壓差與進(jìn)、出口動壓差之和。壓差與進(jìn)、出口動壓差之和。 43 1 122 3 4）（2v2vpp21122212fH2vp2vp2222211f1 H2021-6-14252021-6-1425扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（2） Underground Fan 為考慮通風(fēng)阻力與扇風(fēng)機(jī)的全壓之關(guān)系，分別為考慮通風(fēng)阻力與扇風(fēng)機(jī)的全壓之關(guān)系，分別列出列出31，和，和24的能量方程式（的能量方程式（4.9）和（）和（4

24、.10）由于由于V30（入風(fēng)口），（入風(fēng)口），z10， z20 ，則可得：，則可得：131m12111m332333hz2vpgz2vp，ggz2vphgz2vpm44244424m2222222021-6-14262021-6-1426扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（3） Underground Fan 式（式（4.11） 式（式（4.12） 兩式相加，得式（兩式相加，得式（4.13） gzvvpphm44244222422422）（）（2v)(211331331gzpphmnHvvvpph2)22()(24421122212342021-6-14272021-6-1427扇風(fēng)機(jī)安裝在井

25、下（扇風(fēng)機(jī)安裝在井下（4）Underground Fan 由式（由式（4.8）可得：）可得： 上式說明，當(dāng)扇風(fēng)機(jī)安裝在井下時，上式說明，當(dāng)扇風(fēng)機(jī)安裝在井下時，扇風(fēng)機(jī)的扇風(fēng)機(jī)的全壓與自然風(fēng)壓共同作用，克服入風(fēng)側(cè)和出風(fēng)側(cè)全壓與自然風(fēng)壓共同作用，克服入風(fēng)側(cè)和出風(fēng)側(cè)的礦井阻力之和，并在出風(fēng)口造成動壓損失。的礦井阻力之和，并在出風(fēng)口造成動壓損失。2v24434hHHnf 2021-6-14282021-6-1428扇風(fēng)機(jī)安裝在井下時的壓力分布圖扇風(fēng)機(jī)安裝在井下時的壓力分布圖Distribution Diagram of Pressure by Fan Installed undergroundHv4Hs

26、Htpapa2021-6-14292021-6-1429總總 結(jié)結(jié) Summary壓入式壓入式抽出式抽出式風(fēng)機(jī)在井下風(fēng)機(jī)在井下共同點(diǎn)（1）HfHnh阻阻h出出，即三種方式的扇風(fēng)機(jī)全壓都與，即三種方式的扇風(fēng)機(jī)全壓都與自然風(fēng)壓共同作用，克服礦井通風(fēng)阻力自然風(fēng)壓共同作用，克服礦井通風(fēng)阻力h阻阻并造成出口動并造成出口動壓損失壓損失h出出；（2）設(shè)法降低出口動壓損失）設(shè)法降低出口動壓損失h出出，以節(jié)省扇風(fēng)機(jī)能量。，以節(jié)省扇風(fēng)機(jī)能量。 不同點(diǎn)（1）全巷道風(fēng)）全巷道風(fēng)流處于正壓；流處于正壓；（2） Hf Ht（風(fēng)硐）（風(fēng)硐） （1）全巷道風(fēng)流）全巷道風(fēng)流處于負(fù)壓；處于負(fù)壓；（2）Ht h阻阻 Hf Ht h

27、出出 （1）扇風(fēng)機(jī)的入）扇風(fēng)機(jī)的入風(fēng)側(cè)風(fēng)流處于負(fù)風(fēng)側(cè)風(fēng)流處于負(fù)壓，排風(fēng)側(cè)處于壓，排風(fēng)側(cè)處于正壓正壓;（2） Hf Ht出出 Ht入入2021-6-14302021-6-14304.4 4.4 有分支風(fēng)路的能量方程式（有分支風(fēng)路的能量方程式（1 1） Energy Equation with Branch Airway 如圖示，全風(fēng)路如圖示，全風(fēng)路30，在斷面，在斷面0處分成兩個分支風(fēng)路，上處分成兩個分支風(fēng)路，上分支為分支為01，下分支為，下分支為02。顯然，各有。顯然，各有Q1和和Q2的風(fēng)量，的風(fēng)量，且且Q1Q2Q0。假想，將各風(fēng)流分成假想，將各風(fēng)流分成A,B兩股，且兩股，且QA Q1 ，QB

28、 Q2 ，則仍，則仍 可利用前面討論的單位體積可利用前面討論的單位體積 流體的能量方程流體的能量方程 來分析通風(fēng)動力來分析通風(fēng)動力 與阻力之間的關(guān)與阻力之間的關(guān) 系。系。Q2Q111003322AB30Q02021-6-14312021-6-14314.4 4.4 有分支風(fēng)路的能量方程式（有分支風(fēng)路的能量方程式（2 2） Energy Equation with Branch Airway 對風(fēng)路對風(fēng)路301和和 302，分別有：，分別有： 式中式中h30，h01，h02，分別為單位體積風(fēng)流由斷面，分別為單位體積風(fēng)流由斷面3到斷面到斷面0，由斷面由斷面0到斷面到斷面1或斷面或斷面2的能量損失。

29、的能量損失。 013012113233hh2vp2vp023022223233hh2vp2vp2021-6-14322021-6-14324.4 4.4 有分支風(fēng)路的能量方程式（有分支風(fēng)路的能量方程式（3 3） Energy Equation with Branch Airway 例，有一中央進(jìn)風(fēng)，兩翼出風(fēng)的中央對角式通風(fēng)系統(tǒng)，例，有一中央進(jìn)風(fēng)，兩翼出風(fēng)的中央對角式通風(fēng)系統(tǒng)，出風(fēng)井口有風(fēng)機(jī)出風(fēng)井口有風(fēng)機(jī)A和風(fēng)機(jī)和風(fēng)機(jī)B分別抽風(fēng)，應(yīng)用單位體積流體分別抽風(fēng)，應(yīng)用單位體積流體能量方程式可寫出：能量方程式可寫出： AB 321001301211323322hhvpHvpfA02302222323322hhv