鋼筋混凝土簡支梁橋設(shè)計本科畢業(yè)設(shè)計

1、目錄1、 設(shè)計方案比選-1 1.1設(shè)計資料-1 1.2方案編制-1 1.3方案比較-22、基本設(shè)計資料-1 2.1跨度和橋面寬度-1 2.2技術(shù)標準-1 2.3主要材料-1 2.4構(gòu)造形式及截面尺寸-13、主梁的計算-2 3.1主梁荷載橫向分布系數(shù)- 2 3.2作用效應(yīng)計算- 10 3.3可變作用效應(yīng)- 12 3.4可變作用剪力效應(yīng)計算- 144、主梁截面設(shè)計、配筋及驗算-18 4.1 主梁受力鋼筋配置-18 4.2截面抗彎承載力驗算-19 4.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗算-20 4.3.1斜截面抗剪承載力計算-20 4.3.2彎起鋼筋計算-20 4.3.3箍筋計算-22 4.3.4斜截面

2、抗剪驗算-255、主梁的裂縫寬度驗算-286、主梁的撓度驗算-307、行車道板的計算-328、設(shè)計總結(jié)-32參考文獻-32致謝詞-32橋型總體布置圖-32catalogue1、design scheme comparison - - - - - - - - - - - - - - -1 1.1 design data - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.2 solution preparation of - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.3 scheme comparison - - - - - -

3、- - - - - - - - - - 22、the basic design data - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 1 2.1 span and bridge deck width - - - - - - - - - - - - - - 1 2.2 technical standards - - - - - - - - - - - - - - - - - 1 2.3 main material - - - - - - - - - - - - - - - 1 2.4 structure forms and section size - - - -

4、 - - - 13、the calculation of main girder - - - - - - - - - - 2 3.1 main girder load transverse distribution coefficient of - - - - 2 3.2 effect calculation - - - - - - - - - - - - 10 3.3 variable effect - - - - - - - - - - - - - 12 3.4 to calculate shear effect variable action - - - - - - - - 144、ma

5、in girder cross section design, reinforcement and check - - - 18 4.1 steel girder configuration - - - - - - - 18 4.2 section flexural bearing capacity calculation - - - - - - - - 19 4.3 inclined section bending steel stirrup reinforcement and check - 20 4.3.1 for calculating the shear bearing capaci

6、ty for inclined section -20 4.3.2 effective reinforcement calculation - - - - - - - - - - 20 4.3.3 stirrup calculation - - - - - - - - - - - - - - 22 4.3.4 oblique section shear calculation - - - - - - - - 255、main girder crack width calculation of - - - - - - - - 286、the deflection of main girder c

7、alculation - - - - - - - - - - 307、the calculation of driving but - - - - - - - - - - - - - 328、 summarize the designReference - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 32Thanks words - - - - - - - - - - - 32Overall arrangement of the configuration of - - - - - - - - - - - - 32摘要 本設(shè)計上部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土簡支梁橋，標

8、準跨徑為13米，橋面凈空：凈9+21.5米。橋梁全長為52，橋面總寬12m，橋梁中心處橋面設(shè)計高程4.00米，橫坡為1.5%；橋垮軸線為直線，設(shè)計荷載標準為：公路I級，人群荷載3kN/m2。本文主要闡述了該橋設(shè)計和計算過程，首先對主橋進行總體結(jié)構(gòu)設(shè)計，然后對上部結(jié)構(gòu)進行內(nèi)力、配筋計算，再進行強度，應(yīng)力及變形驗算，最后進行下部結(jié)構(gòu)設(shè)計和結(jié)構(gòu)驗算。同時，也給出了各部分內(nèi)容相關(guān)的表格與圖紙。通過這次設(shè)計不但了解設(shè)計橋梁的各個步驟，而且也能熟練的運用AUTOCAD進行制圖。關(guān)鍵詞： 現(xiàn)澆混凝土 T形簡支橋梁 重力式橋臺 結(jié)構(gòu)設(shè)計 驗算強度 ABSTRACT The design for the upp

9、er structure of reinforced concrete beam bridge, standard span for 13 meters, bridge deck headroom: net - 9 + 2 x 1.5meters, adopt the piers and gravity type abutment. Bridge deck 13m,12m bridge deck, deck design elevation 2.00 at the center of the slope for rice, 1.5%; Bridge collapse, design load

10、for linear axis for: highway - I standard, the crowd load level 3 kN/m. This paper mainly expounds the bridge design and calculation process, first makes an overall structure design of bridge, then to the upper structure force, reinforcement calculation, again, stress and deformation strength, then

11、check the structure design and structure checking. At the same time, also gives the relevant sections of the form and drawings. This design not only understand each step of designing the bridge, but also can skilled use AUTOCAD for drawing. Keywords: cast-in-situ concrete simply-supported t-shaped b

12、ridge abutment gravity type structure design checking intensity 1、 設(shè)計方案比選1.1 設(shè)計資料濱州市新立河大橋：規(guī)劃河道寬度50m，河底標高-0.05m，設(shè)計洪水水位高程2.45m，河岸標高3.5m；設(shè)計洪水頻率1/100，橋下不通航，不需考慮流冰；雙向4車道，設(shè)計時速60km/h,設(shè)計荷載為公路I級；地震烈度為6度。1.2 方案編制初步確定裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋、鋼筋混凝土拱橋、等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋三種橋梁形式。（1）裝配式混凝土簡支T形梁橋 孔徑布置：134m，橋長52米，橋?qū)?m（行車道）21.5m。橋面設(shè)有1

13、.5%的橫坡，不設(shè)縱坡，每跨之間留有4cm的伸縮縫。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：全橋采用等跨等截面T形梁，每跨共設(shè)6片T梁，全橋共計24片T梁。下部構(gòu)造：橋墩均采用雙柱式橋墩，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，橋臺采用重力式U形橋臺。施工方法：主梁采用裝配式施工方法。（2）鋼筋混凝土拱橋 孔徑布置：采用單跨鋼筋混凝土拱橋，跨長13m。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：橋面行車道寬9m,兩邊各設(shè)1.5m的人行道，拱圈采用單箱多室閉合箱。下部構(gòu)造：橋臺為重力式U形橋臺。（3）裝配式混凝土連續(xù)梁橋 孔跨布置：134m，橋長52米，橋?qū)?m（行車道）21.5m，橋面設(shè)有1.5%的橫坡，其中中間標高高于外側(cè)標高。主梁結(jié)構(gòu)：上部結(jié)構(gòu)為等截面板式梁。下部結(jié)構(gòu)：

14、上、下行橋的橋墩基礎(chǔ)是連成整體的，全橋基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注摩擦樁，橋墩為圓端型形實體墩。施工方案：全橋采用懸臂節(jié)段澆筑施工法。1.3 方案比選表1-1 方案比選表比較項目第一方案第二方案第三方案主跨橋形裝配式混凝土簡支形梁橋鋼筋混凝土拱橋等截面混凝土連續(xù)梁橋使用性能建筑高度較低，易保養(yǎng)和維護，橋下視覺效果好。橋面連續(xù)，行車舒適。行車平順舒；抗震能力強；建筑高度較高，易開裂，難以維護受力性能受力明確受力合理，變形小橋墩參加受彎作用，使主梁彎矩進一步減小；超靜定次數(shù)高，對常年溫差、基礎(chǔ)變形、日照溫均較敏感；對基礎(chǔ)要求較高。經(jīng)濟性等截面形式，可大量節(jié)省模板，加快建橋進度，簡易經(jīng)濟。材料用量和費用較T形

15、梁要多一些；需要采用較復(fù)雜的結(jié)構(gòu)措施，或應(yīng)設(shè)置抵抗單向水平力的措施，增加了造價采用等截面梁能較好符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，充分利用截面，合理配置鋼筋，經(jīng)濟實用美觀性構(gòu)造簡單，線條明晰，但比較單調(diào)，與景觀配合很不協(xié)調(diào)跨徑較大，線條非常美，與環(huán)境和諧，增加了城市的景觀側(cè)面上看線條明晰，與當?shù)氐牡匦闻浜?，顯得美觀大方施工方面橋梁的上、下部可平行施工，使工期大大縮短；無需在高空進行構(gòu)件制作，質(zhì)量以控制，可在一處成批生產(chǎn)，從而降低成本。技術(shù)要求較高，施工機具也較多，施工工期較長，對地形依賴較強。由于連續(xù)體系梁橋與簡支體系梁橋受力差別很大，故他們的施工方式大不相同。目前所用的施工方式大致可分為逐孔施工分節(jié)段施

16、工法和頂推施工法。由于在高空作業(yè)，施工危險度高。適用性適用于對橋下視覺有要求的工程，適用于各種地質(zhì)情況；用于對工期緊的工程；對通航無過高要求的工程。上承式拱橋的跨度大，滿足橋下凈空的要求。在橋下沒有特殊需求通航要求的航道中采用跨越能力較大的拱橋，顯得沒有必要對通航無過高要求的工程；對抗震有要求的工程；對整體性有要求的工程。養(yǎng)護維修量小較大小方案的最終確定：由上表可知，根據(jù)濱州開發(fā)區(qū)的情況，結(jié)合橋梁設(shè)計原則，選擇第一方案經(jīng)濟上比第二方案好；另外第一方案工期較短，施工難度較??；在使用性與適用性方面均較好。所以選擇第一方案作為最優(yōu)方案。2、基本設(shè)計資料2.1跨度和橋面寬度準跨徑：13.00m（墩中心

17、距離）1) 計算跨徑： 12.50m（支座中心距離）2) 主梁全長： 12.96m（主梁預(yù)制長度） 3）橋面凈空： 凈9m（行車道）21.5m人行道2.2技術(shù)標準1) 設(shè)計荷載標準：公路級，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計算，人群荷載3kN/m22) 環(huán)境標準：類環(huán)境3）設(shè)計安全等級：二級2.3主要材料1) 混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C50混凝土；橋面鋪裝上層采用0.05m瀝青混凝土，下層為0.060.10m的C50混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按26kN/m3計。2）鋼筋：主筋用HRB335，其它用R2352.4構(gòu)造形式及截面尺寸3、主梁的計算3.1主梁荷載

18、橫向分布系數(shù) B=12m l=12.5m b/l=0.960.51.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G-M法）（1）主梁的彎矩及抗扭慣矩Ix和ITx 求主梁界面的重心位置 (如圖)：平均板厚： h1=(14+10)/2=12cm主梁抗扭慣矩按 ITx = =,對于翼板：對于梁肋：故，主梁的抗扭慣矩為：單位板寬的彎矩及抗扭慣矩： （2）橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板的有效寬度的計算，計算如圖： 橫梁的長度取兩邊主梁軸線之間的距離 L=52=10M C=1/2(6.2-0.4)=3.03;,根據(jù)c/l值查表2-5-4得/c=0.631所以=0.631c=1.91m求橫梁截面重心位置: 橫梁抗彎和抗扭慣矩 所

19、以 但由于連續(xù)橋面板的單寛抗扭慣矩是獨立寬扁板者的一半所以單位抗彎及抗扭慣矩: =(3)計算參數(shù)： 其中B為主梁全寬的一半 L為計算跨徑(4)計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標已知=0.783 表一 影響系數(shù)梁位 荷 載 位 置 b3/4b1/2b1/4b 0-1/4b-1/2b-3/4b -b K1 00.660.880.971.171.331.170.970.880.661/4b1.011.151.351.441.180.940.680.530.441/2b1.541.661.621.360.960.700.490.380.283/4b2.502.211.721.170.730.480.370

20、.250.21 b3.342.421.540.990.620.420.280.210.16 K00-2.500.441.031.601.801.601.030.440.761/4b-0.561.151.651.831.651.10.550.00-0.491/2b2.012.112.011.691.050.600.15-0.20-0.493/4b4.33.372.101.210.400.05-0.24-0.27-0.28 b7.74.31.880.38-0.35-0.45-0.46-0.36-0.22用內(nèi)插法求梁位處橫向分布影響線坐標值，如下圖：1號梁和6號梁; 2號梁和5號梁3號梁和4號梁 列

21、表計算各梁的橫向分布影響線坐標值，表如下：表二梁號算式荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1號 2.772.2791.6611.1100.6940.4600.3370.2370.1945.4223.6772.0270.9360.153-0.115-0.313-0.300-0.260-2.652-1.398-0.3660.1740.5410.3450.6500.5370.454-0.601-0.352-0.0770.040.1240.0790.1500.1240.1044.8213.3251.9500.9760.277-0.036-0.163-0.176-0.1560.

22、8040.5540.3250.1630.046-0.006-0.0270.029-0.0262號1.541.661.621.360.960.700.490.380.282.012.112.011.691.050.600.15-0.20-0.49-0.47-0.45-0.39-0.33-0.090.10.340.580.77-0.108-0.104-0.09-0.076-0.210.0230.0780.1330.1771.9022.0071.9201.6141.0290.6230.228-0.067-0.3130.3170.3340.3200.2690.1720.1040.038-0.011-0

23、.0523號0.8951.0611.2251.3511.2301.0160.7760.6460.513-0.4580.9161.4451.7541.71.2650.7080.145-0.5791.3530.145-0.22-0.403-0.47-0.7510.0680.5011.0920.31100.033-0.051-0.091-0.1080.1730.0160.1150.251-0.1470.4941.3941.6611.5921.4380.7240.260-0.328-0.0240.1580.2320.2770.2650.2400.1210.043-0.055繪制橫向分布影響線圖如下，求

24、橫向分布系數(shù) 各梁的橫向分布系數(shù)：車輛荷載 人群荷載 人行道板： (5)梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級： 梁端荷載橫向分布系數(shù)計算圖示如下（單位cm）： 汽車荷載： 人群荷載： 3.2作用效應(yīng)計算（一）永久荷載作用效應(yīng) （1） 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計算結(jié)果見下表：表三鋼筋混凝土T形梁永久荷載計算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（mm）單位長度體積重度每米延重主梁2001092161141000.3808269.808橫隔梁中梁146312751000.0403261.0478邊梁0.0201260.5226前面鋪裝2008165瀝青混凝土（5cm）0.10230.23混

25、凝土墊層(9.5cm)0.171243.844.07欄桿及人行道6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的板重為：1號和6號梁： 2號和5號梁： 3號和4號梁： ， 表四 各梁的永久荷載值(單位（KN/m）梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計1(6)9.9010.52326.1418.5642(5)9.9011.40826.1419.0893(4)9.9011.40826.1419.089（2）永久作用計算影響線面積計算見下表： 表五 影響線面積計算表項目計算面積影響線面積=19.53 =14065 永久作用計算見下表：表六 永久作用效應(yīng)計算表梁號qqqqqq1（6）18.56419.

26、53366.55518.56414.65279.52218.5646.25116.0262（5）19.08919.53372.80819.08914.65279.52219.0896.25119.3063（4）19.08919.53372.80819.08914.65277.80519.0896.25119.3063.3可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù) 結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，計算公式為I=cm由于1.5Hz,那么：由此可得：1+=1+0.299=1.345(2)公路級均布荷載,集中荷載及影響線面積如下表表七 公路-級車道荷載及其影響線面積計算表項目頂點位置qPl/2處10.521

27、019.53l/4處10.521014.65l/2處10.52526.25支點處10.52521.56可變作用人荷載（每延米）: q=31.5KN/m=4.5KN/m(3)可變作用效應(yīng)彎矩計算，如下表： 表八 公路級產(chǎn)生的彎矩（單位KNm）梁號內(nèi)力1+qPyM10.4241.34510.519.533.125491.1910.42414.652.344434.5420.49219.533.125569.9670.49214.652.344427.52730.48119.533.125559.2950.48114.652.344417.969表九 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力qM10.679

28、4.519.5359.6740.67914.6544.76320.32619.5328.6510.32614.6521.49230.06719.535.8880.06719.534.417永久荷載作用分項系數(shù)： 汽車荷載作用分項系數(shù)：人群荷載作用分項系數(shù)： 基本組合公式如下： （）表十 彎矩基本組合計算表梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合值1366.55559.674491.1911194.368271.96344.763434.54984.8462372.80828.651569.9671277.412279.52221.492427.527958.0353372.8085.88855

29、9.2951236.977277.8054.417417.969923.473.4可變作用剪力效應(yīng)計算在進行可變作用的剪力計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng);再用支點剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點至l/4為直線變化來計算剪力效應(yīng)。1） 跨中截面剪力的計算公式為：表十一 公路-級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表梁號內(nèi)力 1+qPy剪力10.4241.34510.51.562520.581.19620.49294.21830.4892.112表十二 人群荷載產(chǎn)生的剪力計算表梁號內(nèi)力 q剪力效應(yīng)10.6794.51.564.76720

30、.3262.28930.0670.4762） 支點處剪力的計算0.6790.250.6790.250.3260.3260.550.550.0670.0670.7250.725l/4l/2l/41號梁2號梁3號梁圖4 汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算圖式312.5625312.5q人=4.5KN/m1.1250.6790.067q人=4.5KN/m0.3260.6791.1250.067-0.1250.326-0.1251號梁3號梁2號梁86.6225.9625.086.6225.9圖5 人群荷載產(chǎn)生的支點剪力計算圖式（單位：cm）在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點處剪力計算如下：1號

31、梁：=25210.25+10.5（12.5/20.679-11/1212.5/80.429-1/1212.5/80.429）=61.532KN2號梁：=25210.55+10.5（12.5/20.326-11/1212.5/80.224+1/1212.5/80.224）=163.669KN3號梁：=25210.725+10.5（12.5/20.067-11/1212.5/80.658-1/1212.5/80.658）=197.892KN在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點處剪力計算如下：1號梁：=4.51/212.50.6791+1/212.5/40.46611/12+1/212.5

32、/41/12=22.233KN2號梁：=4.51/22.2590.3260.79+12.5/20.3261/2+1/22.2590.3260.21=6.241KN 3號梁：=4.51/212.50.067-1/212.5/40.06711/12-1/212.5/40.0671/12=1.413KN=17.83KN3) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為：各分項系數(shù)和彎矩基本組合相同。表十五 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：KN)梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值1116.0252.23382.761257.59604.76781.196119.0132119.3066.241220.135458.

33、34602.28994.218134.4693119.3061.413266.165517.38000.47692.112129.490 4、主梁截面設(shè)計、配筋及驗算4、1主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計算表十可以知道，2號梁M=1241.343KNm最大，因此按2號梁的彎矩進行配筋計算。設(shè)鋼筋凈保護層厚度為30mm，鋼筋重心至底邊距離為=105mm，則主梁的有效截面高度為：=h-=100-10.5=89.5cm。按第一類T形截面計算，帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)解得x=0.032m 端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，可不需要進行斜截面抗剪強度計算，僅 按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋因此，應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載

34、力驗算。4.3.2彎起鋼筋設(shè)計（1）最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于60%，彎起鋼筋（按45彎起）承擔(dān)剪力不大于40%。（2）計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 （3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖式如下圖： 圖7彎起鋼筋配置及計算圖式（尺寸單位：mm） 由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)Vd為 KN 則，=289.653KN =194.684KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖41及承擔(dān)的剪力值

35、見于下表：表41 彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）10.83194.68421.588174.46832.274128.99942.9686.01053.64643.986 各排彎起鋼筋的計算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算：式中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度（MPa） 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2） 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角=280MPa，=45，所以各排彎起鋼筋的面積計算公式如下：計算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表42每排彎起鋼筋面積計算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計算面積（mm2）彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實

36、際面積（mm2）11311.0922 36203621174.94823620363868.7392259824279.2312206285296.222214308在靠近跨中處，依次增設(shè)225；220；214的輔助斜鋼筋，面積為1918mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為 = =467.93KNm跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 =1403.71KN第一排鋼筋彎起處正截面承載力為 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 第三排鋼筋

37、彎起處正截面承載力為 第四排鋼筋彎起處正截面承載力為 第五排鋼筋彎起處正截面承載力為 4.3.3箍筋設(shè)計箍筋間距公式為 式子中，異號彎矩影響系數(shù)，取1.0 受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值1.1 P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100，=，當 P2.5時，取P=2.5 同一截面上箍筋的總截面面積（mm2） 箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用HRB235鋼筋，則=210MPa b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋 共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取值為0.6 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（KN）選用2

38、10雙肢箍筋，則面積=096mm2；距支座中心ho/2處是主筋為236，As=2036mm2；有效高度ho=952cm；=1.33%,則P=100=1.33，最大剪力設(shè)計值=517.380KN把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 =220.574mm參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=200mm在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至距支點2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為200mm。箍筋配筋率為：當間距Sv=100mm時，sv=157100%/(100160)=0.98%當間距Sv

39、=200mm時，sv=157100%/(200160)=0.49%均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于0.18&的要求。4.3.4斜截面抗剪驗算斜截面抗剪強度驗算位置為：（1）距支座中心h/2處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。(3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。進行斜截面抗剪驗算的界面有：距支點h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=486.747KN =196.2KNm距支點中心0.833m處截面22（第一排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： =466.529KN =316.735

40、KNm距支點中心1.588m處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=420.09KN =563.779KNm距支點中心2.276m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=378.062KN =760.403KNm距支點中心2.96m處截面55（第四排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=336.033KN =923.396KNm驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面

41、抗剪強度驗算公式為： 式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN） 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN） 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2） 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取值為1.0 受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1 箍筋的配筋率，sv=計算斜截面水平投影長度C為 C=0.6mho式中，m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當m3.0，取 m=3.0 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（KNm） ho通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點至受壓邊緣的距離（mm）為簡化計算可近似取C值為 Cho（ho可采用平均值），則有 C=（0.879+0.952）/2=1.831m有C值可內(nèi)插求的各斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：斜截面內(nèi)有240縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57100%/(100186)=0.98% 則有， =828.752KN斜截面截割兩組彎起鋼筋236+236，故=604.661KN+=1433.413KN486.747KN斜截面22：斜截面內(nèi)有240縱向鋼筋