匝道支架方案

1、北京東路匝道橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案 計 算 書貴州建工集團總公司北京東路E標(biāo)段項目經(jīng)理部2010年4月4日一、編制依據(jù)1、貴陽市北京東路道路工程E標(biāo)段橋梁工程施工圖設(shè)計文件及地勘報告，以及設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。3、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 1302002）和混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊等進(jìn)行計算，參考建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（報批稿）有關(guān)要求。二、工程概況繞城調(diào)頭匝道橋位于北京東路K7+420處，其

2、主要作用是連接北京東路左、右幅車道。橋梁的起點樁號為K0+197.19,終點樁號K0+297.19，全橋長100米（不包括橋臺的長度），為單幅匝道橋。橋?qū)?米。鋼筋砼現(xiàn)澆箱梁主要材料數(shù)量表表1-1 聯(lián)別整 幅跨徑組合（孔-米）25+25+25+25起訖樁號K0+197.19-k0+297.19斷面形式等截面單箱單式全長（米）100梁高（米）1.50梁寬8.0支架體積（空間立方米）10000備注現(xiàn)澆砼連續(xù)箱梁三、支架設(shè)計要點1、支架地基處理根據(jù)地勘提供的資料，地質(zhì)情況從上到下為亞粘土層、弱風(fēng)化白云巖及強風(fēng)化白云巖等。從地勘資料和現(xiàn)場實際反映，箱梁下部地基為亞粘土層，無軟基情況。因此地基整體不需處

3、理，整平壓實即可。滿堂支架范圍:梁寬的投影面左右各加寬1m。首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進(jìn)行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。在橋的左右側(cè)距支架范圍2m外沿橋方向開挖一條60cm60cm的排水溝，用于雨季排洪和降低地下水位。一般地段地基處理：將原地面的浮土清除，有淤泥地段將淤泥清除，用石料回填并夯實。根據(jù)梁底的高度，對其地面進(jìn)行整平（斜坡地段做成臺階），回填或換填部位每30cm厚采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達(dá)到要求后，采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗，如粘質(zhì)土N7，則190MPa；如砂類土（中、粗砂）N15，則250MPa，

4、承載力可滿足要求。再填筑50cm的建筑棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到94%以上。最后鋪筑15cm厚水泥穩(wěn)定碎石層，養(yǎng)生后再鋪筑20cmC25砼作為滿堂支架的基礎(chǔ)，其上搭設(shè)滿堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下支架地基基礎(chǔ)表面設(shè)2%的人字型橫坡以利于排水，并在支架基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用扣件式鋼管支架搭設(shè)，立桿頂設(shè)二層方木，立桿上縱向設(shè)1515cm方木；縱向方木上設(shè)1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下及跨中間距不大于0.1m（凈間距0.05

5、m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)45道，支架外表面必須滿布剪刀撐。每根立桿底部立在混凝土基礎(chǔ)上，同時支架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設(shè)應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。匝道橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm100cm和60cm70cm100cm及60cm90cm100cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各2m范圍內(nèi)的支架采用60cm60cm100c

6、m的布置形式；除墩旁兩側(cè)各2m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm70cm100cm的布置形式，翼緣板采用60cm90cm100cm,但縱橫隔板梁下2m范圍內(nèi)的支架立桿的間距應(yīng)加密至60cm(即采用60cm60cm100cm支架布置形式)。四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算書分別以跨徑25m等截面現(xiàn)澆混凝土箱形連續(xù)梁為例，對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。鋼筋混凝土的重量由相對應(yīng)的支架承擔(dān)，按照箱梁對應(yīng)的面積，雖然是分為兩次澆筑，但荷載是全部壓在支架上的，所以

7、將箱梁分為翼板、底板和頂板、腹板和頂板,梁端和橫隔板五部分進(jìn)行支架計算。箱梁自重荷載， 翼板：2.86噸/m，底板和頂板：3.7噸/m，腹板和頂板：4.68噸/m，梁端：15.6噸/m 橫隔板：15.6噸/m。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。內(nèi)模與外膜采用2.44*1.22*0.012竹膠板, q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.

8、0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=26控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)V/t=1.2/26=0.0460.035 h=1.53+3.8V/t=0.23mq5=PM=Krh=1.2260.23=7.17KPa q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下所示：鋼管支架：根據(jù)K7+420匝道橋支架布置方案(翼板支架高度按11.3米,底板按10米)計算：翼板對應(yīng)部分支架需用鋼管長度

9、為101*5*11.3+10*2*101+90.5*5*10=12251.5米，重量為47.1噸；腹板的鋼管用量為164*2*10+0.6*164*10+98*2*10=6224米，重量為24噸；底板對應(yīng)的支架鋼管用量為127*6*10+3*127*10+6*88.9*10=16764米，重量為64.374噸；梁端實心和橫隔板對應(yīng)的鋼管長度為6*10*7+4*3*10+1.6*7*10=652米，重量為2.5噸。 q8底模下方楞木重量：采用立桿上縱向設(shè)1015cm方木；縱向方木上設(shè)1010cm的橫向方木，梁端實體、腹板、橫隔板、底板和翼板位置間距10,查表得方楞木容重為0.9*103/m3 ，

10、那么腹板對應(yīng)位置的每平方米1010cm方楞木的長度為10米,重量為10*0.1*0.10* 9=0.9KN/M2 ; 1515cm方楞木長度為2米,重量為2*0.15*0.15* 9=0.41KN/M2，翼板對應(yīng)的位置每平方米1515cm方楞木長度為4米, 重量為4*0.15*0.15* 9=0.81KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 梁端實心和橫隔板部分對應(yīng)位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為1.7*0.15*0.15* 9=0.34KN/M2，1010cm方楞木的長度為25米,重量為25*0.1*0.1* 9=2.

11、25 KN/M2 . 底板對應(yīng)的位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為2*0.15*0.15* 9=0.405KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2,2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算+側(cè)模計算四、支架計算支架采用483.5mm扣件式鋼管，除頂面部分（不超過3.0m范圍內(nèi)）因鋼管的長度受到限制，采用搭接外，其余均采用對接形式。1、鋼管支架的截面特性和容許荷載查相關(guān)手冊，得到截面特性如下：外徑(mm)壁厚(mm)截面積A(mm2)慣性矩(mm4)抵抗矩(mm3)回轉(zhuǎn)半徑(

12、mm)每延米自重(kg)483.54.891021.2151055.07810315.783.84鋼管支架的容許荷載N橫桿間距L(cm)483.5mm扣件式鋼管對接立桿(KN)搭接立桿(KN)10035.713.9鋼管的容許壓應(yīng)力215Mpa單個扣件的容許抗滑力為Rc=8.5KN2、箱梁對應(yīng)得各部分支架立桿計算1.梁端實心部分及橫隔板對應(yīng)的支架計算（支架高度10m）扣件式鋼管支架體系采用6060100cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：混凝土重量G1156*1.6=249.6KN模板重量G21*1.6*46.4KN 模板下分配方楞木重量G32.59*1.6*416.576KN施工荷載:臨時堆放材料及風(fēng)荷載

13、G4(2+2.5+2+2)*1.6*454.4KN鋼管支架荷載G5-125*3107.5KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G525KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-1249.66.416.57654.47.5334.474KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G5249.66.416.57454.425351.974KN、梁端實心部分及橫隔板對應(yīng)的立桿數(shù)量為n=42根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù);N1.5*G3.0/n1.5

14、*334.474KN/42=11.95KNNN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi),考慮、5系數(shù)：N1.5*G17/n1.5*351.974KN /42=12.571KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.246KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的

15、截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細(xì)比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4

16、w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W12.246103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.02KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、翼板部分的各種荷載計算（鋼管支架高度11.3m高計）：翼板支架布置圖如下：鋼筋混凝土重量G128.6*90.5=2588.3KN模板重量G21*90.5*4=362 KN模板下分配方楞木

17、重量G31.26*90.5*4= 456.12KN施工荷載;臨時堆放材料荷載、風(fēng)荷載G4(2+2.5+2+2)*4*90.5=3077KN鋼管支架荷載G5-1471*311.3125.044KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5471KN（支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-12588.3362456.123077125.0446608.464KNII、在支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)，總荷載G22.5G1G2G3G4G52588.3362456.1230774716954.42KN翼板的立桿數(shù)量為n=1010根

18、，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N1.5*G3.0/n1.5*6608.464KN/1010=9.81KNNN13.9KN，滿足強度要求NRc8.5KN，扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）考慮0.5系數(shù)，N1、5*G22.5/n1、5*6954.42KN/1010=10.32KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=10.

19、43KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細(xì)比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風(fēng)

20、荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距1Lah2/10=0.09W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W10.43103/（0.829489）+0.09106/（5.08103）43.445KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的3.底板對應(yīng)的支架計算（支架高度10m）混凝土重量G137*88.9=32

21、89.3KN模板重量G2266.7KN 模板下分配方楞木重量G3228.02KN施工荷載:臨時堆放材料及風(fēng)荷載G4(2+2.5+2+2)*88.9*32266.95KN鋼管支架荷載G5-1643.74*310193.122KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5643.74KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-13289.3266.7228.022266.95193.126244.09KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G53289.3266.7228.022266.95643.74

22、6694.71KN底板對應(yīng)的立桿數(shù)量為n=762根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)，N1.5*G3.0/n1.5*6244.09KN/762=12.29KNNN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)考慮0.5系數(shù)，N1.5*G17/n1.5*6694.71KN /762=13.17KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/

23、A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=13.63KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細(xì)比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑

24、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.7m；h立桿步距1Lah2/10=0.07W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W13.63103/（0.829489）+0.07106/（5.08103）47.402KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.腹板對應(yīng)的支架計算（支

25、架高度10m）腹板支架布置圖如下所示：鋼筋混凝土重量G146.8*88.94160.52KN模板重量G296.9KN 模板下分配方楞木重量G3116.459KN施工荷載:臨時堆放材料荷載及風(fēng)荷載G4(2+2.5+2+2)*1*68.9+(2+2.5+2+2)*1.4*20823.65KN鋼管支架荷載G5-124031072KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5240KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）腹板對應(yīng)的立桿數(shù)量為n=664根，單根鋼管的受力情況為；I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-14160.5296.9116.459823.6572

26、5269.529KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G10G1G2G3G4G54160.5296.9116.459823.652405437.529KN、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G3.0/n11.91KN NN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi), 考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G17/n= 12.28KN NN35.7KN， 滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架

27、立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.28KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細(xì)比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz

28、風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W12.28103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.11KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2

29、、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/Mw采用第二跨25m驗算支架抗傾覆能力：橋?qū)挾?m，長25m采用6070120cm和6060120cm及609120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向17排；支架縱向底板區(qū)33排，腹板區(qū)38排；翼板區(qū)25排高度10m；立桿需要5170m;縱向橫桿需要3825m；橫向橫桿需要2770m；故：鋼管總重（5170+3825+2770）3.84=45.17T;故q=45.179.8=442.666KN；穩(wěn)定力矩= yNi=16442.666

30、=7082.656KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中25m共受力為：q=0.9271080=815KN；傾覆力矩=q5=8155=4078.8KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7082.656/4078.8=1.7361.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。5、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用57cm方木，方木橫橋向跨度在橋墩處和橋跨中截面處按L60cm進(jìn)行受力計算，如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力

31、學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。墩頂及橫隔板梁處按橋墩頂截面處1.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)1=161.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)161.50.627.27kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=7.27/(0.00004083110000.9)=17.98(取整數(shù)n18根) dB/(n-1)=1/17=0.05m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.05m均可滿足要求，實際施工

32、中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.04m，則n1/0.0425。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(161.50.64)/(2091061.42910-6)=1.0610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=161.5*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =1.038MPa0.9=0.91

33、.7MPa=1.53MPa符合要求。腹板位置按匝道橋腹板截面處2.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)2=104.6kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)104.60.624.7kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=4.7/(0.00004083110000.9)=11.6(取整數(shù)n12根) dB/(n-1)=2/11=0.18m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.18m均可滿足要求，實際施工中

34、為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.1m，則n2/0.120。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(104.60.64)/(2091061.42910-6)=0.6810-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=52.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.674MPa0.9=0.91.7MP

35、a=1.53MPa符合要求。翼板部處截面處3m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)3=102.3kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)102.30.624.61kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=4.61/(0.00004083110000.9)=10.41(取整數(shù)n11根) dB/(n-1)=3/10=0.3m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.3m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，

36、方木間距d取0.2m，則n3/0.215。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(102.30.64)/(2091061.42910-6)=0.6610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.645MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符

37、合要求。底板部處截面處3m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)3=127.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)127.50.625.74kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=5.74/(0.00004083110000.9)=14.21(取整數(shù)n15根) dB/(n-1)=3/15=0.2m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.2m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則

38、n3/0.215。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(127.50.64)/(2091061.42910-6)=0.8210-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.803MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。4、扣式支架立桿

39、上順橋向方木驗算本施工方案中支架上順橋向采用1015cm一種規(guī)格的方木，順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁翼板按L90cm進(jìn)行驗算，在墩旁和橫隔板部位按L60cm進(jìn)行驗算。在箱梁腹板按L60cm進(jìn)行驗算，在底板部位按L70cm進(jìn)行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照櫟木進(jìn)行計算， 墩頂及橫隔板梁處墩頂橫梁（實心段）立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)0.6=96.9kNM(1/8) qL2=(1

40、/8)96.90.624.36kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=4.36/(5.62510-4)=7.752MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=96.9*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=2.907MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(

41、0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（96.90.64)/( 91064.2210-5)=1.1910-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。翼板部位翼板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)0.9=25.74kNM(1/8) qL2=(1/8)20.460.922.61kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/

42、6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=2.61/(5.62510-4)=4.633MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=25.74*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.772MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5

43、/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（25.740.64)/( 91064.2210-5)=0.3110-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。底板部位底板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距70cm，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)0.7=29.75kNM(1/8) qL2=(1/8)29.750.721.822kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=1.822/(5.62510

44、-4)=3.23MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=29.75*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.893MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（29.750.64)/( 91

45、064.2210-5)=0.3610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。腹板部位腹板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1015cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)0.6=31.38kNM(1/8) qL2=(1/8)31.380.621.41kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=1.41/(5.62510-4)=2.51MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均

46、勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=31.38*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.941MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（31.380.64)/( 91064.2210-5)=0.37810-3ml/400=0.6/400=1.5

47、10-3m 故，撓度滿足要求。5、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在橫橋向方木上。匝道橋底模板下(墩兩側(cè)及橫隔梁下)橫橋向方木按0.04m間距）布置。底板和翼板模板下橫橋向方木按0.2m間距布置。腹板模板下橫橋向方木按0.1m間距布置,取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖：取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m1)墩頂及橫隔板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l

48、=(156+1.0+2.5+2)0.04=6.46kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.46*0.124/128*5*106*1.44*107=0.75*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求翼板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(28.6+1.0+2.5+2)0.2=6.82kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.82*0.124/128*5*106*1.44*107=0.77*105m0.90.12/4

49、00m=2.710-4m 故，撓度滿足要求腹板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)0.1=5.23kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=5.23*0.124/128*5*106*1.44*107=0.59*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求底板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(37+1.0+2.5+2)0.2=8.5kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/1

50、28EI=8.5*0.124/128*5*106*1.44*107=0.95*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求6、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，按1010cm方木以20cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計算，則有： 1010cm方木按間距最大的按20cm布置 模板q計算q=( q4+ q5)l=(4.0+7.17)0.2=2.234kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax= ql4/128EI=2.234*0.124/128*5*106*1.44*107=5.21*1070.90.2/400m=4.510-4m 故，側(cè)模

51、下1010cm方木背木布置間距按不大于20cm布置即可滿足要求。7、地基承載力計算 立桿地基承載力驗算根據(jù)設(shè)計圖紙地質(zhì)柱狀圖得，地質(zhì)情況表層為亞粘土.首先將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達(dá)到要求后，再填筑5080cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到94以上后，地基承載力可達(dá)到 fk= 190250Kpa參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底面積Ad=3.14*0.24cm2=0.181 cm2按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求

52、。鋼管坐落在20cm砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，見下表：標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)(擊/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗砂類土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)（擊/30cm）10153050k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、細(xì)砂140180250340 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=Kk=1.0190KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標(biāo)貫貫入試驗檢測地基承載力，要求貫入試驗垂擊數(shù)必須達(dá)到7下以上?；A(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度指標(biāo).如壓實度達(dá)到94%以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，則應(yīng)再做平板荷載試驗。確認(rèn)地基承載力符合設(shè)計要求后，才能鋪筑厚15cm的水泥穩(wěn)定碎石基