支架計算方法131022

1、范文范例參考完美Word格式整理版于模板的最大側(cè)壓力可按式（修正前側(cè)壓力計算公式為模板支架計算方法現(xiàn)澆混凝土橋梁支架設(shè)計1、荷載計算嚴(yán)格設(shè)計中荷載計算、承載能力安全系數(shù)取值。荷載計算存在最大問題：往往外荷 載計算有時偏差特別大，偏小不安全，偏大造成浪費(fèi)。1）支架、模板自重qi模板、支架和拱架重量在初步設(shè)計時一般按2030%十算，完成設(shè)計圖后，必須按設(shè)計圖紙計算確定。2）鋼筋混凝土自重q2新澆筑混凝土容重24kN/n，鋼筋混凝土的容重可采用2526kN/m3（以體積計算的含筋量w 2%時采用25kN/m5, 2%時采用26kN/同。變截面梁應(yīng)按小節(jié)段梯形荷載或 節(jié)點集中荷載加載；計算自重包括超載

2、預(yù)壓的20%梁體自重，有些施工單位認(rèn)為材料有安全系數(shù)，不計入超載預(yù)壓重量是不正確的，一般來說，如超靜定結(jié)構(gòu)溫度變化和支座 不均勻沉降未計算，在安全系數(shù)內(nèi)考慮；還有的施工單位在支架結(jié)構(gòu)計算考慮20%超載預(yù)壓，而預(yù)壓加載方案中加載偏大，甚至達(dá)到自重的50%上，沙土等吸水材料如不覆蓋，雨季吸水將加大預(yù)壓荷載。3）施工荷載q3考慮預(yù)壓超載時，如預(yù)壓超載大于等于施工荷載與模板荷載之和，可不再進(jìn)行施工 荷載與自重組合計算。施工人員和施工材料、機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放的荷載；應(yīng)注意支架模板局部驗算與 整體驗算時荷載取值不一樣。計算模板及直接支承模板的小棱時，均布荷載可取2.5kPa，另外以集中荷載2.5kN進(jìn)行

3、驗算；計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載可取1.5kPa ；計算支架立柱及支承拱架的其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布荷載可取1.0kPa ；有實際資料時按實際取值。4）振搗混凝土的荷載q4作用范圍在有效壓頭高度之內(nèi)，對水平面模板為2.0kPa ;對垂直面模板為4.0kPa ,該荷載局部驗算時需考慮。5） 混凝土側(cè)壓力q5:規(guī)范公式計算值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于高性能混凝土實測值，應(yīng)予以調(diào)增， 前述。鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南附錄D模板荷載表D.0.2-1澆筑混凝土側(cè)壓力模 板荷載有錯誤，單位 MPa肯定錯誤，澆筑速度從小到大也不對，不能采用該指南計算混 凝土側(cè)壓力。公路橋涵施工規(guī)范和建筑規(guī)范對泵送混凝土模板側(cè)面的壓力

4、計算公式為：采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土的澆筑速度在 6m/ h以下時，新澆筑的普通混凝土作用Pmax =0.22 t0K1K2v12D-1）和式（D-2）計算。側(cè)壓力分布圖如附圖D:式中：Pmax 一新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kPa）；H為混凝土澆筑層在初凝凝時間（建議改為終凝時間）以內(nèi)的厚度（m）；v 混凝土的澆筑速度（m/h）;to新澆混凝土的初凝時間（h），建議改為終凝時間，可按實測確定； 當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用to20計算（T為混凝土的溫度C）；T +15丫 一一混凝土的容重（kN / m）；K 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻緩凝作用的外加劑時取1.2 ;K2混凝土

5、坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm寸，取0.85 ; 50 90mm寸，取1.0 ; 110150mm寸，取1.15。橋梁墩身混凝土坍落度180220mm 按照上述坍落度對應(yīng)的K2值擬合二次拋物線計算求得 K2最大值為1.21，按照 后二組坍落度對應(yīng)的K2值進(jìn)行線性外延計算求得K2值為1.325，二者取中值為 1.27。根據(jù)中鐵大橋局集團(tuán)武漢橋梁科學(xué)研究院有限公司蔡家 灣漢江大橋橋墩現(xiàn) 澆混凝土壓力監(jiān)測試驗報告，橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測試驗統(tǒng)計分析如下表（原始資 料見附件：蔡家灣漢江大橋橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測試驗報告）：豎向壓力（KPa）橋墩圓弧段側(cè)向壓力（KPa)橋墩平直段側(cè)向壓力（KP

6、a)實測值實測值測點距測點距平均澆=實測實測值=實測實測值墩身高初凝時終凝時實測值泵送混泵送混墩底高墩頂咼筑速率總值-/泵送總值-/泵送度（m間（h）間（h）實測值計算值/計算凝土計凝土計度（m）度（m(m/h)振搗值混凝土振搗值混凝土值算值算值-傾倒計算值-傾倒計算值值值0.28.88.64.835.670.63220206.41.17022.63.13722.61.61.28.87.64.835.670.63215182.41.26822.63.03422.61.52.78.86.14.835.670.63145146.41.09022.64.03422.61.55.28.83.64.83

7、5.670.639586.41.15022.62.2無數(shù)據(jù)22.6最大值9022.64.0371.6注：振搗混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力取 4KPa導(dǎo)管傾倒混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力取 2KPa計入橋墩側(cè)向壓力上述統(tǒng)計分析報告表明： 規(guī)范公式計算值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于高性能混凝土實測值，應(yīng)予以調(diào)增。按照蔡家灣漢江大橋橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測試驗統(tǒng)計分析結(jié)果進(jìn)行公式修正：橋墩圓弧段、橋墩平直段側(cè)壓力計算時 Ki= 1 , Ka= 1.15上表分別取4.0和1.6。 1 2計算提高的修正系數(shù)按照（D-1）修正后橋墩平直段Pmax = O.352 toK1Kv12(D-2)修正后橋墩圓弧段Pmax =0.88 toQQv6）傾倒混

8、凝土水平荷載 q6傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載向模板中供料方法水平荷載（kPa）用溜槽、串筒或?qū)Ч茌敵?.0用容量0.2及小于0.2m3的運(yùn)輸器具傾倒2.0用谷量大于0.2至0.8m3的運(yùn)輸器具傾倒4.0用容量大于0.8 m3的運(yùn)輸器具傾倒6.07）其它可能產(chǎn)生的荷載其它不變荷載q?:冬季保溫設(shè)施荷載，雨季、夏季防雨防曬棚荷載其它可變荷載q8:雪荷載、風(fēng)荷載8）超靜定結(jié)構(gòu)溫度變化和支座不均勻沉降引起的次內(nèi)力一般在臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計時沒有進(jìn)行計算，在安全儲備內(nèi)考慮。9）承載能力驗算按各項荷載最不利組合進(jìn)行驗算；模板支架設(shè)計計算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合計算強(qiáng)度用驗算剛度用梁、板和拱的底模板以及支承板

9、、支架 及拱等1.2q 1+1.2q 2+1.4q 3+1.4q 4+1.2q 7+1.4q 8q1+q2+q7緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板、拱 等的側(cè)模板1.4q 4+1.2q 5q5基礎(chǔ)、墩臺等厚大建筑物的側(cè)模板1.2q 5+1.4q 6q510）剛度驗算鋼筋混凝土等自重、支架模板重、其它荷載組合。2、支架模板結(jié)構(gòu)驗算2.1 一般要求1）不同工況應(yīng)建立不同計算模型，如分段現(xiàn)澆連續(xù)箱梁墩梁支架全長預(yù)壓加載、 分段澆筑梁部工況不一樣，臨時支墩和托梁最不利作用力是不同工況確定的；2）受力結(jié)構(gòu)應(yīng)明確、合理，如在跨度較大的梁體現(xiàn)澆，受梁體底面高速公路通車 限制，不能采用直立支墩，但橋下凈空較大，有

10、條件設(shè)斜腿支撐鋼梁，形成斜腿剛構(gòu)， 構(gòu)件受拉壓彎剪作用力，受力分析時一定要正確，以往有人設(shè)計時只計算拉壓剪力，把 它簡單地看成是桁架結(jié)構(gòu)，不計算彎矩，結(jié)果內(nèi)力分析不正確。3）梁體支架模板一般遵循從上往下計算原則；4）滿堂式鋼管架（扣件式鋼管架、門式架、梯形架、碗扣架）與墩梁支架采用不 同安全系數(shù)，滿足安全要求和節(jié)約成本。5）計算模板、支架、拱架的強(qiáng)度和穩(wěn)定性時，應(yīng)考慮作用在模板、支架和拱架上的風(fēng)力。設(shè)于水中的支架，尚應(yīng)考慮水流壓力、流冰壓力和船只漂流物等沖擊力荷載， 還應(yīng)考慮一般沖刷和局部沖刷的影響，水中橋梁支架應(yīng)在雨季前完成梁體施工，水中棧橋梁底標(biāo)高應(yīng)在20年一遇水位以上。6）穩(wěn)定性要求支架

11、的立柱應(yīng)保持穩(wěn)定，并用撐拉桿固定。鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南5.3.3款規(guī)定：檢算模板的抗傾覆穩(wěn)定性時，其側(cè)面風(fēng)荷載可采用鐵道部現(xiàn)行鐵路橋涵設(shè)計 基本規(guī)范（TB10002.1）的規(guī)定，其受風(fēng)面積可按實際情況計算，風(fēng)速可按施工期內(nèi) 當(dāng)?shù)仡A(yù)計的最大風(fēng)速計算。當(dāng)驗算模板及其支架在自重和風(fēng)荷載等作用下的抗傾倒穩(wěn)定 時，驗算傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.5。7）強(qiáng)度及剛度要求（1）驗算模板、支架及拱架的剛度時，其變形值不得超過下列數(shù)值：結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/400;結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/250;支架、拱架受載后撓曲的桿件（蓋梁、縱梁），其彈性撓度為相應(yīng)結(jié)構(gòu)跨度的 1

12、/400; 鋼模板的面板變形為1.5mm;鋼模板的鋼棱和柱箍變形為 L/500和B/ 500（其中L為計算跨徑，B為柱寬）。8）橋梁支架卸架裝置梁式支架采用對口木楔、砂筒、千斤頂?shù)刃都?。鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南5.5.6款：木楔宜使用刨光的硬雜木，其傾斜度不宜大于1:2，兩楔接觸面的壓力不宜大于 2MPa跨度為10m及以上的拱或跨度為 24m 及以上的梁不得使用木楔支墊。砂筒結(jié)構(gòu)應(yīng)經(jīng)設(shè)計。加置在砂筒上的壓力不應(yīng)大于10MPa砂筒內(nèi)應(yīng)采用質(zhì)地堅硬、清潔并經(jīng)篩選的干砂，其粒徑宜為；砂筒在使用前應(yīng)加置設(shè)計荷載（必要時可增加 20%50的安全富余）進(jìn)行預(yù)壓；砂筒上的空隙應(yīng)采用不易開裂且富有伸縮性的油

13、灰填 塞。采用千斤頂作為卸架裝置時，在卸架前，千斤頂應(yīng)能可靠鎖定。鋼管架支模采用可調(diào)托座卸架。2.2模板、支架的設(shè)計1）鋼管支架設(shè)計往往進(jìn)場構(gòu)件截面比設(shè)計截面小，以實際測量截面計算；彎曲變形、銹蝕、端面不平整、對中偏差、垂直度偏差、安裝偏位，取結(jié)構(gòu)安全系數(shù)2；水平橫桿和水平剪刀撐、縱橫斷面剪刀撐應(yīng)滿足構(gòu)造要求，以滿足整體穩(wěn)定性要求，水平橫桿應(yīng)滿足設(shè)計步距要求，十字交叉設(shè)置，頂層橫桿以上和底層橫桿以下伸出長度控制在20cm以內(nèi)，如為變截面梁，頂層縱向水平桿可斜向設(shè)置，確保實際步距在計算 步距以內(nèi)。頂托高度控制在 25cm以內(nèi)，底座高度控制在15cm以內(nèi)。支架搭設(shè)時平面位置和垂直度控制：測量放線，

14、設(shè)拉線控制首層鋼管架桿件平面位 置和標(biāo)高，并采用錘球檢查垂直度，確保首層搭設(shè)滿足設(shè)計要求，從而才能保證以后搭 設(shè)的支架滿足設(shè)計要求。防止碗扣松脫、扣件松脫，要求逐個檢查。斜桿、剪刀撐加固設(shè)置必須符合規(guī)范要求。剪刀撐設(shè)置：沿支架四周外立面應(yīng)滿設(shè)剪刀撐；30m以下腳手架在兩端設(shè)置，中間每隔1215m設(shè)一道。剪刀撐應(yīng)聯(lián)系 34根立桿，斜桿與地面夾角為 45 60； 30m以上腳手架， 沿腳手架兩端起，每79根立桿設(shè)一道，且每片架子不少于三道。剪刀撐應(yīng)沿架子連續(xù) 布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設(shè)一組長剪刀撐（圖 3）。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應(yīng)

15、增加24個扣結(jié)點。34根立桿圖3剪刀撐布置圖整體性構(gòu)造層設(shè)置：當(dāng)支架的高度較高（20n）或其橫向高寬比6時，為了加強(qiáng)其構(gòu)架的整體剛度， 應(yīng)視需要設(shè)置一至數(shù)道整體性水平加強(qiáng)層，有兩種形式（圖4）:單水平加強(qiáng)層，即每隔46m沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且必須與立桿相連接，設(shè)斜桿的框格 數(shù)量應(yīng)大于該水平層框格總數(shù)的 1/3 :雙水平加強(qiáng)層，在支撐架的頂部和中部每隔 1015m沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置雙水平加強(qiáng)層， 在其間的四周和中部每隔 1015m設(shè)豎向斜桿, 形成連接上下水平層的構(gòu)造桁架，使其形成具有較大剛度和變形約束能力的空間結(jié)VZ/ 1/SJ/、1/、亡7電/7ryV、X/卜*/、J1/5/桁架

16、構(gòu)造(a)單水平加強(qiáng)層(b)雙水平加強(qiáng)層模板支架的水平加強(qiáng)層構(gòu)造單水平加強(qiáng)層剪刀撐(a)等步距圖4 模板支架的水平加強(qiáng)層和豎向構(gòu)造構(gòu)層。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)置整體性水平 加強(qiáng)層。材料安全系數(shù)采用1.41 ；鋼管腳手架附加安全系數(shù)計算：鋼管腳手架在安裝時，由于安裝偏差，立桿產(chǎn)生初 始偏心；在施工時，由于局部超載，以及錯誤的拆除局部拉桿及支撐，由此使立桿的設(shè) 計荷載降低，并且這些因素，隨安裝高度增高，出現(xiàn)的概率越大。因此，在確定安全系 數(shù)時，必須考慮安裝高度的影響。模板支架立桿的計算長度l o=h+2a,其中h為支架立桿的步距，a為模板支架立桿伸 出橫向水平桿

17、中心線至模板支撐點的長度。為保證扣件式鋼管模板支架的穩(wěn)定性，支架立桿的計算長度是借鑒 BS5975-1982腳手架實施規(guī)范第46.2條的規(guī)定。該規(guī)定將立 桿伸出段按懸臂考慮，有利于限制施工現(xiàn)場任意增大伸出長度。女口 Q235鋼48mnX 3.5m m鋼管，截面積4.89cm2,回轉(zhuǎn)半徑15.8mm,步距1.2m,支架立桿伸出橫桿長度 0.2m,計算長度I o=h+2a=1.2+2*O.2=1.6m，穩(wěn)定安全系數(shù)0 = 0.628，材料安全系數(shù)k1= 1.41，結(jié)構(gòu)安全系數(shù)k2= 2，按照承載能力極限狀態(tài)法計算時 承載能力N= ( 0.628 X 4.89 X 23.5 ) / (1.41 X

18、2)X 1.23=31.5KN，按有關(guān)手冊和 試驗結(jié)果規(guī)定取N= 30KN (注解：其它詳見建筑施工腳手架實用手冊第 233 頁部件表，242、265頁承載能力，第122頁承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)構(gòu)時荷載設(shè)計值 為標(biāo)準(zhǔn)值乘以分項系數(shù))。按照承載能力極限狀態(tài)法計算，如果地基承載力高，地基處理好，支架桿件新，無銹蝕，無彎曲等，支架搭設(shè)滿足構(gòu)造要求，步距1.2m時，支架高度在15m以內(nèi)，支架立桿頂端承載力采用30KN控制，支架高度在1525m時，支架立桿頂端承載力采用 28.1KN 控制，支架高度在2530m時，支架立桿頂端承載力采用26.2KN控制；軟土地區(qū)等沉降大、沉降不均勻，貝雷梁等梁式支架頂面

19、(撓曲變形，相當(dāng)于地基沉降不均勻) 步距1.2m 時單立桿承載力則采用較小值，支架立桿頂端承載力采用24.6KN控制。支架高寬比應(yīng)小于3,如不滿足時，降低桿件承載能力，并進(jìn)行整體穩(wěn)定性計算； 如墩梁支架，在墩頂段附近采用鋼管架時其高寬比不滿足整體穩(wěn)定性要求時進(jìn)行加寬加 密，步距1.2m時，支架立桿頂端承載力采用12.3KN控制，并滿足一個方向至少設(shè)置3根立桿，高度方向每步與橋墩或臨時鋼立柱連接。鋼管架桿件豎向力計算：箱梁可按梁體斷面橫向分腹板、翼板、頂?shù)装鍎澐謪^(qū)域，各區(qū)域下鋼管橫向布置較密較均勻，橫向布置通長分配梁，傳力比較均勻，可按腹板范 圍內(nèi)鋼管平均受力計算；縱向按梁體高度、厚度等變化情況

20、分段設(shè)計計算；地面標(biāo)高不 一致時可分段設(shè)置擋墻，但必須驗算擋墻，擋墻外荷載還應(yīng)包括梁體自重傳給地基的作用力?？窟吰碌牧⒅S線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm作用于地基的作用力縱橫向按不同區(qū)域驗算最大地基反力，一般按最不利位置計算，可按梁體和模板支架自重、施工荷載(含人群、機(jī)具、沖擊、雨雪荷載)、硬化地 面面積荷載總和計算地基反力。滿堂支架地基應(yīng)做好排水措施，避免雨水浸入地基降低地基承載力，應(yīng)勘探地基下 有無孔洞、溝槽，避免支架失穩(wěn)垮塌。2) 大力神腳手架設(shè)計要求Q345鋼48.3mrrX 3.2mm鋼管，截面積4.534cm，回轉(zhuǎn)半徑15.98mm步距1.5m, 支架立桿伸出橫桿長度 0.35m

21、,按兩端半彈性固定口 =0.7 ,計算長度1。= 口 (h+2a) =0.7*(1.5+2*0.35 ) =1.54 m，入=96.4 , a類截面，穩(wěn)定安全系數(shù)0=0.5148，材料安全系數(shù)k2 = 1.176，調(diào)整系數(shù)ks= 1.1，按照承載能力極限狀態(tài)法計算時承載能力N=(0.5148X 4.534 X 34.5 ) / (1.176 X 1.1 ) =62.2KN,按有關(guān)手冊和試驗結(jié)果規(guī)定取N= 60KM要求頂?shù)淄刑幘鶓?yīng)設(shè)置水平系。其它滿足大力神腳手架設(shè)計要求。3) 321公路鋼橋資料裝配式公路鋼橋多用途使用手冊設(shè)計計算：貝雷鋼梁：裝配式公路鋼橋多用途使用手冊是按照容許應(yīng)力法計算的，其

22、設(shè)計 荷載本應(yīng)為恒載+活載，使用的鋼材材質(zhì)為Q345鋼，容許應(yīng)力采用273MPa安全系數(shù)低(K= 1.264 )，安全儲備較少，承載能力不能取提高系數(shù)，有些施工單位提出臨時結(jié) 構(gòu)承載力提高30%是錯誤的，臨時結(jié)構(gòu)承載力提高 30淀針對橋規(guī)中安全系數(shù)1.7 提出的，還應(yīng)計入荷載分配不均勻折減系數(shù)，支架現(xiàn)澆梁要求基礎(chǔ)沉降小，連續(xù)貝雷梁 支架要求基礎(chǔ)不均勻沉降量小。如果鋼梁經(jīng)過多次使用，可能存在銹蝕和損傷，且未計 入支座不均勻沉降、溫度變化引起的次內(nèi)力，同時考慮鋼梁受力分配的不均勻性，為加 大安全儲備，在我們的支架設(shè)計中，其設(shè)計荷載仍按照承載能力極限狀態(tài)法規(guī)定的“ 1.2X恒載十1.4 X活載”計算

23、，對于新貝雷梁可按容許應(yīng)力法計算荷載。其鋼梁的承載能 力仍采用手冊提供的數(shù)據(jù)，可以認(rèn)為其設(shè)計是安全的。確保貝雷梁節(jié)點受力：為保證鋼梁只由節(jié)點承受豎向力，橫向分配梁間距采用75cm布置，因此梁頂鋼管支架縱向間距也只能采用75cm,必須用對接接頭的鋼管架，如果橫向分配梁間距不按節(jié)點布置，則桁架抗彎能力需扣減支點集中荷載對弦桿彎曲應(yīng)力承擔(dān) 的抵抗彎矩，同時驗算支點集中荷載對弦桿的剪力強(qiáng)度。當(dāng)分配橫梁不在節(jié)點上布置時，貝雷梁容許彎矩應(yīng)予以折減，假定2個集中荷載作用在上弦雙肢槽鋼1/3跨度處，P=20KN,L=0.7m,單層貝雷梁：M =0.857M，雙層貝雷梁：M =0.857M;假定2個集中荷載作用

24、在上弦雙肢槽鋼1/3跨度處，P=25KN,L=0.7m,單層貝雷梁：M =0.821M，雙層貝雷梁：M =0.821M;假定2個集中荷載作用在上弦雙肢槽鋼1/3跨度處，P=30KN,L=0.7m,單層貝雷梁：M =0.785M，雙層貝雷梁：M =0.785M;假定每片貝雷鋼梁從銷接點開始按照600mm間距布置集中荷載50K N時，抗彎承載能力設(shè)計值取 602.6KNm, M =0.7645M。貝雷鋼梁設(shè)計跨度：端立桿中心至銷孔中心水平距離90mm計算簡支端一端跨度時必須減去90mm據(jù)此布置支墩縱向中心位置。應(yīng)加強(qiáng)測量控制，支墩中心、支墩頂分配梁中心、貝雷梁支點中心應(yīng)重合。墩梁式支架水平力傳遞：

25、采用鋼梁時其鋼管支墩與滿堂支架采用水平鋼管連接，并 傳遞至永久橋墩，確保鋼管立柱承受縱向水平力。貝雷鋼梁應(yīng)驗算桁架抗彎、抗剪、支座處立桿承載能力，連續(xù)梁更應(yīng)注意支座承載 能力驗算，弦桿折減后的桁架抗彎能力。一般情況下連續(xù)梁的溫度應(yīng)力、支座沉降產(chǎn)生 的次內(nèi)力未計算，故設(shè)計應(yīng)有一定安全儲備。支座節(jié)點一般設(shè)在斜桿、立桿節(jié)點處，連 續(xù)梁中間節(jié)點應(yīng)設(shè)在雙立桿、雙斜桿節(jié)點處，能提供較大支座承載力，貝雷架支點不在 節(jié)點位置(立桿或斜桿交叉點)正下方時設(shè)雙10號槽鋼豎桿加固，在貝雷架二側(cè)焊接高度130mm10號槽鋼，與弦桿和斜桿都要焊接。預(yù)壓荷載加載及混凝土澆筑應(yīng)按全長水平分層加載，達(dá)到貝雷鋼梁均勻加載。鋼管

26、支柱：承載能力較高，安裝精度和垂直度等易于控制，Q235鋼強(qiáng)度設(shè)計值取140MPa工地焊接強(qiáng)度較設(shè)計容許值降低1020%采用，甚至降低更大。鋼管應(yīng)進(jìn)行進(jìn)場檢驗，一般進(jìn)場材料管徑、壁厚都比計劃材料要小，應(yīng)按進(jìn)場檢驗的尺寸計算。鋼管支 柱采用柱梁結(jié)構(gòu)或斜腿剛構(gòu)，用軟件進(jìn)行內(nèi)力分析。4) 地基承載力計算地基：其設(shè)計荷載按照承載能力極限狀態(tài)法計算時，地基承載力特征值，相當(dāng)于橋 規(guī)的容許基本承載力：臨時工程承載力特征值（容許承載力）=極限承載力/1.5，按橋規(guī)的容許基本承載力取值時，臨時工程承載力特征值（容許承載力）=1.3 X基本承載力；其設(shè)計荷載按照容許應(yīng)力法計算時，采用地基容許基本承載力或修正后的容許承載 力。充分利用橋梁樁基承臺墩身的承載能力，深厚軟基地基處理采用樁基支承，下臥層較深時可采用旋噴樁和攪拌樁等復(fù)合地基，地基較好時采用換填處理。取值按照地質(zhì)資料或規(guī)范：經(jīng)常有技術(shù)人員用錯地質(zhì)資料。打入樁：最好采用打樁力或靜壓樁壓樁力控制，或靜載試驗確定，不要采用樁長控 制承載力，尤其是不要采用地基好的地段資質(zhì)資料計算；振動打樁要計入振動沉樁的影響系數(shù)，砂土可提高承載力，其它土降低承載力，鋼管樁為開口截面時應(yīng)計入樁端閉塞 效應(yīng)；荷載計算時不需計入樁