(整理)筆記電腦外殼模具設(shè)計.

1、精品文檔1 緒論1.1 選題背景及目的金屬鎂及其合金是迄今在工程應(yīng)用的最輕的結(jié)構(gòu)材料，常規(guī)鎂合金比鋁合金輕30%50%， 比鋼鐵輕70%以上，應(yīng)用在工程中可大大減輕結(jié)構(gòu)件質(zhì)量。同時鎂合金具有高的比強度和比剛度，尺寸穩(wěn)定性高，阻尼減震性好，機械加工方便，尤其易于回收利用，具有環(huán)保特性。20 世紀 80 年代以來鎂合金的研究得到飛速發(fā)展，隨著鎂合金應(yīng)用面的不斷擴大鎂合金的研究和開發(fā)也進入了新時代。然而鎂合金的研究和發(fā)展還很不充分，很多工作還處于摸索階段，很多有關(guān)鎂合金性能的研究還沒有得到完全發(fā)展。對鎂合金的成型技術(shù)的研究目前主要在金屬型鑄造，砂型鑄造，低壓鑄造，差壓鑄造，熔模鑄造，壓力鑄造和技壓鑄

2、造等方面，對鎂合金的沖壓工藝研究較少。但是，鎂合金沖壓方面的應(yīng)用前景較好，除了可以減輕質(zhì)量，外觀漂亮外，特別是電磁屏蔽能力好。本文結(jié)合省自然科學(xué)基金項目鎂合金深加工研究，主要進行變形鎂合金的板材成型性分析設(shè)計。1.2 國內(nèi)外研究狀況近年來，鎂合金的開發(fā)和應(yīng)用已經(jīng)受到世界各國的重視，尤其西方發(fā)達國家十分重視變形鎂合金的研究與開發(fā)，變形鎂合金材料已開始向系列化發(fā)展，產(chǎn)品應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴展。 其中美國的變形鎂合金材料體系較為完備，合金系列有Mg-Al 、 Mg-Zn、 Mg-RE、Mg-Li 、 Mg-Th 等，可以加工成板、棒、型材和鍛件，并且開發(fā)出了快速凝固高性能變形鎂合金非晶態(tài)鎂合金及鎂基復(fù)合材

3、料等。美國與世界上最大的鎂生產(chǎn)企業(yè)挪威Novsk Hydro 公司簽訂了長期的合作關(guān)系.。日本也開始著重研究鎂的新合金、新工藝、開發(fā)超強高變形鎂合金材料和可冷壓加工的鎂合金板材。英國開發(fā)出了Mg-Al-B 擠壓鎂合金用于Magnox核反應(yīng)堆燃料罐。以色列最近研制出了用在航天飛行器上、兼具優(yōu)良力學(xué)性能和耐蝕性能的變形鎂合金1。我國變形鎂合金材料的研制與開發(fā)仍處于起步階段，缺少高性能鎂合金板、棒和型材， 國防軍工、航天航空用高性能鎂合金材料仍依靠進口，民用產(chǎn)品尚未進行大力開發(fā)，因此，研究和開發(fā)性能優(yōu)良、規(guī)格多樣的變形鎂合金材料顯得十分重要。1.3 課題研究方法鎂合金在常溫下的塑性很低，因此不適于常

4、溫下沖壓成形。鎂合金在熱態(tài)下具有較好的塑性，甚至在一些不利于其他材料成形的應(yīng)力- 應(yīng)變狀態(tài)下也可以成形，但變形速度不宜太大。鎂合金板材在250左右拉深時其拉深比超過鋁合金和低碳鋼板的常溫拉深成形極限。在175鎂合金板形件拉深的拉深比可達2.0， 225可達3.0。本次設(shè)計主要是根據(jù)鎂合金AZ31 板材加熱時的拉深性能來進行模具設(shè)計，鎂合金AZ31 板材拉深成形時主要工藝參數(shù)有拉深力、成形速度、坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤滑方式、模具圓角、模具間隙、壓邊力等，這些因素對坯料的拉深成形結(jié)果均有不同程度的影響2 。1.4 論文構(gòu)成(1)選題背景和研究方法和。(2)沖壓工藝規(guī)程通過對工件的工藝分析和工藝

5、計算，考慮經(jīng)濟性和可行性的前提下，確定工藝方案。(3)進行模具設(shè)計拉深模設(shè)計和修邊模設(shè)計。(4)設(shè)計總結(jié)總結(jié)本次設(shè)計之后所得到的收獲和改進意見。精品文檔精品文檔精品文檔2.1沖壓件的工藝分析2沖壓工藝規(guī)程的編制沖壓件的零件圖如圖2.1所示圖2.1 零件圖圖2.2 立體圖2.1.1材料制件材料為鎂合金AZ31,料厚為1mm,其化學(xué)成分及拉伸力學(xué)性能如表1.1所示:表1.1 鎂合金AZ31化學(xué)成分合金MgAlMnZnZrMinSiAZ31B剩余2.5-3.50.20-1.00.6-1.4-0.10合金CuNiFeCa其他雜質(zhì)AZ31B0.050.0050.0050.040.30鎂合金具有比重輕，比

6、強度高，阻尼性及切削加工性能好，導(dǎo)熱性好、電磁屏蔽能 力強等優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于汽車工業(yè)、電子、通訊、家用電器、航空航天、計算機、紡織 設(shè)備、印刷設(shè)備、包裝設(shè)備、軍工等行業(yè)。鎂合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學(xué)性能應(yīng)達到表1.2所列最低表1.2鎂合金的拉伸力學(xué)性能要求合金狀態(tài)產(chǎn)品標定厚度或直徑/mm管材標定橫截回積/ mm2 或直徑/mm抗拉強度min/MPa0.2%屈服強度min/mm伸長率(50mm 或4D)min/ %D、EAZ31F棒、型6.30-40.00所有2401507“0.00-60.00所有235150760.00-130.00所有2201407空心型材所 有所有2201108管

7、材0.70-6.301.5t=1.5最小值。拉深容易起皺，需要拉深壓邊t/D X100=0.383壓邊。此零件的設(shè)計過程中，有拉深這一工藝過程，液壓機沒有固定的行程，不會因薄板 的厚度的變化而超載，特別是對于需要很大的施力行程加工時，具有明顯的優(yōu)點，并且液壓機下面可以原有的液壓機頂缸，用來頂出零件，所以選用液壓機2.2毛坯形狀、尺寸的確定2.3盒形件形狀筆記本電腦外殼的拉深是屬于盒形件的拉 深，盒形件是一種非回轉(zhuǎn)體零件，它的側(cè)壁是由 兩對長度分別為A-2r和B-2r的直邊及四個半徑 為r的轉(zhuǎn)角所構(gòu)成。盒形件拉深時，由于其幾何 形狀的非回轉(zhuǎn)性，變形沿壁周向的分布是不均勻 的；直邊區(qū)域變形量小，圓

8、角區(qū)域變形量大，變 形分布非常復(fù)雜。盒形件拉深時，圓角部分近似 圓筒形件的拉深，直邊部分近似板料彎曲，但是, 直邊部分并不是單純的彎曲變形。由于圓角部分 的材料要圖向直邊流動，因而直邊部分也產(chǎn)生了橫向壓縮、縱向伸長的變形。而圓角部分，由于直邊的存在，金屬的流動，使圓角部分 的變形程度大為減小。圖2.4盒形件修邊余量2.2.1 盒形件的修邊余量當盒形件的高度小而對上口要求不高時，才可免去修邊 工序。一般情況下，盒形件在拉深后都需要修邊，所以在確 定毛坯尺寸和進行工藝計算之前，應(yīng)在工件高度或凸緣寬度 上加修邊余量。H0/r=18/3=6H0圖紙要求的盒形件高度 H一修邊余量H 一記入修邊余量的工件

9、高度r 一盒形件側(cè)壁間的圓角半徑查文獻5表4-24得 H=(0.030.05)Ho取H=0.05Ho=0.05x 18=0.9精品文檔精品文檔H= Ho+AH=18.92.2.2盒形件毛坯尺寸計算r/(B-H)=3/(260-18.9)=0.0120.22查文獻5圖4-57可知此盒形件屬于na區(qū)，即角部圓角半徑較小的低盒形件。 拉深特點：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉(zhuǎn)移到側(cè)壁上去,而幾乎沒有增補側(cè)壁的高度。其毛坯尺寸計算步驟如下:計算壁部展開長度:l=H+0.57r 底由于筆記本電腦外殼兩側(cè)不是對稱的，且是一段圓弧，所以，側(cè)壁就取圓弧長度,兩側(cè)統(tǒng)一取H=22mmli=22+0.57x 3=2

10、3.71mm12=18.9+0.57x3=20.61(2)按拉深計算角部毛坯半徑R當r=r底時R1=(2rH 1)1/2=(2 X 3 X 23.71)1/2=12mmR2=(2rH2)1/2=(2 x3x 20.61)1/2=11mm統(tǒng)一取 R=12mm圖2.5毛坯尺寸計算方法從ab線段的中心向半徑為R的圓弧引切線。(4)在直線與切線的交接處，用半徑為 R的圓弧，光滑連接，即可得出毛坯外形。按上述方法計算出毛坯尺寸及外形為:H/B=18.9/260=0.073t/D x 100=1/293x 100=0.34r/B=3/260=0.0115查文獻5表 4-26H/B 1=0.3/0.85=0

11、.255H/B1m1 所以可以一次拉成2.3 排樣設(shè)計及材料利用率計算2.3.1 排樣方式：為使模具設(shè)計簡單以及送料方便，故選用尺寸為1000 x 750mm，厚1.0mm的鎂板,每塊生產(chǎn)6 件。2.3.2 材料利用率計算:=79.6%6XF(293-12 x2) X (340-12 x2) +12x2 (340+293-12x4) +%121000 X7502.4 工藝方案的確定2.4.1 基本工序的確定：該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。對于本產(chǎn)品，如果省去切口工序，即在落料時把切口部分的材料去掉，毛坯外形為顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會

12、發(fā)生很 大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應(yīng) 該放在后面的工序中。顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則能保證成形后尺 寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復(fù)合模，但由于鎂合金在拉深時必須加熱， 且在拉深過程中，需要設(shè)置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復(fù)合模。2.4.2 不同工藝方案的比較方案一：落料-拉深-沖孔-修邊方案二：落料拉深復(fù)合模-沖孔-修邊方案三：落料、拉深、沖孔級進模-修邊-拉深沖孔復(fù)合模方案四：落料（切口部分材料落料先切去）比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時省去切口工序，將導(dǎo)致精度不能達到要求，而且在拉深過程

13、中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設(shè)計復(fù)合模，所以方案四不宜選用。方案三 設(shè)計級進模可以省去工序，使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的問題，那就是拉深時需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時所有的零件一起加熱浪費資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。方案二也是由于拉深時需要加熱，不宜選用復(fù)合模。方案一設(shè)計單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。2.5 . 工藝計算2.5.1 落料工序落料工序采用平刃口落料力F 落=1.3Fo=1.3Ltr =1.3x2x(339+297) x 1 x 140=252616N=252.6KN其中

14、t 材料厚度，單位為 mm；r 材料抗剪強度，單位為Mpa；L一沖裁周長，單位為mm;卸料力F 卸 =K3 F 落查文獻 3表 2-10得K3=0.08F 卸=0.08x 252.6=20.2KN所以F 總=f 落 + F 卸=252.6+20.2=272.8KN所以選擇Y32-100 型液壓機落料時凸、凹模工作部分的尺寸與公差確定凸、凹模尺寸及制造的原則：(1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。(2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應(yīng)取接近或等于工件精品文檔如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最大極限尺寸。(3)在選擇凸凹模尺寸公差時，既要保

15、證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，又不 能使凸凹模的尺寸精度過高。對于簡單形狀的沖裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸D0-ADd=(D-xA)oDp=(D-Zmin)-巾二(D-X- Zmin) -ip式中Dd、Dp一分別為落料件凹模和凸模尺寸工件公差第、淄一分別為凹模、凸模制造公差X一磨損系數(shù)工件精度為IT14取x=0.5,對直邊部分查文獻3表2-6 得布=0.035mm8=0.050mm查文獻 8附表 1 得 1=1.3 mm 2=1.4 mm表 1-2-20Zmin=0.01 mmDdi= (293-0.5x 1.3) +0.050=292.35+0.050Dp1=( 292.35-

16、0.1) 0-0.035=292.250-0.035Dd2=(340-0.5 x 1.4)+0.050=339.3+0.050Dp2=(339.3-0.1)0-0.035=339.20-0.035圓角部分 D0=24D0 =22查文獻3 得號=0.02 mm(d=0.025 mm查文獻8附表 1二2=0.52 mm表 1-2-20Zmin=0.1 mmDd0=(24-0.5 x 0.52) +0.0250=23.74+0.0250Dp0=(23.74-0.1)0-0.02=22.640-0.02Dd0 =(22-0.5 x 0.52)+0.0250=21.74+0.0250Dp0=(21.74

17、-0.1)0-0.02=21.640-0.022.5.2 拉深工序拉深時需要加熱到300，用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下， 鎂合金不能拉深。查文獻9附表A2得300c時其抗剪強度r =3550Mpa抗拉強度db=3050 Mpa查文獻 8表 1-4-29 盒形件一次拉深時的拉深力F 拉F 拉=(2A+2B-1.72r)t 心其中 A、B一盒形件的長與寬r一盒形件圓角半徑t一材料厚度加一抗拉強度單位(Mpa)K4一系數(shù)H/B=18.9/260=0.07r/B=3/260=0.0115t/D x 100=1/297x 100=0.33查文獻 80表 1-4-33 得 K4=0.7所以5拉=(2

18、x 260+2 x 305-1.72x3) x 1 x50x 0.7 =39369N40KN查文獻 8表 1-4-26 得壓邊力F 壓 =APA壓邊圈下的坯料面積P一單位壓邊力P=3由文獻 8表 1-4-28 得精品文檔精品文檔F 壓=(293x 340-260 x 305) x 3=60960 N=61 KN 總壓力F 總=f 拉 + f 壓=40 KN +61 KN =101KN所以選擇Y32-100型液壓機2.5.3 沖孔工序沖孔力F 沖=1.3Lt 弋=1.3 x 81 x 4+4-15+13)/2 x 1 x 140=99008N=99KN 推料力F推=n K 推 F 沖=5 x 0

19、.055 x 99=27.23KN 卸料力F 卸K 卸 F 沖=0.04 x 99=3.96 KNn=5是同時留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù)查文獻3表2-10得K 推=0.055K 卸=0.04F 總=5 沖+F 推+F 卸=99+27.23+3.96=130 KN所以選擇Y32-100型壓力機2.5.4 修邊工序3對于筆記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口工序完成，切口又分兩個方向進行，水平方向和垂直方向，并且切口 1、2之間的距離只有5mm,切口 3的長度較大，所以不能一次切成，要先在切口 1、3的水平方向切一次，然后再切1、3的垂直方向，再在切口 2上水平垂直方向r.一次切成。此時修邊工序才算

20、完成。切邊力的計算：圖2.6修邊順序（1）第一次切邊F 切=1.3Ltp式中：F切一切邊力（N）L一工件輪廓周長（mrmt-材料厚度(mm一材料的抗剪強度(Mpa貝U F切=1.3X 780X 1.0X140=141960N=142 (KN)(2)第二次切邊F 切=1.3Lt r貝U F切=1.3X724X1.0X 140= 131768N=132 (KN)(3)第三次切邊F 切=F 切i+F 切2=1.3X (80X 2+18X 2) X 1X 140+1.3X (80X2+4X2) X 1 X 140=64792N =65KN選才? J31-2500型閉式單點壓力機2.6 沖壓工藝過程卡片

21、表1.4沖壓工藝過程卡片湖南大學(xué)沖壓，2卡片產(chǎn)品型號零件圖號產(chǎn)品名稱筆記本電腦外殼沖壓件零件名稱材料板料規(guī)格毛坯尺寸毛坯可制件數(shù)材料技術(shù)要求共3頁鎂合金AZ311.0父750父1000293 x3406第1頁工序號工序名稱工序簡圖設(shè)備模具工時0下料loon.剪板 機叫力10(1T S I1精品文檔1落料2拉深3沖孔Y32-100型液壓機Y32-100型液壓機Y32-100型液壓機落料模拉深模沖孔模3拉深模設(shè)計3.1 模具的結(jié)構(gòu)形式因為制件材料較薄，為保證制件平整，采用彈性壓邊裝置。為方便操作和取件及保 證壓邊力均勻，壓力機采用液壓機。在設(shè)計時，彈性壓邊圈裝在下模的拉深模，這種模 具的特點就是可

22、選用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時壓邊力是可調(diào) 的，以滿足拉深件的要求。其結(jié)構(gòu)形式為：圖3.1拉深模裝配圖拉深過程中主要是要滿足拉深時的外形尺寸，拉深過程中的問題是可能會出現(xiàn)起 皺，并且對于這類覆蓋件拉深時，毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來控 制毛坯各段流入凹模的阻力，亦即調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應(yīng)力。拉深筋在毛坯周邊 的布置，與零件的幾何形狀、變形特點和拉深程度有關(guān)。在變形程度大、徑向拉應(yīng)力也 大的圓角處，可不設(shè)或少設(shè)拉深筋。直邊處則設(shè) 13條拉深筋，以增大變形阻力，從而 調(diào)整送料阻力和進料阻力。對于加熱時進行拉深，要對毛坯和模具一起進行加熱，只對毛坯進行加熱的而

23、對模 具不加熱的沖壓只可用于變形程度不大的情況。因為當只對毛坯進行加熱時，毛坯有加 熱爐送至冷模具上開始沖壓，毛坯的溫度將有 70到150度的降低，所以要想讓毛坯拉 深時的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。由于鎂合金拉深性能不好，所 以拉深時對毛坯和模具一起進行加熱。3.2 .模具刃口尺寸計算3.2.1 上下模刃口尺寸計算由于零件一次可以拉成，所以凸模的尺寸就是零件的內(nèi)部尺寸。盒形件拉深時的問隙直邊部分和圓角部分是不相等的,直邊部分一般取z/2=(11.1)t直邊部分z/2=1.1t=1.1mm圓角部分的間隙求法如圖3.3所示5此零件要求外形尺寸，所以計算圓角部分的間隙要用brp=(

24、0.414rB+0.1t)/0.414式中rp一凸模的圓角半徑；rB=rd-Z/2本次設(shè)計中rB=4-1.1=2.9mmrp=(0.414 x 2.9+0.1 x 1)/0.414=3.24mm 所以凸模圓角半徑rp=3.24mm取rp=3.5mm- f一 - -11、凹模 二i Z I,-1I111-11凸模圖3.2凸凹模間隙)圖。-T-、凹模a)工件要求內(nèi)形尺寸b)工件要求外形尺寸圖3.3盒形件圓角部分間隙3.2.2 壓力中心計算為了保證壓力機和模具正常地工作， 必須使沖模的壓力中心與壓力機滑塊中心線相 重合。否則沖壓時會使沖模與壓力機滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨 損，造成

25、刃口和其他零件的損壞。在拉深過程中，壓力是不均勻的，并且此零件的幾何 形狀不是完全對稱的，所以壓力中心的計算比較麻煩，又因為此零件近似對稱，所以就 近似把它的幾何中心定義為壓力中心。3.2.3 設(shè)計及標準件選擇3.3.1凸模的設(shè)計 （1）凸模尺寸凸模尺寸260 x305 x 85mm（2）凸模強度校核由于凸模屬于不規(guī)則零件，所以要按凸模工作端面尺寸計算，分為兩種情況，即凸 模端面寬度B大于沖裁件厚度t如圖3.4a）和端面寬度B小于或等于沖裁件厚度t如圖 b）0沖裁件厚度只有1mm,所以屬于圖3.4a）所示的情況。查文獻11,則需核算刃口接 觸強度應(yīng)力dk,因此此時接觸應(yīng)力爪應(yīng)大于平均應(yīng)力猷a)

26、tB圖3.4計算凸模強度時所取的面積6=Lt r /Fk H 之 H mm +10工作臺尺寸586X 950下模座尺寸為560 X 560滿足要求4修邊模設(shè)計4.1 模具的結(jié)構(gòu)形式修邊模包括單純的修邊模和修邊沖孔復(fù)合模，修邊模根據(jù)鑲塊的運動方式可以分為 三種基本類型：垂直修邊模修邊鑲塊與壓力機滑塊的運動方向一致作垂直運動的修邊模斜楔修邊模修邊鑲塊作水平或傾斜運動的修邊模垂直斜楔修邊模 一些修邊鑲塊作垂直方向運動，而另一些修邊鑲塊最水平或傾斜 方向運動的修邊模在本次設(shè)計中，如果從經(jīng)濟方面考慮，則應(yīng)選擇垂直斜楔修邊模，但是由于其中一 個切口尺寸過大，如果選擇垂直斜楔修邊模，則工件的精度難以得到保證

27、。所以應(yīng)該先 選擇斜楔修邊模，再用垂直修邊模，這樣雖然工序多了一個，但是工件的精度保證了， 設(shè)計時，應(yīng)在保證質(zhì)量的前提下，再考慮經(jīng)濟性。其結(jié)構(gòu)形式為：25242322圖4.1修邊模裝配圖設(shè)計修邊模時，應(yīng)做到定位方便、可靠、安全，這樣才能保證零件修邊的尺寸、位 置準確。修邊模設(shè)計時須注意的問題：采用鑄造的上模、下模、壓料板防止壓料板的掉落，需設(shè)置壓料板安全機構(gòu)對于承受水平推力的模具要同時使用導(dǎo)柱和背靠塊 設(shè)置支承器，保護彈性元件部工作時處于自由狀態(tài) 設(shè)置模具的起吊裝置4.2 壓力中心計算由于零件形狀基本對稱，其幾何中心就是壓力中心，無需計算壓力中心。4.3 零件設(shè)計及標準件選擇4.3.1 斜楔和

28、滑塊的設(shè)計斜楔和滑塊的行程關(guān)系斜楔和滑塊配對應(yīng)用，交直運動為水平運動或傾斜運動，從而擴大沖模的行程，根據(jù)零件的需要，本次設(shè)計是把垂直運動轉(zhuǎn)換為水平運動，具運動簡圖如圖4.2所示。斜楔1向下推動滑塊2沿水平向右移。12* / /1斜Ig 2滑塊圖4.2斜楔、滑塊運動方式對于水平斜楔機構(gòu)的行程關(guān)系，如下：滑塊的運動行程S就是加工時所需的水平方向的行程量， 零件取出和放入的操作量 的總和。卜面是水平斜楔的結(jié)構(gòu)圖、行程圖和工作受力圖，如圖4.3、4.4、4.5圖4.3結(jié)構(gòu)圖圖4.4行程圖其計算公式為S3/S=tg BQ=F/cos d圖4.5工作受力圖斜楔角B不但影響到滑塊行程的大小，同時對力的傳遞和

29、效率也有很大的影響。作 水平運動時取3=500,為了平衡水平運動的斜楔的反側(cè)力，在斜楔背面裝有反側(cè)塊。取S=8mm則S3=8 x tg50=9.53mm取 S3=10mm右邊的滑塊尺寸為 70 x 222 x 35mm,左邊的滑塊尺寸為 70 x 132 x 35mm。(2)斜楔和滑塊的尺寸設(shè)計斜楔的有效行程S應(yīng)大于滑塊行程Si,滑塊作水平運動的斜楔角度 a 一般可取400, 滑塊的長度尺寸L2應(yīng)當保證當斜楔開始推動力”/心滑塊時，推動的合力作用線處于滑塊長度之內(nèi)(如圖 I1金4.6所示)。e合理的滑塊高度H2應(yīng)小于滑塊長度L2, 一般 rnL可取 L2： H2=(21): 1擊弋為 為了保證

30、滑塊運動的平穩(wěn)，滑塊的寬度B2一般低書本應(yīng)小于或等于滑塊的長度L2的2.5倍。斜楔尺寸Hi,Li基本上可按不同模具的結(jié)構(gòu)要求圖4.6滑塊尺寸關(guān)系圖進行設(shè)計，但必須有可靠的擋塊，以保證斜楔正常工作。 對于大型模具，滑塊寬度B2與斜楔寬度Bi及所需的斜楔數(shù)量可通過查文獻11 表14-40獲得。1.1.2 滑塊返回行程的復(fù)位機構(gòu)斜楔滑塊在進行修邊時，由于卸料力和滑塊重力或其它因素所產(chǎn)生的力會把凸模卡 住，工作完畢后，滑塊不能自動回到初始位置，為了使滑塊回到初始位置，必須設(shè)置復(fù) 位機構(gòu)。復(fù)位機構(gòu)分為彈簧復(fù)位機構(gòu)和返楔復(fù)位機構(gòu)。返楔復(fù)位機構(gòu)就是在壓力機回程 時靠返楔機構(gòu)將滑塊回到初始位置。本次零件復(fù)位機

31、構(gòu)的設(shè)計采用反楔復(fù)位機構(gòu)，其特 點就是結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠。具結(jié)構(gòu)簡圖如圖 4.7所示圖4.7滑塊復(fù)位機構(gòu)1一滑塊2調(diào)整塊3一防磨板4一返楔塊5一返楔滑塊6一卸楔1.1.3 出件裝置的設(shè)計由于工件是開口端朝下放在修邊模上的，工作時壓料板先壓著工件，然后修邊，工 作后，工件留在凸模上，工件與凸模之間無任何間隙，而且有時候工件還被定位件卡的 很緊，所以，工件取出很困難，如果取件方法不當，會使其變形，對下道工序產(chǎn)生影響, 所以要使工件順利取出，必須設(shè)置取件裝置，本次設(shè)計是靠氣缸推動推桿把工件推出。1.1.4 上模座的設(shè)計其結(jié)構(gòu)如圖4.8所示圖4.8上模座其中1的作用是裝置限位器的限制壓料板的下降位置，

32、防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。上模座的尺寸及材料為 660 x 460 x 95mm HT2501.1.5 下模座的設(shè)計其結(jié)構(gòu)如圖4.9所示圖4.9下模座其中1、5是落廢料的孔，即切掉的廢料從1、5處落到下面的廢料盒內(nèi)。3是用來 定出托架，即頂出工件，2、4是作導(dǎo)向作用的。下模座的尺寸及材料為 660 x 460 x 120mm HT2501.1.6 壓料板的設(shè)計其結(jié)構(gòu)如圖4.10所示:圖4.10壓料板其中，1是限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。螺紋2的作用是當壓料板裝入或取出模具時的起吊裝置，只要在1處裝入起吊裝置就可以了。1.1.7 防磨板的設(shè)計防磨板的作用主要是

33、提高導(dǎo)向面的耐磨性，防磨板材料一般采用優(yōu)質(zhì)工具鋼，本次 設(shè)計的材料采用T8A,硬度為52-56HRC。其尺寸設(shè)計原則如下：防磨板寬度：導(dǎo)向面應(yīng)選在被導(dǎo)向滑動零件輪廓的直線或最平滑的部位， 一般取4-8 處，且前后左右對稱分布。防磨板的總寬度應(yīng)為內(nèi)側(cè)滑動零件輪廓全長的 25%以上，防 磨板的總寬度決定后，需按比例配置在各導(dǎo)向部位。防磨板長度：防磨板的長度只能長，不能短。因為當上模下降接觸毛坯之前要預(yù)先 有一定的長度。防磨板的尺寸隨零件的不同而不同，序號為 04,其尺寸為25x 100x5mm,序號為 08,尺寸為75 x 222 x 8mm,序號為23,尺寸為25 x 50 x5mm,序號為35

34、,尺寸為35 x 100 x 5mm。1.1.8 導(dǎo)板的設(shè)計導(dǎo)板的作用是用于上下模的導(dǎo)向，所用材料為45鋼，硬度為高頻淬火 HRC55,導(dǎo)板的尺寸為32 x 50 x8mm。4.4 模具閉合高度的計算H =Hi+H2+H3=95+120+10= 225 mm其中Hi是上模座的高度，H2是下模座的高度，H3是斜楔行程。4.5 裝配圖及零件的圖繪制在Ai圖紙上按比例1:1繪制裝配圖，在A4圖紙上繪制零件圖。4.6 壓力機校核表3.1壓力機的校核校核內(nèi)容壓力機參數(shù)模具參數(shù)結(jié)論滑塊行程315接近P可以將零件放進取出閉合高度H max=490Hmin=490-310=180H=225滿足Hmax -5

35、H Hmin +10工作臺尺寸1000X 950下模座尺寸為660X 460滿足要求精品文檔設(shè)計總結(jié)轉(zhuǎn)眼間三個月就過去了，經(jīng)過這一段時間的畢業(yè)設(shè)計，我對沖壓模具設(shè)計又有了一 個新的認識，對沖壓的了解又加深了一層，同時也對自己獨立完成設(shè)計增加了一些經(jīng)驗， 對以后走向工作崗位打下了堅實的基礎(chǔ)。在本次設(shè)計中，通過查閱了大量的資料，我認識到自己對沖壓是多么的缺乏了解。更深一步的感受到?jīng)_壓過程中的工藝分析是多么重要， 在前面的幾周內(nèi)都是在做工件的 工藝分析，當自己認為分析的已經(jīng)足夠，考慮的也足夠詳細了，可以進行設(shè)計了的時候, 動起筆來，卻不知從何下手，拉深過程中的起皺，拉裂怎樣預(yù)防，怎樣取出工件，加熱

36、的爐子應(yīng)該放在哪里，等等很多問題都不知怎么解決。剛剛認為拉深模的設(shè)計可以告一 段落時，卻發(fā)現(xiàn)原本想好的修邊模又出了問題，原本打算設(shè)計垂直斜楔修邊復(fù)合模，卻 發(fā)現(xiàn)由于一開始沒有考慮到尺寸相對于零件太大，設(shè)計出的模具達不到工件的精度要求，根本不能設(shè)計成復(fù)合模，所以又趕著修改修邊模，所幸最后終于按時完成了設(shè)計。在設(shè)計過程中，拉深筋的位置和尺寸不能很精確的確定，因為它和拉深過程中的很多因素有關(guān)，并且有關(guān)拉深筋方面的文獻資料相對比較少。雖然在沖壓過程中拉深筋的有著舉足輕重的作用，但是關(guān)于拉深筋的理論還很籠統(tǒng)，還不系統(tǒng)，沒有非常精確的公式去計算，很多時候都是靠經(jīng)驗，所以拉深筋的最終位置需要在試制過程中確定，需要根據(jù)實際生產(chǎn)過程的實際情況來確定。在我即將走向社會的時候，很慶幸自己能夠有這樣的機會使自己得到鍛煉，在鞏固專業(yè)知識的同時，也學(xué)習(xí)了一些其他方面的知識，并且感覺在思想上也有所進步。比如這次設(shè)計中，我學(xué)習(xí)了三維造型的軟件(UG)和模具設(shè)計與制造方面的知識，另外還進步學(xué)習(xí)了零件加工工藝方面的知識。我為自己能夠在大學(xué)的最后階段上一堂如此難忘的課而感到高興，四個字形容就是“受益匪淺”。有了這次經(jīng)歷，我將信心百倍的走向今后的工作崗位。參考文獻1 余琨，黎文獻等變形鎂合金的研究、開發(fā)及應(yīng)用J 中國有色金屬學(xué)報，2003, 1