盾構(gòu)施工百環(huán)總結(jié)

1、目 錄1 工程概況11.1工程概述11.2區(qū)間平、縱斷面情況12 百米試掘進(jìn)段地質(zhì)、水文情況23 盾構(gòu)機(jī)適應(yīng)性評估33.1盾構(gòu)機(jī)選擇33.2盾構(gòu)機(jī)適應(yīng)性評估34 盾構(gòu)始發(fā)54.1始發(fā)端土體加固及降水54.2盾構(gòu)機(jī)組裝、調(diào)試64.3洞門鑿除64.4負(fù)環(huán)管片拼裝65 過程中的質(zhì)量控制75.1施工質(zhì)量控制情況75.2測量控制76 盾構(gòu)掘進(jìn)86.1試掘進(jìn)參數(shù)總結(jié)86.2同步注漿及二次注漿116.3渣土改良及出土量116.4管片拼裝127 工效指標(biāo)158 施工測量和施工監(jiān)測158.1施工測量158.2施工監(jiān)測179 百環(huán)試掘進(jìn)遇到的難題及解決方案1910 結(jié)語20沈陽至鐵嶺城際鐵路工程（松山路-道義）人

2、杰湖公園站-蒲河大道站區(qū)間 右線盾構(gòu)百環(huán)總結(jié)1 工程概況1.1工程概述沈陽至鐵嶺城際鐵路工程（松山路道義）土建施工第六合同段人杰湖公園站蒲河大道站區(qū)間起止里程為右K7+765.575右K9+267.844，區(qū)間全長約1502.269m（左線含長鏈0.015m、短鏈17.098m），最小曲線半徑350m，采用盾構(gòu)法施工。圖1-1 工程線路走向圖人杰湖公園站蒲河大道站區(qū)間右線盾構(gòu)主要穿越-1-1粉質(zhì)粘土、泥礫，隧道拱頂覆土厚度約8.1213.2m，最大縱坡24.123。根據(jù)工期要求，區(qū)間右線盾構(gòu)自蒲河大道站始發(fā)，向人杰湖公園站方向掘進(jìn)，至人杰湖公園站接收、解體、吊出。承擔(dān)人蒲區(qū)間右線盾構(gòu)施工的盾構(gòu)

3、機(jī)為中鐵裝備133號土壓平衡盾構(gòu)機(jī)。1.2區(qū)間平、縱斷面情況區(qū)間線路大體呈“V”字坡，人杰湖公園站向北2下坡，依次以210.015m長18、380.00m長4.0下坡至最低點，轉(zhuǎn)以594.338m長5.132、283.564m長24.123、2上坡至蒲河大道站。區(qū)間首推100環(huán)的里程為K9+267.844K9+147.844，平面、縱斷面設(shè)計情況如下圖所示：圖1.2-1 試掘進(jìn)段平面圖圖1.2-2 試掘進(jìn)段縱斷面圖首推100環(huán)范圍的平、縱斷面的設(shè)計情況如下表所示：表1.2-1 100環(huán)范圍的平、縱斷面的設(shè)計情況部位環(huán)號平面線性坡度施工方法人杰湖公園站蒲河大道站區(qū)間右線1-55直線-2-23.9

4、盾構(gòu)法56-100-242 百米試掘進(jìn)段地質(zhì)、水文情況百米試掘進(jìn)段隧道頂最大埋深10.1m、最小埋深9.4m，穿越地層主要地質(zhì)為：砂卵石層，具體如下：成因類型層號土層名稱層底埋深（m）層厚（m)土層描述建筑垃圾雜填土03.60.53.6主要由建筑垃圾、碎石類土、砂類土及粘性土組成，松散稍密，普遍分布。第四紀(jì)渾河沖洪積階地-1-1粉質(zhì)粘土0.515.28.413.4灰褐色，含少量鐵錳質(zhì)結(jié)核，可塑，稍有光澤，無搖振反應(yīng)，干強度中等，韌性中等。第四系冰磧物泥礫0.9勘查未貫穿雜色，碎、砂礫石占4060，一般粒徑1020mm，可見最大粒徑3060mm，混粘性土2030。試掘進(jìn)過程中的出渣情況與勘查設(shè)計

5、基本吻合。百環(huán)試掘進(jìn)段落無地表水，含少量地下水。3 盾構(gòu)機(jī)適應(yīng)性評估3.1盾構(gòu)機(jī)選擇右線所用盾構(gòu)機(jī)為中鐵裝備設(shè)計生產(chǎn)的CREC133號土壓平衡盾構(gòu)機(jī)， 盾構(gòu)機(jī)主要性能參數(shù)如下表所示表3.1-1 盾構(gòu)機(jī)主要參數(shù)列表序號項目參數(shù)列表單位1刀盤轉(zhuǎn)速0-3r/min2最大推進(jìn)速度80mm/min3最大推力3500T4額定扭矩5500kNm5脫困扭矩6900kNm6整機(jī)總長79.8m7最大出渣能力335m/h8最大設(shè)計壓力5bar9水平轉(zhuǎn)彎半徑250m10縱向爬坡能力3511刀盤開口率60%3.2盾構(gòu)機(jī)適應(yīng)性評估（1）刀盤適應(yīng)性評估本刀盤布置6根輻條，刀盤的開口率達(dá)到60%，渣土流動性好，有利于渣土進(jìn)入

6、土倉、同時降低攪拌力矩、預(yù)防泥餅的形成。刀盤采用扭腿傳力結(jié)構(gòu)，可將推阻力均勻傳遞到刀盤法蘭及主軸承減少集中應(yīng)力?？刹贾酶嗟姆ㄌm螺栓，減少每個螺栓的荷載增強其可靠性。刀盤中心區(qū)域設(shè)置水沖洗系統(tǒng)避免土倉中心形成泥餅。刀盤中心部位配置鑲硬質(zhì)合金的魚尾刀，配合魚尾刀的中心錐結(jié)構(gòu)將中心渣土排向周邊進(jìn)入進(jìn)渣口。配合中心魚尾刀在其他軌跡配置切刀及先行刀，刀高高低搭配，切削效率高；刀盤外圈設(shè)置多把撕裂刀，保證開挖直徑。刀盤正面均勻分布5個渣土改良入口，其中個為泡沫噴口，個為膨潤土噴口。噴口采用新式防堵塞設(shè)計，增加噴口使用壽命。如果噴口發(fā)生堵塞還可從刀盤背面整體拆除，便于更換。刀盤背面在不同軌跡配置4根主動攪

7、拌棒，用以攪拌土倉內(nèi)渣土，增加渣土流動性，防止土倉內(nèi)結(jié)泥餅。刀盤正面及大圓環(huán)均堆焊有耐磨材料，大圓環(huán)外側(cè)焊接有耐磨鋼板，并配置12把貝殼保護(hù)刀，以確保大圓環(huán)與開挖面的間隙，增強刀盤的耐磨性能。從前100環(huán)盾構(gòu)掘進(jìn)情況分析，該盾構(gòu)機(jī)刀盤能滿足標(biāo)段盾構(gòu)掘進(jìn)施工任務(wù)。（2）同步注漿系統(tǒng)同步注漿系統(tǒng)配置2臺注漿泵，盾體上均勻布置4個同步注漿口，每個注漿口分為兩路，一用一備，確保在原管路堵塞后備用管路可以及時投入使用，同時每路注漿管路上設(shè)置有觀察窗，便于管路堵塞時進(jìn)行疏通。每一路管路由注漿泵上單獨的柱塞進(jìn)行注入，確保了每路管路壓力的恒定，并備有專用沖洗功能，有效防止管路堵塞。性能可靠的同步注漿系統(tǒng)可有效

8、控制地表沉降。在本次百環(huán)掘進(jìn)中，注漿系統(tǒng)均能有效運轉(zhuǎn)，有效的控制了地面沉降。（3）盾構(gòu)機(jī)推力扭矩適應(yīng)性評估盾構(gòu)在前100環(huán)掘進(jìn)最大推力為12296KN，盾構(gòu)機(jī)設(shè)計總推力為35000KN；前100掘進(jìn)最大扭矩為2754KNm（加固區(qū)），盾構(gòu)機(jī)額定扭矩為5500KNm，最大脫困扭矩為6900KNm。所用盾構(gòu)機(jī)推力、扭矩滿足區(qū)間盾構(gòu)掘進(jìn)所需最大推力、扭矩，具有較高的動力儲備，能夠滿足本區(qū)間的盾構(gòu)施工要求。（4）渣土改良系統(tǒng)我部所用盾構(gòu)機(jī)在刀盤、土倉內(nèi)、螺旋輸送機(jī)等設(shè)置泡沫、膨潤土注入口，用于對渣土進(jìn)行改良。添加劑的注入量和壓力均可以自動調(diào)節(jié)，并在出口末端設(shè)置逆止閥防止管口堵塞。渣土改良后的功效主要有

9、：保持開挖面的穩(wěn)定；增加切削土體的塑性流動性。防止切削土黏附在刀盤及螺旋輸送機(jī)內(nèi)，避免閉塞現(xiàn)象，減輕機(jī)械負(fù)荷，降低刀盤扭矩，同時提高掘進(jìn)速度。在前100環(huán)施工過程中，通過注入泡沫進(jìn)行渣土改良，使得切削的土體流動性較好，掘進(jìn)速度正常，渣土改良系統(tǒng)能滿足本標(biāo)段盾構(gòu)施工要求。（5）密封系統(tǒng)序號名稱密封材料用量/環(huán)備注1主軸承密封HBW7.19L2潤滑油脂密封EP25.63L3鉸接密封唇型密封圈/EP20.1L4盾尾油脂密封盾尾油脂40L綜上所述，用于區(qū)間施工的中鐵裝備133號盾構(gòu)機(jī)從設(shè)計上能適應(yīng)多種地層的掘進(jìn)施工，具有較高的動力儲備，盾構(gòu)施工所需的各種功能齊全，能夠滿足盾構(gòu)施工要求。4 盾構(gòu)始發(fā)4.

10、1始發(fā)端土體加固及降水盾構(gòu)始發(fā)是盾構(gòu)施工中的難點和關(guān)鍵，為防止出現(xiàn)盾構(gòu)機(jī)“下沉”、“抬頭”或盾構(gòu)掘進(jìn)過程中掌子面失穩(wěn)、涌泥、涌水等現(xiàn)象，對端頭按設(shè)計要求采用雙重管旋噴進(jìn)行土體加固，其中車站洞門外3m內(nèi)采用550400的旋噴樁，其余采用550600旋噴樁。加固要求為：加固后的地基應(yīng)具有良好的均勻性和自立性，其無側(cè)限抗壓強度為11.2Mpa，滲透系數(shù)1.010-7cm/s。我部始發(fā)端頭加固效果較好，始發(fā)時掌子面穩(wěn)定無涌泥、涌水等現(xiàn)象發(fā)生，并經(jīng)取芯進(jìn)行抗壓強度檢測合格。始發(fā)前在端頭打井降水，確保水位處于底板以下0.5m。 圖4.1-1 旋噴樁施工及取芯4.2盾構(gòu)機(jī)組裝、調(diào)試我部盾構(gòu)機(jī)在6月6日開始吊

11、裝組裝，組裝順序為：6#拖車下井6#拖車后移5#拖車下井5#拖車后移4#拖車下井4#拖車后移3#拖車下井3#拖車后移2#拖車下井2#拖車后移1#拖車下井1#拖車后移設(shè)備橋下井組裝設(shè)備橋螺旋輸送機(jī)支撐架下井螺旋輸送機(jī)下井預(yù)存拆除前端始發(fā)基座上的軌道中盾前盾刀盤主機(jī)前移管片安裝機(jī)盾尾下井盾尾前移并安裝敷設(shè)軌道至盾尾螺旋輸送機(jī)安裝拆除盾尾內(nèi)軌道 設(shè)備橋與主機(jī)連接管線連接。7月15日項目部組織相關(guān)人員對組裝完成的中鐵裝備133號盾構(gòu)機(jī)進(jìn)行驗收，盾構(gòu)機(jī)各性能已達(dá)到盾構(gòu)機(jī)正常掘進(jìn)條件。4.3洞門鑿除在洞門鑿除前，我部對洞門位置進(jìn)行了水平取芯，取芯孔數(shù)為5個，根據(jù)取芯效果顯示，端頭加固效果較好，土體穩(wěn)定，滿

12、足洞門鑿除條件。為減少掌子面的暴露時間，我部分兩次對洞門進(jìn)行鑿除。第一次鑿除鉆孔灌注樁外層混凝土及鋼筋（靠近盾構(gòu)井一側(cè)550600mm的部分），第二次鑿除鉆孔灌注樁剩余部分的混凝土及鋼筋，待第二次鑿除完成后，盾構(gòu)機(jī)需迅速抵上掌子面進(jìn)行始發(fā)掘進(jìn)。洞門鑿除采用人工手持風(fēng)鎬破除，洞門范圍內(nèi)鉆孔灌注樁應(yīng)由上至下進(jìn)行鑿除。4.4負(fù)環(huán)管片拼裝區(qū)間右線始發(fā)時采用拼裝9環(huán)負(fù)環(huán)管片，-1環(huán)管片嵌入洞門800mm，負(fù)環(huán)管片采用普通直線環(huán)通縫拼裝。管片安裝順序為：先就位底部管片，再自下而上左右交叉安裝，最后插入封頂管片成環(huán)。負(fù)環(huán)管片在脫出盾尾的過程后，為保證負(fù)環(huán)管片穩(wěn)固牢靠，需對始發(fā)基座上的負(fù)環(huán)管片進(jìn)行加固，在管片

13、與托架間用木楔楔緊，同時每環(huán)管片用鋼絲繩環(huán)向箍緊。5 過程中的質(zhì)量控制5.1施工質(zhì)量控制情況施工質(zhì)量的控制主要是提高管理人員、作業(yè)人員的質(zhì)量意識，加強操作人員的責(zé)任心，為確保項目部質(zhì)量方針、質(zhì)量目標(biāo)的實現(xiàn)，我部對施工質(zhì)量采取如下措施：（1）嚴(yán)格技術(shù)交底制度施工前對作業(yè)人員進(jìn)行技術(shù)交底，并將交底帶至施工現(xiàn)場，在盾構(gòu)機(jī)操作室粘貼地質(zhì)平縱斷面圖、不同環(huán)號的管片選型表，便于操作人員根據(jù)預(yù)設(shè)的操作參數(shù)并對照實際情況及時進(jìn)行掘進(jìn)施工的調(diào)整。（2）堅持班前安全、質(zhì)量教育每班上班前，所有一線施工人員在下井口處接受本班工作任務(wù)及安全、質(zhì)量教育，通過這一活動，逐漸提高全體作業(yè)人員的質(zhì)量意識，從而更加規(guī)范施工行為。

14、（3）堅持管片拼裝質(zhì)量實名制無論是管片進(jìn)場驗收，還是止水膠條粘貼，及最終的管片拼裝成型，各道工序均實行實名制，通過質(zhì)量實名的可追溯性加強操作人員的責(zé)任心，也通過質(zhì)量實名制的獎優(yōu)罰劣措施提高作業(yè)人員的質(zhì)量意識，從而保證工程質(zhì)量。（4）堅持工程周例會制度每周五晚上，項目部組織作業(yè)工區(qū)管理層、項目各部室及領(lǐng)導(dǎo)班子召開工程周例會。通過周例會，將影響現(xiàn)場施工安全、質(zhì)量、環(huán)保等方面的因素逐一上會討論并制定解決方法。（5）堅持領(lǐng)導(dǎo)跟機(jī)值班制度項目部領(lǐng)導(dǎo)班子輪流跟機(jī)值班，以提高現(xiàn)場問題現(xiàn)場解決的工作效率，避免了現(xiàn)場問題沒有及時被發(fā)現(xiàn)或上報，從而導(dǎo)致不良的連鎖反應(yīng)。5.2測量控制 （1）“倒九環(huán)”測量每天下午進(jìn)

15、行管片姿態(tài)“倒九環(huán)”測量，及時根據(jù)測量結(jié)果進(jìn)行管片選型，進(jìn)行姿態(tài)調(diào)整。（2） 監(jiān)控量測按照盾構(gòu)施工監(jiān)控量測方案及城市軌道交通工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范（GB50911-2013）要求的監(jiān)控量測頻率開展監(jiān)測工作，對地表沉降、管線沉降進(jìn)行測量，并按監(jiān)測預(yù)警逐級響應(yīng)。6 盾構(gòu)掘進(jìn)6.1試掘進(jìn)參數(shù)總結(jié) 圖6.1-1 盾構(gòu)掘進(jìn)監(jiān)控頁面 圖6.1-2 成型隧道（1）初始掘進(jìn)參數(shù)的選擇盾構(gòu)初始掘進(jìn)參數(shù)的確定首先根據(jù)人蒲區(qū)間右線的水文地質(zhì)條件、覆土厚度以及盾構(gòu)機(jī)特性等情況進(jìn)行計算，通過計算得出盾構(gòu)的理論掘進(jìn)參數(shù)，然后根據(jù)計算結(jié)果參照以往盾構(gòu)在土壓平衡模式下的掘進(jìn)經(jīng)驗初步擬定盾構(gòu)初始掘進(jìn)參數(shù)，參數(shù)情況如下表所示：表6.1

16、-1 盾構(gòu)初始掘進(jìn)參數(shù)表序號掘進(jìn)參數(shù)單位數(shù)值備注1推力KN7000150002扭矩KNm150021003推進(jìn)速度mm/min20604刀盤轉(zhuǎn)速rpm0.81.44頂部土壓bar0.91.55注漿壓力MPa0.20.36注漿量m34.06.47出土量m34048（2）掘進(jìn)參數(shù)統(tǒng)計盾構(gòu)初始掘進(jìn)過程中按上表的初始掘進(jìn)參數(shù)指導(dǎo)盾構(gòu)施工，在實際的掘進(jìn)過程中根據(jù)地面的監(jiān)測情況對所有參數(shù)進(jìn)行動態(tài)的管理和調(diào)整，對初始掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，達(dá)到地面沉降情況控制良好、區(qū)間隧道質(zhì)量控制良好、盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)控制良好的目的。人蒲區(qū)間右線首推100環(huán)掘進(jìn)的施工記錄，完全真實反映該區(qū)間盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)情況。（3）掘進(jìn)參數(shù)分析總結(jié)為使

17、盾構(gòu)機(jī)正常有效運轉(zhuǎn)，所涉及的參數(shù)有：土倉壓力，盾構(gòu)機(jī)總推力，推進(jìn)速度，刀盤扭矩，同步注漿壓力、注漿量，鉸接動用情況，渣土改良情況，出土量、試掘進(jìn)管片拼裝情況，二次注漿參數(shù)，測量及監(jiān)測情況，密封情況等。但影響盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)的主要參數(shù)是土倉壓力、盾構(gòu)機(jī)總推力、刀盤扭矩、掘進(jìn)速度。這幾項掘進(jìn)參數(shù)通過盾構(gòu)機(jī)控制系統(tǒng)在掘進(jìn)過程中進(jìn)行現(xiàn)場采集并記錄，根據(jù)記錄情況我們繪制出了盾構(gòu)在掘進(jìn)過程中的盾構(gòu)機(jī)推力、掘進(jìn)速度、刀盤扭矩、土倉壓力曲線圖。圖6.1-3 推力曲線圖圖6.1-4 土壓曲線圖圖6.1-5 掘進(jìn)速度曲線圖圖6.1-6 扭矩曲線圖我部通過對推力、扭矩、速度、土壓曲線圖的比較和分析，初步歸納總結(jié)人蒲區(qū)間右

18、線首推100環(huán)的掘進(jìn)參數(shù)規(guī)律并總結(jié)出可供后續(xù)掘進(jìn)參考的盾構(gòu)參數(shù)：前100環(huán)盾構(gòu)掘進(jìn)斷面的地質(zhì)情況為從粉質(zhì)粘土層下坡緩慢進(jìn)入泥礫層，覆土厚度增加。推力從7124KN增加到12296KN，平均推力為9875KN（粉質(zhì)粘土中為7124KN，泥礫層中為12296KN）；土壓力從0.66bar緩慢增加到1.55bar；刀盤扭在10042505KNm間波動（加固區(qū)除外），平均扭矩為1779.93KNm；平均推進(jìn)速度為36mm/min，最小推進(jìn)速度18mm/min，最大推進(jìn)速度50mm/min。刀盤的扭矩、推進(jìn)速度與盾構(gòu)機(jī)推力的變化趨勢是一致的，隨推力的變大而變大，而推力的變化與隧道埋深成正比。但在掘進(jìn)過程

19、中，為防止刀盤扭矩過大，特添加了泡沫劑進(jìn)行渣土改良，有效降低了刀盤扭矩，保護(hù)了刀具。區(qū)間盾構(gòu)掘進(jìn)斷面的地質(zhì)情況基本為粉質(zhì)粘土及泥礫層，在粉質(zhì)粘土中掘進(jìn)時保持上述參數(shù)的低值，在泥礫層中掘進(jìn)保持上述參數(shù)的高值即可。6.2同步注漿及二次注漿（1） 同步注漿 同步注漿與盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)同步進(jìn)行，通過同步注漿系統(tǒng)及盾尾的注漿管在盾構(gòu)向前推進(jìn)盾尾空隙形成的同時進(jìn)行，使周圍的土體獲得及時的支撐，有效防止巖體的坍塌，控制地表沉降。前100環(huán)盾構(gòu)施工同步注漿配合比為：水泥:粉煤灰:細(xì)砂:膨潤土:水=100:450:600:60:500；通過前100環(huán)地面沉降及管片上浮量綜合分析，注漿方量宜控制在3.84.8m左右，注

20、漿壓力基本控制在0.20.3MPa，在以后的施工過程中可以參考使用，根據(jù)掘進(jìn)速度，天氣，地質(zhì)變化的情況適當(dāng)調(diào)節(jié)注漿配合比和注漿量。（2）二次注漿在第81環(huán)96環(huán)盾構(gòu)機(jī)穿越石油管道過程中，地面沉降速率較大，采用二次注漿進(jìn)行補注漿，漿液配合比為水泥：水=1:1，注漿壓力為0.2Mpa，漿液在壁后流動性良好。經(jīng)注漿后地面沉降趨于穩(wěn)定，故二次注漿配合比和注漿壓力在今后施工中可采用，注漿量應(yīng)根據(jù)實時地表監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行調(diào)整。6.3渣土改良及出土量在前21環(huán)盾構(gòu)穿越粉質(zhì)粘土層中采用加水進(jìn)行渣土改良，土倉溫度在24左右，出土情況良好，但刀盤扭矩比較大；在22環(huán)100環(huán)盾構(gòu)穿越粉質(zhì)粘土層中采用1%2.5%濃度的泡

21、沫溶液進(jìn)行渣土改良，土倉溫度在23，出土情況良好。故在今后的施工中，可以采用泡沫溶液進(jìn)行渣土改良。在前百環(huán)試掘進(jìn)中，平均每環(huán)出土量37.005m，最大量為45m（始發(fā)磨樁階段），最小量為35m。圖6.3-1 出土量曲線圖6.4管片拼裝 （1）管片選型人蒲區(qū)間右線前100環(huán)平面設(shè)計均為直線；縱斷面設(shè)計情況為：1環(huán)56環(huán)為223.9的下坡，在57環(huán)100環(huán)為24的下坡，主要采用糾偏紙及左右轉(zhuǎn)彎環(huán)進(jìn)行糾偏，共用4環(huán)左轉(zhuǎn)彎環(huán)，3環(huán)右轉(zhuǎn)彎環(huán)，其余直線環(huán)，僅在第39環(huán)處因上部盾尾間隙過小，管片被卡住，稍松動了鉸接。表6.4-1 管片使用情況表環(huán)號管片類型環(huán)號管片類型環(huán)號管片類型1直線型35直線型69直線型

22、2直線型36直線型70直線型3直線型37直線型71直線型4直線型38直線型72直線型5直線型39直線型73直線型6直線型40右轉(zhuǎn)彎74直線型7左轉(zhuǎn)彎41直線型75直線型8直線型42直線型76直線型9直線型43直線型77直線型10直線型44直線型78直線型11直線型45直線型79直線型12直線型46直線型80直線型13直線型47直線型81直線型14直線型48直線型82直線型15直線型49直線型83直線型16左轉(zhuǎn)彎50直線型84直線型17直線型51直線型85直線型18直線型52直線型86直線型19右轉(zhuǎn)彎53直線型87直線型20直線型54直線型88直線型21直線型55直線型89直線型22直線型56直

23、線型90直線型23直線型57直線型91直線型24直線型58直線型92直線型25直線型59直線型93直線型26直線型60直線型94直線型27直線型61直線型95直線型28左轉(zhuǎn)彎62直線型96直線型29直線型63直線型97右轉(zhuǎn)彎30直線型64左轉(zhuǎn)彎98直線型31直線型65直線型99直線型32直線型66直線型100直線型33直線型67直線型34直線型68直線型 （2）管片拼裝質(zhì)量控制前100環(huán)管片拼裝質(zhì)量較好，管片縱縫、環(huán)縫錯臺相對較小，現(xiàn)場無滲漏，但現(xiàn)場也存在少量管片錯臺較大。在后續(xù)盾構(gòu)施工過程中還需加強管片拼裝質(zhì)量。 表6.4-1 成型隧道管片錯臺統(tǒng)計表環(huán)號位置錯臺大?。╩m）備注10B2塊10

24、-11環(huán)縫7驗收標(biāo)準(zhǔn)環(huán)縫15mm15B2塊15-16環(huán)縫830A3塊30-31環(huán)縫738B2塊38-39環(huán)縫652B1塊52-53環(huán)縫6.553B1塊53-54環(huán)縫754A3塊54-55環(huán)縫956A3塊56-57環(huán)縫860B2塊60-61環(huán)縫10（1）管片進(jìn)場檢查管片制作合格后根據(jù)現(xiàn)場施工需要分批由預(yù)制廠運輸至現(xiàn)場，管片下井使用前需對管片制作質(zhì)量的第二次復(fù)查。檢查的重點包括：根據(jù)管片需求計劃檢查進(jìn)場管片型號是否滿足施工需要。審查進(jìn)場管片出廠質(zhì)量合格證明文件。復(fù)查進(jìn)場管片外觀質(zhì)量，若發(fā)現(xiàn)缺陷應(yīng)進(jìn)行修補，必要時進(jìn)行更換。圖6.4-1 進(jìn)場管片驗收（2）管片選型管片拼裝前必須根據(jù)設(shè)計線形及盾構(gòu)機(jī)盾尾

25、間歇情況正確選擇管片類型。（3）管片拼裝前檢查根據(jù)管片接縫防水設(shè)計，要求一般需粘貼防水密封墊，在管片拼裝前應(yīng)對密封墊粘貼位置和粘貼質(zhì)量逐塊檢查。（4）過程控制掘進(jìn)過程中，控制好盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)，合理調(diào)整掘進(jìn)參數(shù)，盡可能地降低掘進(jìn)推力，各組千斤頂推力差值控制在一定范圍。對拼裝工人進(jìn)行培訓(xùn)，增強責(zé)任心，讓其了解管片拼裝的重要性。管片拼裝前，應(yīng)首先對盾尾進(jìn)行徹底清理，保證盾尾無雜物，最大程度保證無積水，漏水時補打盾尾油脂止水。拼裝時，嚴(yán)格按照拼裝順序進(jìn)行，盡量調(diào)整管片，使其與上一環(huán)管片保持平順，螺栓孔位置對正，螺栓安裝容易。（5）螺栓緊固對于管片螺栓必須完成三次復(fù)緊工作：管片拼裝成環(huán)時，其連接螺栓先逐片初

26、次擰緊；掘進(jìn)下一環(huán)時進(jìn)行第二次螺栓緊固，脫出盾尾后進(jìn)行第三次螺栓緊固。（6）施工管理方面制訂質(zhì)量管理措施和質(zhì)量辦法,嚴(yán)格控制管片進(jìn)場、運輸、拼裝引起的質(zhì)量缺陷。為提高管片拼裝質(zhì)量及出現(xiàn)問題的可追溯性，我部實行管片拼裝實名制度，對拼裝后的每一環(huán)管片粘貼“管片質(zhì)量實名制標(biāo)識牌”。 圖6.4-2 管片實名制標(biāo)示牌 圖6.4-3 管片環(huán)號標(biāo)示牌7 工效指標(biāo)從7月23日始發(fā)，至7月25日掘進(jìn)至+1環(huán)，盾構(gòu)剛始發(fā)，刀盤在加固區(qū)內(nèi)進(jìn)行磨樁，速度較慢，加之主機(jī)未完成進(jìn)入土體，到7月29日完成16環(huán)，平均3.2環(huán)/天；17環(huán)100環(huán)共用時9天，平均9.3環(huán)/天，最快12環(huán)/天。其中拼裝一環(huán)管片由1小時提升為半小

27、時。目前，每天能掘進(jìn)約12環(huán)，掘進(jìn)正常；待列車編組后掘進(jìn)速度將會有提升。8 施工測量和施工監(jiān)測8.1施工測量每天對管片姿態(tài)進(jìn)行人工復(fù)測，管片姿態(tài)人工測量成果見下表所示：表8.1-1 管片姿態(tài)人工測量成果表環(huán)號上偏下偏左偏右偏環(huán)號上偏下偏左偏右偏1-707051-1232-615752-4183-595453-4234-5556542185-5252554226-4555563167-4354577238-4652588229-35465952510-47446042211-373961333512-253862313313-164363332614-8466431331504665363216

28、3376631311742767262618-82768262719-72569182020-62370201921-1123711352221327317824-2033741752521317615827-34407715928-253678211029-244079111430-2438809731-15488127 7 32-16478226 8 33-19488328 9 34-24368427 10 35-29378525 5 36-30278624 1 37-35278727 -2 38-35218823 -2 39-34148

29、931 -7 40-31189027 -4 41-729135 -1 42-939230 2 43-459330 -5 44-139428 -7 45-259531 -3 46-189628 -3 47199720 -7 48-2139814 -8 49-415996 -17 50-27100-1 2 從表中可看出，在盾構(gòu)始發(fā)階段，管片姿態(tài)差異較大，但通過姿態(tài)調(diào)整，后續(xù)管片姿態(tài)控制較好，均在合格范圍內(nèi)。8.2施工監(jiān)測（1） 監(jiān)測情況 人蒲區(qū)間首百環(huán)掘進(jìn)過程中，每天對地表進(jìn)行一次沉降監(jiān)測，地面累計沉降控制較好，但在掘進(jìn)過程中受盾構(gòu)姿態(tài)，同步注漿的及時性和充分性等因素影響，存在單日速率或單次變化量

30、逼近超限警戒值，在調(diào)整盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)后，變形趨勢得以較好控制?，F(xiàn)將本盾構(gòu)區(qū)間右線施工監(jiān)測數(shù)據(jù)匯總?cè)缦卤?.2-1 人蒲區(qū)間右線地面沉降累計變化量表監(jiān)測點號初始值（m)累計變化量（mm）監(jiān)測點號初始值（m)累計變化量（mm）DB001-152.1708 -0.60 DB0013-150.7105 -0.50 DB001-252.1873 -0.40 DB0014-150.6975 -0.30 DB001-352.1746 -2.30 DB0015-150.5939 -1.40 DB003-152.0459 -0.80 DB0016-150.4583 -1.00 DB004-151.7360 -1.

31、70 DB0016-250.4965 -2.20 DB004-251.8371 -1.20 DB0016-450.5416 -1.40 DB004-352.3146 -1.00 DB0017-150.6070 -1.70 DBOO4-452.3723 -1.60 DB0018-150.6926 -2.50 DB005-151.9932 -15.00 DB0019-150.7220 -5.70 DB007-151.2683 -6.20 DB0020-150.6775 -3.60 DB008-150.4609 -0.90 DB0020-250.7071 -3.70 DB008-250.5246 0

32、.00 DB0020-350.7462 -4.50 DB008-450.6560 -0.80 DB0020-450.7378 -3.30 DBOO9-150.5523 -3.10 DB0021-150.7771 -8.60 DB0010-150.5949 -4.10 DB0022-150.7849 -8.20 DB0011-150.6517 -5.90 DB0023-150.7762 -10.30 DB0012-150.6113 -0.40 DB0024-150.6363 -5.20 DB0012-250.6385 -0.30 SB0024-250.6783 -10.90 DB0012-350

33、.6807 -0.40 DB0024-350.7055 -10.30 DB0012-450.7546 -0.30 “-”值表示沉降，“+”值表示隆起，傾斜為線路中線點（地面沉降累計值為-30+10mm）。圖8.2-1 人蒲區(qū)間右線線路中線地面沉降曲線圖（2）監(jiān)測數(shù)據(jù)分析與總結(jié)本區(qū)間前100環(huán)掘進(jìn)過程中，對地表沉降控制較好，未出現(xiàn)累計值超出控制值現(xiàn)象，周邊及隧道內(nèi)巡視亦無異常；結(jié)合前期及目前現(xiàn)場施工情況，對后續(xù)施工從以下幾個方面加強：（1）優(yōu)化掘進(jìn)參數(shù)，嚴(yán)格控制出土量及掘進(jìn)速度，做到進(jìn)尺量與出土量均衡；盡量減少土壓力的波動，保持土壓平衡；（2）合理確定注漿壓力及注漿量，防止盾尾空隙的充填壓漿不充

34、分，以保證同步注漿的效果，同時也應(yīng)注意注漿量與進(jìn)尺量平衡；（3）在掘進(jìn)過程中盡量保持盾構(gòu)姿態(tài)平穩(wěn)，避免蛇行掘進(jìn)；出現(xiàn)姿態(tài)偏差后，糾偏不易過急；（4）對于地表沉降較大的地段，要及時采取補強措施，盡早進(jìn)行二次注漿，并控制好注漿方量。（5）加強監(jiān)測，使建立施工參數(shù)與監(jiān)測數(shù)據(jù)有效地結(jié)合。采用信息化施工，利用監(jiān)測結(jié)果指導(dǎo)施工，不斷優(yōu)化施工參數(shù)，提高掘進(jìn)水平。利用監(jiān)測數(shù)據(jù)，并結(jié)合當(dāng)時的土壓力、出土量、推進(jìn)姿態(tài)、推進(jìn)速度、同步注漿管理，找出上述參數(shù)之間的關(guān)聯(lián)，進(jìn)一步優(yōu)化土壓力值及相宜的推進(jìn)速度等參數(shù)，最大程度減少地層損失，將沉降控制在最小范圍內(nèi)，滿足沉降要求。9 百環(huán)試掘進(jìn)遇到的難題及解決方案（1）始發(fā)階段盾構(gòu)姿態(tài)異常在盾構(gòu)始發(fā)階段，盾構(gòu)機(jī)始發(fā)時姿態(tài)與設(shè)計軸線存在差異，偏向右下方；經(jīng)分析，主要原因為車站洞門存在偏差。盾構(gòu)機(jī)出加固區(qū)后，在第7環(huán)采用了一環(huán)左轉(zhuǎn)彎環(huán)進(jìn)行糾偏，姿態(tài)逐步好轉(zhuǎn)，直至趨近設(shè)計軸線。（2）盾構(gòu)機(jī)土倉壓力下降過快在盾構(gòu)掘進(jìn)至8190環(huán)過程中，盾構(gòu)機(jī)土倉壓力下降過快；經(jīng)分析