汽輪機運行值班員技師

1、單位 考生姓名 準考證號 考試時間 考評員簽名 考評組長簽名 (11-025)電力職業(yè)技能考試<<汽輪機運行值班員>>技師理論試卷一、選擇題(請將正確答案的代號填入括號內,每題1分,共30題)1(La2A2271).汽輪機中常用的和重要的熱力計算公式是（ ）。 （A）理想氣體的過程方程式；（B）連續(xù)方程式；（C）能量方程式；（D）動量方程式。答案:C2(Lb2A3272).金屬材料在外力作用下出現塑性變形的應力稱（ ） 。 （A）彈性極限；（B）韌性極限；（C）強度極限；（D）屈服極限。答案:D3(Lb2A3723).金屬零件在交變熱應力反復作用下遭到破壞的現象稱（ ）

2、。 （A）熱沖擊；（B）熱脆性；（C）熱變形；（D）熱疲勞。 答案:D4(Lb2A4274).電網頻率超出允許范圍長時間運行，將使葉片產生（ ），可造成葉片折斷。 （A）裂紋；（B）松動；（C）蠕變；（D）振動。答案:D5(Lb2A4275).超速試驗時，汽輪機轉子應力比額定轉速下約增加（ ） 的附加應力。 （A）20%；（B）25%；（C）30%；（D）15%。答案:B6(Lb2A4276).協調控制系統(tǒng)由兩大部分組成，其一是主控制系統(tǒng)，另一部分是（ ）。 （A）中調來的負荷指令；（B）電液調節(jié)系統(tǒng)；（C）機、爐獨立控制系統(tǒng)；（D）功-頻電液調節(jié)系統(tǒng)。答案:C7(Lb2A4277).協調控制

3、系統(tǒng)共有五種運行方式，其中負荷調節(jié)反應最快的方式是（ ）。 （A）機爐獨自控制方式；（B）協調控制方式；（C）汽輪機跟隨鍋爐方式；（D）鍋爐跟隨汽輪機方式。答案:D8(Lb2A5278).汽輪發(fā)電機組轉子的振動情況可由（ ）來描述。 （A）振幅、波形、相位；（B）位移、位移速度、位移加速度；（C）激振力性質、激振力頻率、激振力強度；（D）軸承穩(wěn)定性、軸承剛度、軸瓦振動幅值。答案:C9(Lb2A5279).當汽輪發(fā)電機組轉軸發(fā)生動靜摩擦時，（ ）。 （A）振動的相位角是不變的；（B）振動的相位角是變化的；（C）振動的相位角有時變、有時不變；（D）振動的相位角始終是負值。答案:B10(Lb2A52

4、80).中間再熱機組在滑參數減負荷停機過程中，再熱蒸汽溫度下降有（ ）現象。 （A）超前；（B）滯后；（C）相同；（D）先超后滯。答案:B11(Lb2A5281).汽輪發(fā)電機組的自激振蕩是（ ）。 （A）負阻尼振蕩；（B）有阻尼振蕩；（C）無阻尼振蕩；（D）正阻尼振蕩。答案:A12(Lc2A2282).發(fā)電機同期并列時，它與系統(tǒng)相位（ ）。 （A）不超過±10°；（B）不超過±5°；（C）不超過±20°；（D）不超過±15°。答案:A13(Lc2A3283).在外界負荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定主要取決于 （ ）。

5、（A）爐膛熱強度的大??；（B）爐內燃燒工況的穩(wěn)定；（C）鍋爐的儲熱能力；（D）鍋爐的型式。答案:C14(Jd2A2284).汽輪發(fā)電機在啟動升速過程中，沒有臨界共振現象發(fā)生的稱為（ ）轉子。 （A）撓性；（B）剛性；（C）重型；（C）半撓性。答案:B15(Je2A2285).徑向鉆孔泵調節(jié)系統(tǒng)中的壓力變換器滑閥是（ ）。 （A）斷流式滑閥；（B）繼流式滑閥；（C）混流式滑閥；（D）順流式滑閥。答案:B16(Je2A3286).在全液壓調節(jié)系統(tǒng)中，轉速變化的脈沖信號用來驅動調節(jié)汽門，是采用（ ）。 （A）直接驅動方式；（B）機械放大方式；（C）逐級放大后驅動的方式；（D）油壓放大后驅動的方式。答

6、案:D17(Je2A3287).調節(jié)系統(tǒng)的錯油門屬于（ ）。 （A）混合式滑閥；（B）順流式滑閥；（C）繼流式滑閥；（D）斷流式滑閥。答案:D18(Je2A3288).隨著某一調節(jié)汽門開度的不斷增加，其蒸汽的過流速度在有效行程內是（ ）的。 （A）略有變化；（B）不斷增加；（C）不變；（D）不斷減少。答案:D19(Je2A4289).某臺汽輪機在大修時，將其調節(jié)系統(tǒng)速度變動率調大，進行甩負荷試驗后發(fā)現，穩(wěn)定轉速比大修前（ ）。 （A）低；（B）高；（C）不變；（D）略有提高。答案:B20(Je2A4290).波紋管杠桿蝶閥中壓調壓器，當調整熱負荷時，發(fā)現錯油門卡死，這時中壓一號脈沖油壓會（ ）

7、。 （A）增加；（B）減少；（C）不變；（D）略有變化。答案:C21(Je2A4291).同步器改變汽輪機轉速的范圍一般為額定轉速的（ ）。 （A）-2%+5%；（B）-3%+5%；（C）-4%+6%；（D）-5%+7%。答案:D22(Je2A5292).汽輪機啟動暖管時，注意調節(jié)送汽閥和疏水閥的開度是為了（ ）。 （A）提高金屬溫度；（B）減少工質和熱量損失；（C）不使流入管道的蒸汽壓力、流量過大，引起管道及其部件受到劇烈的加熱；（D）不使管道超壓。答案:C23(Je2A5293).汽輪機熱態(tài)啟動，蒸汽溫度一般要求高于調節(jié)級上汽缸金屬溫度5080是為了（ ）。 （A）鍋爐燃燒調整方便；（B）

8、避免轉子彎曲；（C）不使汽輪機發(fā)生水沖擊；（D）避免汽缸受冷卻而收縮。答案:D24(Je2A5294).當主蒸汽溫度和凝汽器真空不變，主蒸汽壓力下降時，若保持機組額定負荷不變，則對機組的安全運行（ ）。 （A）有影響；（B）沒有影響；（C）不利；（D）有利。答案:C25(Je2A5295).調整抽汽式汽輪機組熱負荷突然增加，若各段抽汽壓力和主蒸汽流量超過允許值時，應（ ）。 （A）手搖同步器減小負荷，使監(jiān)視段壓力降至允許值；（B）減小供熱量，開大旋轉隔板；（C） 加大旋轉隔板，增加凝汽量；（D）增加負荷，增加供熱量。答案:A26(Je2A5296).主蒸汽管的管壁溫度監(jiān)測點設在（ ）。 （A）

9、汽輪機的電動主汽門前；（B）汽輪機的自動主汽門前；（C）汽輪機的調節(jié)汽門前的主汽管上；（D）主汽門和調節(jié)汽門之間。答案:A27(Je2A5297).圓筒型軸承的頂部間隙是橢圓軸承的（ ）。 （A）2倍；（B）1.5倍；（C）1倍；（D）1/2倍。答案:A28(Jf2A2298).對于直流鍋爐，在啟動過程中，為了避免不合格的工質進入汽輪機并回收工質和熱量，必須另設（ ）。 （A）汽輪機旁路系統(tǒng)；（B）啟動旁路系統(tǒng)；（C）給水旁路系統(tǒng)；（D）高加旁路系統(tǒng)。答案:B29(Jf2A3299).當需要接受中央調度指令參加電網調頻時，機組應采用（ ）控制方式。 （A）機跟爐；（B）爐跟機；（C）機爐手動；

10、（D）機爐協調。答案:D30(Jf2A4300).爐跟機的控制方式特點是（ ）。 （A）主蒸汽壓力變化平穩(wěn)；（B）負荷變化平穩(wěn)；（C）負荷變化快，適應性好；（D）鍋爐運行穩(wěn)定。答案:C二、判斷題(正確的請在括號內打"",錯誤的打"×",每題1分,共29題)1(La2B2271).發(fā)電廠一次主接線的接線方式主要有單母線、單母線分段、單元、雙母線帶旁路接線等。（ ）答案:2(Lb2B3272).汽輪發(fā)電機組的振動狀況是設計、制造、安裝、檢修和運行維護水平的綜合表現。（ ）答案:3(Lb2B3273).汽輪機部分進汽啟動可以減小蒸汽在調節(jié)級的溫降幅度

11、，并使噴嘴室附近區(qū)段全周方向溫度分布均勻。（ ）答案:×4(Lb2B4274).當轉子的臨界轉速低于1/2工作轉速時，才有可能發(fā)生油膜振蕩現象。（ ）答案:5(Lb2B4275).汽輪機帶負荷后，當調整段下缸及法蘭內壁金屬溫度達到相當于新蒸汽溫度減去新蒸汽與調整段金屬正常運行最大溫差的數值時，機組帶負荷速度不再受限制。（ ）答案:6(Lb2B4276).大型機組滑參數停機時，先維持汽壓不變而適當降低汽溫，以利汽缸冷卻。（ ）答案:7(Lb2B4277).隨著汽輪發(fā)電機組容量的增大，轉子的臨界轉速也隨之升高，軸系臨界轉速分布更加簡單。（ ）答案:×8(Lb2B5278).機組

12、熱態(tài)啟動時，調節(jié)級出口的蒸汽溫度與金屬溫度之間出現一定程度的負溫差是允許的。（ ）答案:9(Lb2B5279).協調控制方式運行時，主控系統(tǒng)中的功率指令處理回路不接受任何指令信號。（ ）答案:×10(Lb2B5280).在機組啟動過程中發(fā)生油膜振蕩時，可以像通過臨界轉速那樣以提高轉速沖過去的辦法來消除。（ ）答案:×11(Lb2B5281).評定汽輪發(fā)電機組的振動以軸承垂直、水平、軸向三個方向振動中最大者為依據，而振動類型是按照振動頻譜來劃分的。（ ）答案:12(Lc2B2282).由于再熱蒸汽溫度高、壓力低，其比熱容較過熱蒸汽小，故等量的蒸汽在獲得相同的熱量時，再熱蒸汽溫

13、度變化較過熱蒸汽溫度變化要小。（ ）答案:×13(Lc2B3283).鍋爐初點火時，采用對稱投入油槍，定期倒換，或多油槍、少油量等方法，是使爐膛熱負荷比較均勻的有效措施。（ ） 答案:14(Jd2B2284).汽輪機冷態(tài)啟動時，為了避免金屬產生過大的溫差，一般不應采用低壓微過熱蒸汽沖動汽輪機轉子的方法。（ ）答案:×15(Je2B2285).發(fā)電廠共有9項技術監(jiān)督。（ ）答案:×16(Je2B3286).常用的壽命評估為常規(guī)肉眼檢查、無損探傷和破壞性檢驗三級管理法。（ ）答案:17(Je2B3287).低負荷運行時，定壓運行的單元機組仍比變壓運行的經濟性好。（ ）

14、答案:×18(Je2B3288).單機容量為200MW及以上新機組的試生產階段為3個月。（ ）答案:×19(Je2B4289).數字式電液控制系統(tǒng)是純電調的控制系統(tǒng)。（ ）答案:20(Je2B4290).對汽輪機來說，滑參數啟動的特點是安全性好。（ ）答案:21(Je2B4291).主蒸汽壓力、溫度隨負荷變化而變化的運行方式稱滑壓運行。（ ）答案:×22(Je2B5292).計算機監(jiān)控系統(tǒng)的基本功能就是為運行人員提供機組在正常和異常情況下的各種有用信息。（ ）答案:×23(Je2B5293).汽輪機快速冷卻是將壓縮空氣經空氣電加熱器加熱到所需溫度再送入汽

15、輪機各個冷卻部位進行冷卻的過程。（ ）答案:×24(Je2B5294).協調控制方式既能保證有良好的負荷跟蹤性能，又能保證汽輪機運行的穩(wěn)定性。（ ）答案:25(Je2B5295).汽輪機總體試運行的目的，是檢查、考核調速系統(tǒng)的動態(tài)特性及穩(wěn)定性，檢查危急保安器動作的可靠性及本體部分的運轉情況。（ ）答案:26(Je2B5296).調速系統(tǒng)的穩(wěn)定性、過渡過程的品質、系統(tǒng)動作的迅速性和過程的振蕩性是衡量調節(jié)系統(tǒng)動態(tài)特性的四個指標。（ ）答案:27(Je2B5297).高壓大容量汽輪機熱態(tài)啟動參數的選擇原則是根據高壓缸調節(jié)級汽室溫度和中壓缸進汽室溫度，選擇與之相匹配的主蒸汽和再熱蒸汽溫度。（

16、 ）答案:28(Jf2B2298).運行分析的方法通常采用對比分析法、動態(tài)分析法及多元分析法。（ ）答案:29(Jf2B3299).運行分析的內容有崗位分析、定期分析和專題分析三種。（ ）答案:×三、簡答題(每題5分,共10題)1(Lb2C4141).什么是在線監(jiān)控系統(tǒng)?答案:在線監(jiān)控又稱做實時監(jiān)控，即傳感器將現場生產過程中任何參數變化輸入到計算機中，計算機根據現場變化立即作出應變措施，保證維持發(fā)電主、輔設備安全運行。2(Lb2C5142).國產300MW機組啟動旁路系統(tǒng)有那些特點?答案:國產300MW機組普遍采用總容量為鍋爐蒸發(fā)量的37%或47%的兩級旁路并聯系統(tǒng)。 大旁路(又稱全

17、機旁路)分兩路從主蒸汽聯絡管上接出，每路容量為鍋爐額定蒸發(fā)量的10%或15%，經裝在鍋爐房的快速減壓減溫器，再經裝在汽輪機凝汽器喉部外側的擴容式減溫減壓器，直通凝汽器。 小旁路(又稱高壓缸旁路)從主蒸汽聯絡管上接出，容量為鍋爐蒸發(fā)量的17%，經裝在鍋爐房的快速減壓減溫器，接入再熱器冷段。 主蒸汽，大、小旁路減溫水來自給水泵出水母管。 擴容式減溫減壓器減溫水來自凝結水升壓泵出水母管。3(Lb2C5143).影響汽輪發(fā)電機組經濟運行的主要技術參數和經濟指標有哪些?答案:影響汽輪發(fā)電機組經濟運行的主要技術參數和經濟指標有汽壓、汽溫、真空度、給水溫度、汽耗率、循環(huán)水泵耗電率、高壓加熱投入率、凝汽器端差

18、、凝結水過冷度、汽輪機熱效率等。4(Lc2C4144).汽包鍋爐和直流鍋爐有何主要區(qū)別?各有何優(yōu)缺點?答案:汽包爐的主要優(yōu)點：由于汽包內儲有大量汽水，因此具有較大的儲熱能力，能緩沖負荷變化時引起的汽壓變化；汽包爐由于具有固定的水、汽、過熱汽分界點，故負荷變化時引起過熱汽溫的變化??；由于汽包內有蒸汽清洗裝置，故對給水品質要求較低。 主要缺點：金屬耗量大；對調節(jié)反應滯后；只適宜臨界壓力以下的工作壓力。 直流爐的主要優(yōu)點：金屬耗量?。粏⑼r間短，調節(jié)靈敏；不受壓力限制，即可用于亞臨界壓力以下，也可設計為超臨界壓力。 主要缺點：對給水品質要求高；給水泵電能消耗量大；對自動控制系統(tǒng)要求高；必須配備專門用

19、于啟動的旁路系統(tǒng)。5(Je2C4145).滑參數啟動主要應注意什么問題?答案:滑參數啟動應注意如下問題： (1)滑參數啟動中，金屬加熱比較劇烈的時間一般在低負荷時的加熱過程中，此時要嚴格控制新蒸汽升壓和升溫速度。 (2)滑參數啟動時，金屬溫差可按額定參數啟動時的指標加以控制。啟動中有可能出現差脹過大的情況，這時應通知鍋爐停止新蒸汽升溫、升壓，使機組在穩(wěn)定轉速下或穩(wěn)定負荷下停留暖機，還可以調整凝汽器的真空或用增大汽缸法蘭加熱進汽量的方法調整金屬溫差。6(Je2C5146).額定參數啟動汽輪機時怎樣控制減少熱應力?答案:額定參數啟動汽輪機時，沖動轉子一瞬間，接近額定溫度的新蒸汽進入金屬溫度較低的汽

20、缸內。與新蒸汽管道暖管的初始階段相同，蒸汽將對金屬進行劇烈的凝結放熱，使汽缸內壁和轉子外表面溫度急劇增加。溫升過快，容易產生很大的熱應力，所以額定參數下冷態(tài)啟動時，只能采用限制新蒸汽流量，延長暖機和加負荷時間等辦法來控制金屬的加熱速度。減少受熱不均，以免產生過大的熱應力和熱變形。7(Je2C5147).什么叫負溫差啟動?為什么應盡量避免負溫差啟動?答案:當沖轉時蒸汽溫度低于汽輪機最熱部位金屬溫度的啟動為負溫差啟動。因為負溫差啟動時，轉子與汽缸先被冷卻，而后又被加熱，經歷一次熱交變循環(huán)，從而增加了機組疲勞壽命損耗。如果蒸汽溫度過低，則將在轉子表面和汽缸內壁產生過大的拉應力， 而拉應力較壓應力更容

21、易引起金屬裂紋，并會引起汽缸變形，使動靜間隙改變，嚴重時會發(fā)生動靜摩擦事故，此外，熱態(tài)汽輪機負溫差啟動，使汽輪機金屬溫度下降，加負荷時間必須相應延長，因此一般不采用負溫差啟動。8(Je2C5148).進入汽輪機的蒸汽流量變化時，對通流部分各級的參數有哪些影響?答案:對于凝汽式汽輪機，當蒸汽流量變化時，級組前的溫度一般變化不大(噴嘴調節(jié)的調節(jié)級汽室溫度除外)。不論是采用噴嘴調節(jié)，還是節(jié)流調節(jié)，除調節(jié)級外，各級組前壓力均可看成與流量成正比變化，所以除調節(jié)級和最末級外，各級級前、后壓力均近似地認為與流量成正比變化。運行人員可通過各監(jiān)視段壓力來有效地監(jiān)視流量變化情況。9(Je2C5149).廠用電中斷

22、為何要打閘停機? 答案:廠用電中斷，所有的電動設備都停止運轉，汽輪機的循環(huán)水泵、凝結水泵、射水泵都將停止，真空將急劇下降，處理不及時，將引起低壓缸排大氣安全門動作。由于冷油器失去冷卻水，潤滑油溫迅速升高，水冷泵的停止又引發(fā)發(fā)電機溫度升高，對雙水內冷發(fā)電機的進水支座將因無水冷卻和潤滑而產生漏水，對于氫冷發(fā)電機、氫氣溫度也將急劇上升，給水泵的停止，又將引起鍋爐斷水。由于各種電氣儀表無指示，失去監(jiān)視和控制手段?？梢姡瑥S用電全停，汽輪機已無法維持運行，必須立即啟動直流潤滑油泵，直流密封油泵，緊急停機。10(Jf2C3150).廠用電中斷應如何處理?答案:廠用電中斷應做如下處理： (1)啟動直流潤滑油泵

23、，直流密封油泵，立即打閘停機。 (2)聯系電氣，盡快恢復廠用電，若廠用電不能盡快恢復，超過1min后，解除跳閘泵連鎖， 復置停用開關。 (3)設法手動關閉有關調整門、電動門。 (4)排汽溫度小于50時，投入凝汽器冷卻水，若排汽溫度超過50，需經領導同意，方可投入凝汽器冷卻水(凝汽器投入冷卻水后，方可開啟本體及管道疏水)。 (5)廠用電恢復后，根據機組所處狀態(tài)進行重新啟動。切記：動力設備應分別啟動，嚴禁瞬間同時啟動大容量輔機，機組恢復并網后，接帶負荷速度不得大于10MW/min。四、計算題(每題5分,共15題)1(Lb2D3071).純凝汽式汽輪發(fā)電機組和回熱循環(huán)機組的熱耗率如何計算?答案:解：

24、每生產1kW·h的電能，汽輪發(fā)電機組所消耗的熱量稱為熱耗率q。 對純凝汽式汽輪機，其熱耗率為qd（i0ico）式中 ico-凝結水焓，其數值近于它的溫度值，×4.187kJkg；i0-主蒸汽的焓，kJkg；d-汽耗率，kg（kW·h）。 對采用回熱循環(huán)的汽輪發(fā)電機組，其熱耗率為qd（i0igs）式中 igs-鍋爐給水的焓，kJkg；i0-主汽閥前蒸汽的焓，kJkg；d-汽耗率，kg（kW·h）。2(Lb2D3072).一個理想的16位AD轉換器，轉換的電壓范圍為010V，當輸入信號為3.8V時，對應的二進制碼應該是多少?答案:解：16位AD轉換器，最大數

25、值為21665536。由于電壓范圍最大為10V，所以，10V對應65536，那么3.8V為3.8×6553.624903.48，取整為24903。 其二進制表示為00011000101000111。 答：對應的二進制碼為00011000101000111。3(Lb2D4073).汽輪機運行人員如何計算汽輪發(fā)電機組毛效率? 答案:解：對于回熱循環(huán)的凝汽式汽輪發(fā)電機組3600d×（i0igs）式中 d-汽耗率，kg（kW·h）；i0-新蒸汽焓值，kJkg；igs-給水焓值，kJkg；-毛效率。 對于中間再熱機組，熱耗率公式為qD0（i0igs）Dzr（izrigp）W

26、式中 D0-主蒸汽流量，kg； Dzr-進入中壓缸的再熱蒸汽流量，kg；izr-進入中壓缸的再熱蒸汽焓，kJkg；igp-高壓缸排汽焓，kJkg；W-發(fā)電量，kW·h。 再熱機組的毛效率為3600q3600ND0（i0igs）Dzr（izrigp）4(Lb2D4074).某汽輪機每小時排汽量為400t，排汽壓力為0.004MPa，排汽干度x0.88，冷卻水比熱容cp4.1868kJ（kg·），凝汽器每小時用循環(huán)冷卻水24800t。求循環(huán)冷卻水溫升為多少度?答案:解：查飽和水與飽和水蒸汽熱力性質表知，排汽壓力為0.004MPa時，飽和蒸汽焓為ico2554.5kJkg，飽和水

27、焓ico121.41kJkg排汽焓為 icox×ico（1x）×ico0.88×2554.5（10.88）×121.412247.9614.572262.53kJkg凝汽器循環(huán)倍率為mDwDco2480040062循環(huán)冷卻水溫升t（icoico）（m×cP）（2262.53121.41）（62×4.1868）8.25（）答：循環(huán)冷卻水溫升為8.25。5(Lb2D4075).某機組發(fā)電標準煤耗率為320g（kW·h），若年發(fā)電量103.1559億kW·h，將消耗多少標準煤?若燃用發(fā)熱量為4800kcalkg的煤，又將

28、消耗多少噸?答案:解：該機組年消耗標準煤Bb為 Bbbb×N年320×10-3×103.1559×1083300988800kg3300988.8（t標準煤）若燃用發(fā)熱量為4800kcalkg的煤，則消耗 B3300988.8×700048004813942（t）答：該機組每年將消耗3300988.8t標準煤。若燃用發(fā)熱量為4800kcalkg的煤，則將消耗4813942t。6(Lb2D5076).一臺簡單朗肯循環(huán)凝汽式機組容量是12MW，蒸汽參數po5MPa、to450、pco0.005MPa、機組的相對內效率oi0.85、機械效率j0.99

29、、發(fā)電機效率d0.98、排汽干度x0.9。求機組汽耗量D、汽耗率d，熱耗量Q、熱耗率d。答案:解：查表求出下列參數 io3316.8kJkgico137.77kJkgico2561.6kJkg絕熱膨脹排汽焓為icotx×ico（1x）×ico 0.9×2561.6（10.9）×137.77 2305.4413.777 2319.21（kJkg）汽耗量D3600×N（ioicot）oijd3600×12000（3316.82319.21）×0.85×0.99×0.9852511.14（kgh） 汽耗率dDN

30、52511.14120004.376kg（kW·h）熱耗量QD（ioico） 52511.14×（3316.8137.77） 166934489.4（kJh） 熱耗率qQN 166934489.412000 13911.2kJ（kW·h）答：汽輪機的汽耗量D為52511.14kgh；汽輪機的汽耗率d為4.376kg（kW·h）；汽輪機的熱耗量Q為166934489.4kJh；汽輪機的熱耗率q為13911.2kJ（kW·h）。7(Lc2D3077).某電力系統(tǒng)供電頻率為50±0.2Hz，每投入發(fā)電機容量100MW，可增加頻率0.2Hz，

31、問該系統(tǒng)運行容量多大?答案:解：系統(tǒng)容量增加將使系統(tǒng)頻率成正比地增加，即PPCff所以系統(tǒng)容量PCP×ff100×500.225000MW 答：該系統(tǒng)運行容量為25000MW。8(Je2D3078).一臺離心泵在轉速1450rmin時，其全揚程為25m，流量為240m3h，軸功率為22kW，因受外界影響，實際轉速為1420rmin，試求此時的揚程、流量和軸功率各為多少?答案:解：對同一泵在流量控制裝置相同的情況下，泵內的流動相似，可以應用相似定律中的比例定律HH（nn）25×（14201450）24.5（m）QQ（nn）240×（14201450）235

32、（m3h）NN（nn）322×（14201450）320.7（kW）答：實際轉速為1420rmin時，揚程為24.5m；流量為235m3h；軸功率為20.7kW。9(Je2D3079).某電廠有一臺離心通風機在標準進口狀態(tài)下，其流量Q135000m3h，風壓p5.92kPa，軸功率P246.7kW，現準備用來作引風機，其進口狀態(tài)為t200，pa750mmHg，求該引風機的風壓和軸功率。答案:解：標準狀態(tài)下大氣壓力為760mmHg，溫度為20，密度為1.2kgm3，在t200，pa750mmHg時的氣體密度可由理想氣體狀態(tài)方程來求得×（papa）×（TT）1.2&#

33、215;（750760）×（27320）（273200）0.734（kgm3） pp×5.92×0.7341.23.62（kPa） PP×246.7×0.7341.2150.9（kW）答：該引風機的風壓為3.62kPa，軸功率為150.9kW。10(Je2D3080).一臺容量為300MW的汽輪機，已知其凝汽器內的壓力為pco5kPa，排汽進入凝汽器時的干度x0.93，排汽的質量流量Dm570th，若凝汽器冷卻水的進出口溫度分別為18和28，水的平均定壓質量比熱cp4.187kJ（kg·）。試求該凝汽器的冷卻倍率和循環(huán)冷卻水量。答案:

34、解：查飽和水與飽和水蒸氣熱力性質表，排汽壓力下的飽和水焓ico137.77kJkg，飽和蒸汽焓ico2561.6kJkg。排汽焓icox×ico（1x）×ico0.93×2561.6（10.93）×137.772382.39.62391.9（kJkg）凝汽器熱平衡方程Dm×（icoico）Dwcp（tw2tw1）DwDm×（icoico）cp（tw2tw1）570×（2391.9137.7）4.187×（2818）30687.7（th） 冷卻倍率mDwDm30687.757053.84答：該凝汽器的冷卻倍率為53.

35、84，循環(huán)冷卻水量為30687.7th。11(Je2D4081).某凝汽式發(fā)電廠總共裝有四臺汽輪發(fā)電機組，其中二臺容量均為300MW，另二臺的容量為600MW。已知該廠裝機容量的年利用小時數為7200h，假定該發(fā)電廠的總效率ndc34.2%，所用燃料的低位發(fā)熱量Qar,net23440kJkg，求平均每晝夜所需供給的燃料量。答案:解：該發(fā)電廠全廠裝機容量為2×3000002×6000001800000（kW）全年發(fā)電量為1800000×72001.296×1010（kW·h）該廠的發(fā)電標準煤耗為bb0.123ndc0.1230.3420.359

36、65kg（kW·h）359.65g（kW·h）全年標準煤的總消耗量為1.296×1010×0.359654661064000（kg） 4661064t全廠平均每晝夜消耗的標準煤為466106436512770.04（t）若燃用低位發(fā)熱量為23440kJkg的煤，則平均每晝夜該廠的燃料實際消耗量為1773.62×7000×4.187234402217.7（t）答：該廠平均每晝夜消耗低位發(fā)熱量為23440kJkg的煤2217.7t。12(Je2D4082).國產125MW汽輪發(fā)電機組進汽參數為p113.24MPa，t1550，高壓缸排汽壓

37、力2.55MPa，再熱蒸汽溫度550，排汽壓力為5kPa，試比較再熱循環(huán)的熱效率與簡單朗肯循環(huán)的熱效率，并求排汽干度變化多少?答案:解：從水蒸氣焓熵圖及表中查得 高壓缸進汽焓i13467kJkg，熵S16.6kJ（kg·K） 高壓缸排汽焓ib2987kJkg， 中壓缸的進汽焓ia3573kJkg，熵Sa7.453kJ（kg·K） 簡單朗肯循環(huán)排汽焓ic2013kJkg 再熱循環(huán)排汽焓ico2272kJkg 排汽壓力下飽和水焓ico137.8kJkg 再熱循環(huán)的熱效率t,zr（i1ib）（iaico）（i1ico）（iaib）（34672987）（35732272）（3467

38、137.8）（35732987）17813915.20.455簡單朗肯循環(huán)的熱效率為t（i1ic）（i1ico）（34672013）（3467137.8）14543329.20.437采用再熱循環(huán)后，循環(huán)熱效率提高了t（t,zrt）t（0.4550.437）0.4370.04124.12%從水蒸氣焓熵圖中可查得，簡單朗肯循環(huán)的排汽干度為0.7735，再熱循環(huán)的排汽干度為0.881，排汽干度提高了（0.8810.7735）0.77350.13913.9%答：采用再熱循環(huán)，使循環(huán)熱效率提高了4.12%，使排汽干度提高了13.9%。13(Je2D4083).設有兩個采用再熱循環(huán)的發(fā)電廠，其新蒸汽參數

39、均為p112.5MPa，t1均為500，排汽壓力均為6kPa，再熱循環(huán)A的中間壓力為2.5MPa，再熱循環(huán)B的中間壓力為0.5MPa，兩者再熱后的蒸汽溫度都等于原來的初溫500，試分別求這兩個再熱循環(huán)的熱效率和排汽干度，并與簡單朗肯循環(huán)進行比較。答案:解：查水蒸氣焓熵圖及表得 新蒸汽焓i13343.3kJkg； 再熱循環(huán)A的高壓缸排汽焓ib,A2928kJkg； 再熱循環(huán)B的高壓缸排汽焓ib,B2620kJkg； 再熱循環(huán)A的中壓缸進汽焓ia,A3461.7kJkg； 再熱循環(huán)B的中壓缸進汽焓ia,B3483.8kJkg； 簡單朗肯循環(huán)排汽干度x0.757； 再熱循環(huán)A的排汽干度xA0.882

40、； 再熱循環(huán)B的排汽干度xB0.92； 排汽壓力下的飽和蒸汽焓ico2567.5kJkg； 排汽壓力下的飽和水焓ico151.5kJkg。 簡單朗肯循環(huán)的排汽焓icox×ico（1x）×ico0.757×2567.5（10.757）×151.51943.636.81980.4（kJkg）再熱循環(huán)A的排汽焓 ico,AxA×ico（1xA）×ico0.882×2567.5（10.887）×151.52264.517.12281.6（kJkg）再熱循環(huán)B的排汽焓 ico,BxB×ico（1xB）×i

41、co0.92×2567.5（10.92）×151.52362.112.12374.2（kJkg）簡單朗肯循環(huán)效率 t（i1ico）（i1ico）（3343.31980.4）（3343.3151.5）1362.93191.80.427再熱循環(huán)A的循環(huán)效率t,A（i1ib,A）（ia,Aico,A）（i1ico）（ia,Aib,A）（3343.32928）（3461.72281.6）（3343.3151.5）（3461.72928）1595.43725.50.428再熱循環(huán)B的循環(huán)效率t,B（i1ib,B）（ia,Bico,B）（i1ico）（ia,Bib,B）（3343.32

42、620）（3483.82374.2）（3343.3151.5）（3483.82620）1832.94055.60.452答：由計算結果可知，再熱循環(huán)B的循環(huán)效率最高，再熱循環(huán)A次之， 朗肯循環(huán)最低；再熱B的排汽干度最高，再熱循環(huán)A次之，朗肯循環(huán)最低。14(Je2D5084).某凝汽式汽輪機的參數為p19.12MPa，t1535，pco0.005MPa，試求以下兩種情況循環(huán)熱效率和排汽濕度的變化： （A）初溫不變，初壓提高到p1,A13.68MPa； （B）初壓不變，初溫提高到t1,B550。答案:解：查水蒸氣表得原來蒸汽參數下，凝結水焓ico137.77kJkg，蒸汽初焓i13477.7kJk

43、g，排汽焓ico2066.5kJkg，排汽干度x0.795，循環(huán)熱效率 t（i1ico）（i1ico） （3477.72066.5）（3477.7137.77） 1411.23339.93 0.4225（A）初溫不變，初壓提高后，凝結水焓不變，蒸汽初焓i1,A3429.94kJkg，排汽焓ico,A1995.7kJkg，排汽干度xA0.766，循環(huán)熱效率 t,A（i1,Aico,A）（i1,Aico）（3429.941995.7）（3429.94137.77）1434.243292.170.4356（B）初壓不變，初溫提高后，凝結水焓仍不變，蒸汽初焓i1,B3511.9kJkg，排汽焓ico,

44、B2080.3kJkg，排汽干度xB0.801，循環(huán)熱效率 t,B（i1,Bico,B）（i1,Bico）（3511.92080.3）（3511.9137.77）1431.63374.10.4243答：根據查表及計算結果可知，初溫不變，初壓提高，循環(huán)效率將提高，但干度明顯下降；初壓不變，初溫提高，既能提高循環(huán)效率（不很明顯），又能明顯提高排汽干度。15(Je2D5085).試求125MW機組在額定工況下1號、2號高壓加熱器的抽汽份額，已知：疏水逐級自流。1號高溫加熱器出口給水焓i11040.4kJkg，入口給水焓i2946.9kJkg，出口疏水焓is1979.6kJkg，入口蒸汽焓iz1309

45、3kJkg。 2號高溫加熱器入口給水焓i3667.5kJkg，出口疏水焓is2703.5，入口蒸汽焓iz23018kJkg。答案:解：1號高溫加熱器熱平衡方程（1040.4946.9）（3093979.6）93.52113.40.044242號高溫加熱器熱平衡方程 （946.9667.5）0.04424（979.6703.5）（3018703.5） （279.412.215）2314.5 0.11544答：1號高溫加熱器抽汽份額為0.04424，2號高溫加熱器抽汽份額為0.11544。五、繪圖題(每題5分,共10題)1(Lb2E3041).試畫出AI通道的原理框圖，并簡要說明其作用。答案:AI

46、通道原理框圖如圖E-41所示。圖E-41AI通道原理框 AI通道是指模擬量輸入通道，它的作用是： (1)對每點模擬量輸入信號進行簡單處理，如濾波等； (2)順序采集該通道板上全部模擬量輸入信號； (3)對采集該通道板上全部模擬量輸入信號； (4)將模擬量信號轉換成二進制形式的數字信號，即A/D轉換。2(Lb2E4042).繪出切換母管制主蒸汽管路系統(tǒng)示意圖。答案:如圖E-42所示。圖E-42 切換母管制主蒸汽管路系統(tǒng)示意3(Lb2E5043).背畫國產300MW機組兩級并聯旁路系統(tǒng)圖，并標出設備名稱。答案:如圖E-43所示。圖E-43 國產300MW機組上采用的兩級并聯旁路系統(tǒng)1-鍋爐；2-高

47、壓缸；3-中壓缸；4-低壓缸；5-過熱器；6-再熱器；7-級旁路；8-級旁路；9-凝汽器4(Lb2E5044).背畫三用閥旁路系統(tǒng)圖。答案:如圖E-44所示。圖E-44 三用閥旁路系統(tǒng)1-鍋爐；2-過熱器；3-高壓缸；4-中、低壓缸；5-發(fā)電機；6-凝汽器；7-凝結水泵；8-低壓加熱器；9-除氧器；10-給水泵；11-高壓加熱器；12-再熱器；13-高壓旁路閥；14-低壓旁路閥；15-擴容式減溫減壓裝置；16-再熱器安全閥；17-高壓旁路噴水溫度調節(jié)閥；18-高壓旁路噴水壓力調節(jié)閥；19-低壓旁路噴水閥；20-減溫器；21-低壓噴水閥；22-四通5(Je2E3045).繪出600MW機組汽輪機

48、滑銷系統(tǒng)。答案:如圖E-45所示。圖E-45 600MW機組的滑銷系統(tǒng)6(Je2E4046).繪出核電站系統(tǒng)圖。答案:如圖E-46所示。圖E-46 核電站系統(tǒng)示意7(Je2E4047).繪出200MW機組汽缸與轉子膨脹示意圖。答案:如圖E-47所示。圖E-47 汽缸與轉子膨脹示意圖1-高壓缸；2-推力軸承；3-中壓缸；4-低壓缸；5-低壓脹差表；6-中壓脹差表；7-高壓脹差表8(Je2E5048).繪出采用噴嘴調節(jié)的汽輪機熱力過程線。答案:如圖E-48所示。圖E-48 噴嘴調節(jié)汽輪機的熱力過程線9(Je2E5049).繪出N200-12.75/535/535型汽輪機冷態(tài)滑參數啟動曲線。答案:如

49、圖E-49所示。圖E-49 N200-12.75/535/535型汽輪機冷態(tài)滑參數啟動曲線10(Je2E5050).繪出N200-12.75/535/535型汽輪機滑參數停機曲線。答案:如圖E-50所示。圖E-50 N200-12.75/535/535型汽輪機滑參數停機曲線六、論述題(每題5分,共20題)1(Lb2F3041).什么叫機組的滑壓運行?滑壓運行有何特點?答案:汽輪機開足調節(jié)汽門，鍋爐基本維持新蒸汽溫度，并且不超過額定壓力、額定負荷，用新蒸汽壓力的變化來調整負荷，稱為機組的滑壓運行。 滑壓運行的優(yōu)點： (1)可以增加負荷的可調節(jié)范圍。 (2)使汽輪機可以以較快速度變更負荷。 (3)

50、由于末級蒸汽濕度的減少，提高了末級葉片的效率，減少了對葉片的沖刷，延長了末級葉片的使用壽命。 (4)由于溫度變化較小，所以機組熱應力也較小，從而減少了汽缸的變形和法蘭結合面的漏汽。 (5)變壓運行時，由于受熱面和主蒸汽管道的壓力下降。其使用壽命延長了。 (6)變壓運行調節(jié)可提高機組的經濟性(減少了調節(jié)汽門的節(jié)流損失)，且負荷愈低經濟性愈高。2(Lb2F3042).運行對調速系統(tǒng)有何要求?答案:一個設計良好的汽輪機調速系統(tǒng)必須滿足下列要求： (1)能保證機組在額定參數下，穩(wěn)定地在滿負荷至零負荷范圍內運行。而且當頻率和參數在允許范圍內變動時，也能在滿負荷至零負荷范圍內運動，并保證機組能順利解列。

51、(2)為保證穩(wěn)定運行，由遲滯等原因引起的自發(fā)性負荷變動應在允許范圍內，以保證機組安全、經濟運行。 (3)當負荷變化時，調速系統(tǒng)應能保證機組平穩(wěn)地從某一工況過渡到另一工況，而不發(fā)生較大和較長期的擺動。 (4)當機組忽然甩去全負荷時，調速系統(tǒng)應能保證不使超速保安器動作。3(Lb2F4043).什么叫彈性變形?什么叫塑性變形?汽輪機啟動時如何控制汽缸各部分的溫差，減少汽缸變形?答案:金屬部件在受外力作用后，無論外力多么小，部件均會產生內部應力而變形。當外力停止作用后，如果部件仍能恢復到原來的幾何形狀和尺寸，則這種變形稱為彈性變形。 當外力增大到一定程度時，外力停止作用后金屬部件不能恢復到原來的幾何形

52、狀和尺寸，這種變形稱為塑性變形。 對汽輪機來講，各部件是不允許產生塑性變形的。汽輪機啟動時，應嚴格控制汽缸內外壁、上下汽缸、法蘭內外壁和法蘭上下、左右等溫差，保證溫差在規(guī)定范圍內，從而避免不應有的應力產生。具體溫差應控制在如下范圍： (1)高、中壓內、外缸的法蘭內外壁溫差不大于80； (2)高、中壓內外缸溫差(內缸內壁與外缸內壁、內缸外壁與外缸外壁)不大于5080； (3)高、中壓內缸上下溫差不大于50，外缸上下溫差不大于80； (4)螺栓與法蘭中心溫差不大于30； (5)高、中壓內外缸法蘭左右、上下溫差不大于30。 機組在啟動過程中，應嚴密監(jiān)視金屬各測點溫度變化情況，適當調整加熱蒸汽量，并注

53、意主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度不應過高或過低，做好以上各項工作，機組啟動方可得到安全保證，延長機組使用壽命。4(Lb2F4044).造成大軸彎曲的原因是什么?答案:造成大軸彎曲的原因是多方面的，主要有： (1)動靜部分摩擦，裝配間隙不當，啟動時上下缸溫差大，汽缸熱變形，以及熱態(tài)啟動大軸存在熱彎曲等。引起轉子局部過熱而彎曲。 (2)處于熱狀態(tài)的機組，汽缸進冷汽、冷水，使轉子上下部分出現過大溫差，轉子熱應力超過材料的屈服極限，造成大軸彎曲。 (3)轉子原材料存在過大的內應力，在高溫下工作一段時間后，內應力逐漸釋放而造成大軸彎曲。 (4)套裝轉子上套裝件偏斜、卡澀和產生相對位移。有時葉片斷落、轉子產生過大的彎矩以及強烈振動也會使套裝件和大軸產生位移，造成大軸彎曲。 (5)運行管理不嚴格，如不具備啟動條件而啟動，出現振動及異常時處理不當，停機后汽缸進水等等，造成大軸彎曲。5(Lb2F4045).一般在哪些情況下禁止運行或啟動汽輪機?答案:一般在下列情況下禁止運行或啟動汽輪機： (1)危急保安器動