砌體結(jié)構(gòu)第四章2谷風(fēng)教育

1、砌體結(jié)構(gòu)砌體結(jié)構(gòu)（masonry structure） 郭慶勇郭慶勇航天與建筑工程學(xué)院航天與建筑工程學(xué)院harbin engineering university1參考資料#第第4章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算航天與建筑工程學(xué)院砌砌體體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)4.2 局部受壓局部受壓4.3 軸心受拉、受彎和受剪軸心受拉、受彎和受剪4.4 配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第第4章章4.1 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件4.5 配筋磚砌體簡(jiǎn)述配筋磚砌體簡(jiǎn)述2參考資料#3參考資料#4參考資料#5參考資料#墊板下塊體受壓6參考資料#套箍砌體處于三向受壓狀態(tài)側(cè)向壓力7參考資料#0500032001 201110.351lg

2、baa 、規(guī)定墻段中部、角部、端部局部受壓時(shí)，統(tǒng)一計(jì)算公式：局部受壓面積本局部受壓面積本身砌體的抗壓強(qiáng)度身砌體的抗壓強(qiáng)度非局部受壓面積所提供的側(cè)向壓力箍非局部受壓面積所提供的側(cè)向壓力箍束作用和壓力擴(kuò)散作用的綜合影響束作用和壓力擴(kuò)散作用的綜合影響llnfa局部均勻受承力算公式：砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)砌體局部受壓面積砌體局部受壓面積影響砌體局部抗壓影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算強(qiáng)度的計(jì)算 面積面積8參考資料#hhcaa）（ 050. 2 規(guī)規(guī)定定上上限限裂裂破破壞壞，對(duì)對(duì)大大于于某某一一限限值值會(huì)會(huì)出出現(xiàn)現(xiàn)劈劈避避免免 laa0 1）中心局壓）中心局壓(四面約束四面約束)9參

3、考資料#hhba）（20 . 20 規(guī)規(guī)定定上上限限裂裂破破壞壞，對(duì)對(duì)大大于于某某一一限限值值會(huì)會(huì)出出現(xiàn)現(xiàn)劈劈避避免免 laa0 2）邊緣局壓邊緣局壓(三面約束三面約束)10參考資料#1105 . 1hhhbhhaa）（）（ 規(guī)規(guī)定定上上限限裂裂破破壞壞，對(duì)對(duì)大大于于某某一一限限值值會(huì)會(huì)出出現(xiàn)現(xiàn)劈劈避避免免 laa0 3）角部局壓）角部局壓(兩面約束兩面約束)11參考資料#hhaa）（ 025. 1 規(guī)規(guī)定定上上限限裂裂破破壞壞，對(duì)對(duì)大大于于某某一一限限值值會(huì)會(huì)出出現(xiàn)現(xiàn)劈劈避避免免 laa0 4）端部局壓端部局壓(一面約束一面約束)12參考資料# 局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)規(guī)定小結(jié)局部抗壓強(qiáng)度提高系

4、數(shù)規(guī)定小結(jié)13參考資料#例：某房屋的基礎(chǔ)采用例：某房屋的基礎(chǔ)采用mu10mu10燒結(jié)普通磚和燒結(jié)普通磚和m7.5m7.5混合砂混合砂漿砌筑，其上支承截面尺寸為漿砌筑，其上支承截面尺寸為250mm250mm* *250mm250mm的鋼筋混的鋼筋混凝土柱，柱作用于基礎(chǔ)頂面中心處的軸向壓力設(shè)計(jì)值凝土柱，柱作用于基礎(chǔ)頂面中心處的軸向壓力設(shè)計(jì)值n nl l=180kn=180kn，試驗(yàn)算柱下砌體的局部受壓承載力是否滿，試驗(yàn)算柱下砌體的局部受壓承載力是否滿足要求。足要求。14參考資料#解：查表解：查表 得砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值得砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =1.69mpa。 砌體的局部受壓面積：砌體的局部受壓面積

5、：al = 0.25 0.25=0.0625m2 影響砌體局部抗壓強(qiáng)度計(jì)算面積：影響砌體局部抗壓強(qiáng)度計(jì)算面積：a0=0.62 0.62=0.3844m2 砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)：砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)： =1+0.35 （0.3844/0.0625-1）0.5 =1.792.5 砌體局部受壓承載力為：砌體局部受壓承載力為： fal=1.79 1.69 0.0625 106 10-3=189.1kn 可見(jiàn)，可見(jiàn)，nl=180kn fal =189.1kn滿足要求。滿足要求。15參考資料# 梁支承在砌體上，受力后翹曲，梁端產(chǎn)生轉(zhuǎn)角，產(chǎn)生的壓應(yīng)力亦不均勻。l l 梁端砌體的壓應(yīng)力梁端砌體的壓應(yīng)力

6、16參考資料#l 梁端上部砌體的內(nèi)拱作用梁端上部砌體的內(nèi)拱作用17參考資料#00000020001.5 0.5300.71.0lllllllnnfaaaaan nnanmmaaa b ba根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，規(guī)范建議梁端支承處砌體的局部受壓承載力計(jì)算公式：上部荷載的折減系數(shù)，當(dāng)時(shí)，??；（ ） 局部受壓面積內(nèi)上部軸向力設(shè)計(jì)值。（）上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值。梁端底面受壓應(yīng)力圖形的完整性系數(shù)，可取，對(duì)過(guò)梁和墻梁取。梁下局部受壓面積， 為梁寬， 為梁端有效支承長(zhǎng)度。試驗(yàn)指出，當(dāng)試驗(yàn)指出，當(dāng) a0/al2 時(shí)，可忽略不計(jì)上部荷載對(duì)砌體時(shí)，可忽略不計(jì)上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的影響。局部抗壓的影響。規(guī)范規(guī)范偏于安全，取

7、偏于安全，取 a0/al3時(shí)，不時(shí)，不計(jì)上部荷載的影響，即計(jì)上部荷載的影響，即 n0=0。 18參考資料#）（mmfhac100。的的作作用用點(diǎn)點(diǎn)距距墻墻的的內(nèi)內(nèi)面面為為對(duì)對(duì)樓樓蓋蓋，假假定定的的作作用用點(diǎn)點(diǎn)距距墻墻的的內(nèi)內(nèi)面面為為對(duì)對(duì)屋屋蓋蓋，假假定定體體的的偏偏心心距距時(shí)時(shí)：在在計(jì)計(jì)算算荷荷載載傳傳至至下下部部砌砌004 . 0;33. 0ananllclhmmfmpan其中梁的截面高度（）；砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（）；梁端支承壓力設(shè)計(jì)值。19參考資料#tbtbtb20參考資料#剛性墊塊的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定剛性墊塊的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定: : (1) 墊塊的高度高度 t tb b180mm18

8、0mm，自梁邊緣自梁邊緣算起的墊塊挑出長(zhǎng)度不挑出長(zhǎng)度不宜大于墊塊的高度宜大于墊塊的高度 t tb b。 (2)(2) 在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)置剛性墊塊時(shí)，其計(jì)算面積計(jì)算面積應(yīng)取壁取壁柱范圍內(nèi)的面積柱范圍內(nèi)的面積，而不不應(yīng)計(jì)算翼緣部分計(jì)算翼緣部分，同時(shí)壁柱上墊塊墊塊伸入翼墻內(nèi)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于伸入翼墻內(nèi)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于 120mm120mm。(3) 現(xiàn)澆墊塊與梁端整體澆筑時(shí)，墊塊可在梁高范圍內(nèi)設(shè)置梁高范圍內(nèi)設(shè)置。 21參考資料#）。梁梁端端支支承承壓壓力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值（值值。時(shí)時(shí)的的用用合合力力的的影影響響系系數(shù)數(shù)，應(yīng)應(yīng)采采及及墊墊塊塊上上）；上上部部軸軸向向力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值（墊墊塊塊

9、面面積積受受壓壓承承載載力力計(jì)計(jì)算算公公式式：剛剛性性墊墊塊塊下下的的砌砌體體局局部部nnnnnanbaaanfannllbbbbbbl 300001022參考資料#1020.81.010.351;bbbbaaammammbmm 墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)，取，且不小于。砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)，墊塊面積（）；墊塊伸入墻內(nèi)的長(zhǎng)度（）；墊塊的寬度（）；0f0100lbbbbbnnfanaaa b剛性墊塊下的砌體局部受壓承載力計(jì)算公式：23參考資料#0110430.4clhafna剛性墊塊的影響系數(shù)；表。墊塊上作用點(diǎn)的位置可取處。00.20.40.60.815.45.76.06.97.80f24

10、參考資料#0110430.4clhafna剛性墊塊的影響系數(shù)；表。墊塊上作用點(diǎn)的位置可取處。00.20.40.60.815.45.76.06.97.80f25參考資料#）（砌砌體體的的抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值。為為墊墊塊塊下下有有效效支支承承長(zhǎng)長(zhǎng)度度為為墊墊塊塊寬寬，。，對(duì)對(duì)過(guò)過(guò)梁梁和和墻墻梁梁取取的的完完整整性性系系數(shù)數(shù)，可可取取梁梁端端底底面面受受壓壓應(yīng)應(yīng)力力圖圖形形。上上部部平平均均壓壓應(yīng)應(yīng)力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值）（向向力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值局局部部受受壓壓面面積積內(nèi)內(nèi)上上部部軸軸）（；時(shí)時(shí)，取取，當(dāng)當(dāng)上上部部荷荷載載的的折折減減系系數(shù)數(shù)，mpafmmfhaabbaammnannnaaaafan

11、nbbbbllll 1000200000000170035051 .26參考資料#27參考資料#28參考資料#。，不均勻?yàn)榉植紩r(shí)為當(dāng)荷載沿墻厚方向均勻度；墊梁上梁端有效支承長(zhǎng)）；墻厚（砌體的彈性模量；墊梁的高度；性模量和截面慣性矩；分別為墊梁的混凝土彈、）；（墊梁在墻厚方向的寬度）；墊梁折算高度（）；（墊梁上部軸向力設(shè)計(jì)值8 . 00 . 1,;224 . 22103000000020fhammhehiemmbehiehmmhhbnnnhfbnnbbbbbbbbl29參考資料#390550n0nl390200120030參考資料#002020013-72.45,0.8x2.451.962550

12、1010167.51901.96167.5167.5x20033500(2 )(2002x390)39038220038220011.43,33500cllffmpafmpahammmmfammaa bmmabh hmmaa解：、求 值查表得因是雙排組砌乘以系數(shù)0.8、求 值梁端的有效長(zhǎng)度為：取上部折減系03010.35110.35 11.412.132230.7x2x1.96x0.335x1091.92k80()laafankn 數(shù)為取、驗(yàn)算安全31參考資料#l l390550n0nl390200120032參考資料#2b100200b1000bx240 x6001440001(2 )600

13、2x390138012001200390 x120046800010.3511.5250.81.2222400000.513a1200 x3900.513xbbaabmmbbhmmmmbmmammaampna解：設(shè)預(yù)制剛性墊塊尺寸為、求值取、求 值上部荷載作用在墊塊上的軸向力為0114400073.87k0.5130.261.965.79nf查表得：33參考資料#010000015505.7997.0190.01.9697.00.40.4x9738.8,(0.4)110(12038.8)248.5873.8711048.580.2022404-1(0.683llbllhammmmfammnam

14、mnneanaemmnnehaf梁端的有效支承長(zhǎng)度為取，作用點(diǎn)到墻體內(nèi)邊緣的距離為則（）對(duì)墊塊形心的偏心距 為查表）得、驗(yàn)算3b00.68x1.22x1.96x0.144x10234.2k=183.87()lannnkn（）安全34參考資料#35參考資料#013-62.22,209.60.5x0.35=0.1750.62.220.6x0.175x9.6=3.2324.445001010125.2.22cgccfmpa cbfmpafffmpafmpahaf解：、按灌孔砌體算查表得等級(jí)混凝土則20020007125.7x200=25140(2002x190)x190=110200110200=4

15、.382514010.351=10.35 4.381=1.6442llbmmaa bmmammaaaa 36參考資料#3b33300=0=0.7x1.644x3.23x0.02514x10 =93.40k100()22-4=15001500 x3.23=484520=2550025500 x190 x200 /1222=303.94845x1902400001200 x19lbbfanknefmpacempae ihmmeh上部荷載的折減系數(shù)不滿足、按梁擱置于圈梁上驗(yàn)算查表，得圈梁采用混凝土，柔性墊梁折算高度000020=1.053a0=/ 23.14x190 x303.9x1.053/ 2=

16、95.4695.46100195.462.42.4x0.8x3.23x190 x303.9=358.1195.46()blbmpnb hknnnknfb hknkn安全37參考資料#第第4章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算航天與建筑工程學(xué)院砌砌體體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)4.2 局部受壓局部受壓4.3 軸心受拉、受彎和受剪軸心受拉、受彎和受剪4.4 配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第第4章章4.1 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件4.5 配筋磚砌體簡(jiǎn)述配筋磚砌體簡(jiǎn)述38參考資料#ttttnf anfa軸心拉力設(shè)計(jì)值；砌體的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；砌體截面面積。39參考資料#彎彎距距、剪剪力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值；、受受剪剪承承載載

17、力力計(jì)計(jì)算算：受受彎彎承承載載力力計(jì)計(jì)算算： vmbzfvwfmvtm。矩矩形形截截面面：截截面面慣慣性性矩矩；截截面面面面積積距距；內(nèi)內(nèi)力力臂臂；砌砌體體抗抗剪剪強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值hzissizzfv32; 2-;6tmfbhww砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值截面抵抗距，矩形截面40參考資料#41參考資料#afvv）（0 水水平平截截面面面面積積（凈凈）。；灌灌孔孔混混凝凝土土砌砌塊塊砌砌體體為為砌砌體體抗抗剪剪強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值，截截面面剪剪力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值； affvvgv42參考資料#afvv）（0 ；值值可可查查表表時(shí)時(shí)，當(dāng)當(dāng)時(shí)時(shí)，當(dāng)當(dāng)剪剪壓壓復(fù)復(fù)合合應(yīng)應(yīng)力力系系數(shù)數(shù)：；，混混凝凝土土砌

18、砌塊塊砌砌體體取取時(shí)時(shí)，磚磚砌砌體體取取當(dāng)當(dāng)；，混混凝凝土土砌砌塊塊砌砌體體取取時(shí)時(shí)，磚磚砌砌體體取取當(dāng)當(dāng)修修正正系系數(shù)數(shù)。34;065. 023. 035. 1;082. 026. 02 . 166. 064. 035. 164. 060. 02 . 100 ffgggg43參考資料#afvv）（0 。軸軸壓壓比比，且且不不大大于于；砌砌體體的的抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值水水平平截截面面平平均均壓壓應(yīng)應(yīng)力力；永永久久荷荷載載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值產(chǎn)產(chǎn)生生的的8 .000 ff 當(dāng)當(dāng)g=1.2及及g=1.35時(shí)時(shí)值值 44參考資料#【例例1111】有一圓形磚砌淺水池，壁厚有一圓形磚砌淺水池，壁厚370

19、mm370mm，采用，采用mu10mu10燒結(jié)普通磚及燒結(jié)普通磚及m10m10水泥砂漿砌筑，池壁內(nèi)承受水泥砂漿砌筑，池壁內(nèi)承受環(huán)行拉力設(shè)計(jì)值環(huán)行拉力設(shè)計(jì)值n=69kn/mn=69kn/m，試驗(yàn)算池壁的受拉承，試驗(yàn)算池壁的受拉承載力。載力。2a31x0.37=0.370.19=0.80.8x0.19=0.152mpa0.152x0.37x10 =56.24kn/m6.75kn m47參考資料#33-0.1722x490/3=326.730.17x1x0.3267x10 =55.513.5()vvfmpazhmmf bzknkn、受剪承載力驗(yàn)算查表3 10得 安全48參考資料# 【例例1313】試

20、驗(yàn)算如圖所示拱支座截面的受剪承載力。試驗(yàn)算如圖所示拱支座截面的受剪承載力。已知拱式過(guò)梁在拱支座處的水平推力設(shè)計(jì)值為已知拱式過(guò)梁在拱支座處的水平推力設(shè)計(jì)值為15.5kn15.5kn，受剪截面積受剪截面積a=190mma=190mm780mm780mm，作用在，作用在1-11-1截面上的垂截面上的垂直壓力設(shè)計(jì)值直壓力設(shè)計(jì)值n=45knn=45kn，墻體采用，墻體采用mu10mu10單排孔混凝土小單排孔混凝土小型砌塊及型砌塊及mb10mb10混合砂漿砌筑?；旌仙皾{砌筑。49參考資料#22000190 x780=1482000.14820.30.14820.70.84822.79x0.84822.36

21、60.8482x0.09=0.0076345000=0.3041482000.3040.1282.366=1.3544=0.147(0.07630.147xavgvammmfmpafmpanmpaaffa解：荷載組合系數(shù)取查表得（）30.304)x0.1482x10=17.9315.5()knkn安全50參考資料#第第4章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算章砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算航天與建筑工程學(xué)院砌砌體體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)4.2 局部受壓局部受壓4.3 軸心受拉、受彎和受剪軸心受拉、受彎和受剪4.4 配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第第4章章4.1 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件4.5 配筋磚砌體簡(jiǎn)述配筋磚砌體簡(jiǎn)述51參考資料#52參考

22、資料#53參考資料#54參考資料#22 1()320320nnnnyssssnnnyynf aeffffyvvvvaabab asabssffmpampa網(wǎng)狀配筋磚砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；體積配筋率，；、鋼筋和砌體的體積；當(dāng)采用截面面積為 的鋼筋組成的方格網(wǎng)，網(wǎng)格尺寸為 、 和鋼筋網(wǎng)的豎向間距為 時(shí)，；采用連彎鋼筋網(wǎng)時(shí)，取同一方向網(wǎng)的間距。鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，當(dāng)時(shí)，取。55參考資料#afnnn 軸軸向向力力偏偏心心距距；截截面面面面積積；。載載力力的的影影響響系系數(shù)數(shù)；表表配配筋筋磚磚砌砌體體受受壓壓構(gòu)構(gòu)件件承承向向力力的的偏偏心心距距對(duì)對(duì)網(wǎng)網(wǎng)狀狀高高厚厚比比和和配配筋筋率率以以及及軸軸 ean

23、44 56參考資料#20111211211 he影影響響系系數(shù)數(shù)：2020006673111111211211 nnnnhe，得得到到：代代替替定定系系數(shù)數(shù)用用網(wǎng)網(wǎng)狀狀配配筋筋磚磚砌砌體體的的穩(wěn)穩(wěn)57參考資料#00.050.100.150.170.1468101214160.970.930.890.840.780.720.670.890.840.780.720.670.610.560.780.730.670.620.560.520.470.670.620.570.520.480.440.400.630.580.530.480.440.410.370.3468101214160.960.910.

24、840.780.710.640.580.870.800.740.670.600.540.490.760.690. 620.560.510.460.410.650.590.530.470.430.380.350.610.550.490.440.400.360.320.5468101214160.940.880.810.730.650.580.510.850.770.690.620.550.490.430.740.660.590.520.460.410.360.630.560.500.440.390.350.310.590.520.460.410.360.320.29e/h58參考資料#00.05

25、0.100.150.170.7468101214160.930.860.770.680.600.520.46 0.830.750.660.580.500.440.38 0.720.630.560.490.420.370.33 0.610.530.470.410.360.310.28 0.570.500.430.380.330.300.26 0.9468101214160.920.830.730.640.550.480.410.820.720.630.540.470.400.350.710.610.530.460.390.340.300.600.520.450.380.330.290.250.5

26、60.480.420.360.310.270.241.0468101214160.910.820.720.620.540.460.390.810.710.610.530.450.390.340.700.600.520.440.380.330.280.590.510.430.370.320.280.240.550.470.410.350.300.260.23e/h59參考資料#量量較較大大。不不符符，則則需需重重算算，工工作作如如與與假假定定，最最后后算算出出的的定定與與配配筋筋有有關(guān)關(guān)，必必需需先先假假因因 n222222222072022210021266712151 hecnafyebhe

27、nfaabcacbabcbcbby.;.；，直直接接計(jì)計(jì)算算：60參考資料#61參考資料# 3 3、 當(dāng)網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件下端與無(wú)筋砌體交接時(shí)，尚應(yīng)當(dāng)網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件下端與無(wú)筋砌體交接時(shí)，尚應(yīng)驗(yàn)算交接處無(wú)筋砌體的局部受壓承載力。驗(yàn)算交接處無(wú)筋砌體的局部受壓承載力。網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件應(yīng)符合下列規(guī)定網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件應(yīng)符合下列規(guī)定1 1 、偏心距超過(guò)截面核心范圍，對(duì)于矩形截面即、偏心距超過(guò)截面核心范圍，對(duì)于矩形截面即e/he/h0.170.17時(shí)或偏心距雖未超過(guò)截面核心范圍，但構(gòu)件的高厚時(shí)或偏心距雖未超過(guò)截面核心范圍，但構(gòu)件的高厚比比 1616時(shí)，不宜采用網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件；時(shí)，不宜采用

28、網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件；2 2 、對(duì)矩形截面構(gòu)件，當(dāng)軸向力偏心方向的截面邊長(zhǎng)大于、對(duì)矩形截面構(gòu)件，當(dāng)軸向力偏心方向的截面邊長(zhǎng)大于另一方向的邊長(zhǎng)時(shí)，除按偏心受壓計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)較小邊另一方向的邊長(zhǎng)時(shí)，除按偏心受壓計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)較小邊長(zhǎng)方向按軸心受壓進(jìn)行驗(yàn)算；長(zhǎng)方向按軸心受壓進(jìn)行驗(yàn)算；62參考資料#0.17eeh當(dāng) 較大，無(wú)筋砌體承載力不足而截面尺寸受限時(shí)；當(dāng)時(shí)；宜采用磚砌體和鋼筋混凝土面層或鋼筋砂漿面層組成的組合磚砌體構(gòu)件。63參考資料#形形截截面面考考慮慮。仍仍按按厚厚比比）。但但構(gòu)構(gòu)件件的的高高構(gòu)構(gòu)件件計(jì)計(jì)算算（圖圖可可按按矩矩形形截截面面組組合合砌砌體體），形形截截面面構(gòu)構(gòu)件件（圖圖同同砌砌筑筑

29、的的對(duì)對(duì)于于磚磚墻墻與與組組合合砌砌體體一一tcbt 46comccsyscomsnfaf af aabh組合砌體軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式：組合磚砌體構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)（表），與 和 有關(guān)；組合磚砌體構(gòu)件截面配筋率，；64參考資料#高厚比配 筋 率(%)00.20.40.60.81.08101214161820222426280.910.870.820.770.720.670.620.580.540.500.460.930.900.850.800.750.700.650.610.570.520.480.950.920.880.830.780.730.680.640.590.540.500.97

30、0.940.910.860.810.760.710.660.610.560.520.990.960.930.890.840.790.730.680.630.580.541.000.980.950.920.870.810.750.700.650.600.5665參考資料# ；時(shí)時(shí)，取取當(dāng)當(dāng)砂砂漿漿為為；時(shí)時(shí)，取取當(dāng)當(dāng)砂砂漿漿為為；時(shí)時(shí)，取取當(dāng)當(dāng)砂砂漿漿為為；值值的的土土的的軸軸心心抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)混混凝凝計(jì)計(jì)值值可可取取為為同同強(qiáng)強(qiáng)度度等等級(jí)級(jí)砂砂漿漿的的軸軸心心抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)；的的軸軸心心抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值混混凝凝土土或或面面層層水水泥泥砂砂漿漿mpammpammpam

31、fafaffancsyscccom6 . 25 . 75 . 3102 . 51570 66參考資料# 受受壓壓鋼鋼筋筋的的截截面面面面積積。；鋼鋼筋筋的的抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值；當(dāng)當(dāng)為為砂砂漿漿面面層層時(shí)時(shí)，可可取取；取取當(dāng)當(dāng)為為混混凝凝土土面面層層時(shí)時(shí)，可可受受壓壓鋼鋼筋筋的的強(qiáng)強(qiáng)度度系系數(shù)數(shù)；磚磚砌砌體體的的截截面面面面積積；面面面面積積；混混凝凝土土或或砂砂漿漿面面層層的的截截 9 . 00 . 1syscsyscccomafaaafaffan 67參考資料# ,ssyssccsnsssysccahafsffsneaafaffan 0 或或件件的的承承載載力力計(jì)計(jì)算算公公式式：組

32、組合合磚磚砌砌體體偏偏心心受受壓壓構(gòu)構(gòu)0 nssnsysnccneaeafsffsnx ,的的力力矩矩平平衡衡）：按按下下式式確確定定（對(duì)對(duì)受受壓壓區(qū)區(qū)高高度度68參考資料#000650800;235335ssbsysybsysbampafffxhhhhahpbhpb鋼筋 的應(yīng)力（受拉為正，受拉為負(fù)）；當(dāng)，即小偏心受壓時(shí)，簡(jiǎn)化計(jì)算公式：（）當(dāng)，即大偏心受壓時(shí)，組合磚砌體構(gòu)件截面的相對(duì)受壓區(qū)高度，組合磚砌體構(gòu)件截面的有效高度，；組合磚砌體構(gòu)件的相對(duì)受壓區(qū)高度；對(duì)于級(jí)和界限級(jí)鋼0.55 0.425分別取、筋，；400330.36 0.445335bhrbhrbhpb組合磚砌體構(gòu)件的相對(duì)受壓區(qū)高度；

33、對(duì)于級(jí)和級(jí)界限分別取、鋼筋，；對(duì)級(jí)鋼筋取0.47。69參考資料# 22sansanaheeeaheee .的的距距離離重重心心至至鋼鋼筋筋的的距距離離；重重心心至至鋼鋼筋筋naenaesnsn ssss70參考資料#；鋼鋼筋筋的的抗抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值受受壓壓鋼鋼筋筋的的截截面面面面積積；較較遠(yuǎn)遠(yuǎn)側(cè)側(cè)鋼鋼筋筋的的截截面面面面積積距距軸軸向向力力 yssfana 022. 01220005. 005. 02 heeaaaaheheeaassss；力力作作用用下下的的附附加加偏偏心心距距組組合合磚磚砌砌體體構(gòu)構(gòu)件件在在軸軸向向離離；重重心心至至截截面面較較近近邊邊的的距距和和鋼鋼筋筋、；取取

34、時(shí)時(shí)，按按荷荷載載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值計(jì)計(jì)算算，當(dāng)當(dāng)軸軸向向力力的的初初始始偏偏心心距距，71參考資料#的的面面積積矩矩。對(duì)對(duì)軸軸向向力力、的的面面積積分分）面面層層及及磚磚砌砌體體受受壓壓部部分分別別為為混混凝凝土土（或或砂砂漿漿和和同同）。為為正正，順順時(shí)時(shí)針針為為負(fù)負(fù)（下下規(guī)規(guī)則則：反反時(shí)時(shí)針針重重心心的的面面積積矩矩，其其符符號(hào)號(hào)對(duì)對(duì)鋼鋼筋筋、的的面面積積分分）面面層層及及磚磚砌砌體體受受壓壓部部分分別別為為混混凝凝土土（或或砂砂漿漿和和的的截截面面面面積積；分分）面面層層和和磚磚砌砌體體受受壓壓部部分分別別為為混混凝凝土土（或或砂砂漿漿、naassaaassaacnncscsscc, 0 n

35、ssnsysnccneaeafsffs , ,ssyssccsnahafsffsne 0 72參考資料#73參考資料#刪除74參考資料#75參考資料#76參考資料#77參考資料#78參考資料#【例例1414】一網(wǎng)狀配筋磚柱，一網(wǎng)狀配筋磚柱，h h0 0=4.0m=4.0m，采用，采用mu10mu10燒結(jié)多孔磚及燒結(jié)多孔磚及m7.5m7.5水泥混合砂漿砌筑，水泥混合砂漿砌筑，截面尺寸為截面尺寸為370mmx490mm370mmx490mm，已知沿長(zhǎng)邊偏，已知沿長(zhǎng)邊偏心距心距e=80mme=80mm，軸向力設(shè)計(jì)值，軸向力設(shè)計(jì)值n=195knn=195kn。試。試按試算法和直接設(shè)計(jì)法確定配筋。按試算

36、法和直接設(shè)計(jì)法確定配筋。79參考資料#022430320,320800.1783.3800.163249048.1630.49/ 2490/ 22450.37x0.490.18130.20.18130.80.98133-41.69,1.69x0.9813=1.658ampampampaemmhmmehhhyhmmammfmpafyy解：1、求有關(guān)參數(shù)選用冷拔低碳鋼絲焊接網(wǎng), f取f查表得采用mpa80參考資料#n32=0.10ex800.1+2-1.6582( -x320=1.88a4-5=0.54=0.54x1.88x0.1813x10 =184.1k195k=0.18ex80+2-1.65

37、82( -ynnyffmpf annffnn、按試算法確定體積配筋率假定，則22f（1）1）y100245100從表，經(jīng)幾次內(nèi)插值求得：承載力不滿足要求，應(yīng)重新計(jì)算。取，則22f（1）1y100n30.18x320=2.058a4-5=0.5236=0.5236x2.058x0.1813x10 =195.4k195knnmpf ann）245100從表，經(jīng)幾次內(nèi)插值求得：承載力滿足要求。81參考資料#226226266231 126671.658x0.1813x108.163=1 12x0.1635=0.1220.195x1066780320 x0.1813x102 122 121002222

38、45100 x0.195x108.163=1.76222yfaeanhfeabyn、按直接方法計(jì)算體積配筋率 ，并選配鋼筋2222430.072=0.072x0.1632 x8.163 =0.1278ech82參考資料#222222222s2s1.51.5x0.12780.122x1.7643=0.00761.76430.1220.1278=0.03631.76430.00760.00760.0363=0.1830.183x50 x26050,260,=11.9mm200200412.6mm .nncabbbaccbbbcasamm smmaa 選則采用，83參考資料#【例例1515】組合磚砌

39、體柱的截面為組合磚砌體柱的截面為490mmx620mm490mmx620mm，柱，柱的計(jì)算高度為的計(jì)算高度為h h0 0=6.0m=6.0m，承受軸向力設(shè)計(jì)值為，承受軸向力設(shè)計(jì)值為n=900knn=900kn以及沿長(zhǎng)邊方向作用的彎矩設(shè)計(jì)值以及沿長(zhǎng)邊方向作用的彎矩設(shè)計(jì)值m=45.0kn.m,m=45.0kn.m,初始偏心距初始偏心距e=50mme=50mm，采用，采用mu10mu10燒結(jié)燒結(jié)多孔磚，多孔磚， m5 m5混合砂漿，混合砂漿，c20c20混凝土及混凝土及hpbhpb300300鋼筋，鋼筋，求求 。 ssaa及84參考資料#ss2s2s2ax=mme1%1%x490 x620=303.

40、8mm=462mm .11.50,9.66000=9.68620e =2200cbhfmpa fmpah解：e=50mm0.05h=0.05 620 31按偏心受壓計(jì)算時(shí)， 很小，a 受壓，但可能不屈服，故按構(gòu)造配筋確定a ，則a取3 14，a、計(jì)算有關(guān)參數(shù)高厚比附加偏心距29.6810.022=10.022x9.68 =20.78mm2200h85參考資料#sssssss05020.7831035204.222+5020.78+ 31035345.7822120380,5006508(00650800 x650800 x58)5 nanasnaheeeammnaheeeammxaxxxxxhnaa對(duì)合力點(diǎn)的偏心距對(duì)合力點(diǎn)的偏心距、求假定中性軸進(jìn)入一側(cè)的混凝土負(fù)號(hào)表示作用在和之，則間則s,0341.368-=1-=nscc syssxnefsf sf aha由公式（4 40），取，有86參考資料#,0=,-=+34+1.368900000=1.50 x 2x120 x120+380 x490+ 120+1201+9.6x 120 x250+25