畢業(yè)設(shè)計論文浙江千島湖辦公樓設(shè)計

1、目 錄1 設(shè)計資料(2)2 樓板設(shè)計2.1 樓面結(jié)構(gòu)平面布置(3)2.2 荷載計算(3)2.3 彎矩計算(xx)2.4 截面設(shè)計(xx)2.5 板的配筋計算(xx)3 框架設(shè)計3.1 計算簡圖及梁柱線剛度(xx)3.2 荷載計算(xx)3.3 風荷載作用下的位移計算(xx)3.4 內(nèi)力計算(xx)3.5 內(nèi)力組合(xx)3.6 截面設(shè)計和配筋計算(xx)4 樓梯設(shè)計4.1 設(shè)計資料(xx)4.2 梯段板設(shè)計(xx)4.3 平臺板設(shè)計(xx)4.4 平臺梁設(shè)計(xx)5 基礎(chǔ)設(shè)計5.1 設(shè)計資料(xx)5.2 中柱下基礎(chǔ)設(shè)計(xx)5.3 邊柱下基礎(chǔ)設(shè)計(xx)參考文獻(xx) 致 謝(xx)附

2、錄 a(xx)浙江千島湖辦公樓設(shè)計1 設(shè)計資料工程概況：廠區(qū)位于.，其中，設(shè)計說明：本建筑抗震設(shè)防類別為丙類，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，結(jié)構(gòu)抗震設(shè) 防烈度為6度，設(shè)計基本地震加速度為0.05g，設(shè)計地震分組為第一 組，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限50年。地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級，基礎(chǔ)擬采用淺基礎(chǔ)。2 樓板設(shè)計2.1 樓面結(jié)構(gòu)平面布置取第一層樓面上的軸的樓面進行計算，標高3.3m處，樓面的結(jié)構(gòu)布置如圖所示。按雙向板彈性理論計算。軸的結(jié)構(gòu)平面布置圖2.2 荷載計算2.2.1樓面面層做法 辦公樓、展廳、會議室、閱覽室、走道參樓地面建筑構(gòu)造（01j304）42頁25號，具體做法見表，取裝修荷載1.5 kn/m2衛(wèi)生間

3、，上人屋面參樓地面建筑構(gòu)造（01j304）43頁28號，具體做法見表，取裝修荷載2.2 kn/m222.2.2 樓面面荷載2.2.2.1b1板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kn/m2 小計 4.3kn/m2活荷載標準值：展廳： 3.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合計： p=g+q=10.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.2b2板

4、荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×25=2.3kn/m2 小計 3.8kn/m2活荷載標準值：走廊： 2.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×2.5=3.5kn/m2合計： p=g+q=8.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=6.4kn/m2 q= q/2=1.8 kn/m2，2.2.2.3b3板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kn/m2 小計 4.3kn/m

5、2活荷載標準值：展廳： 3.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合計： p=g+q=10.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.4b4板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×25=2.3kn/m2 小計 3.8kn/m2活荷載標準值：展廳： 3.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×3.

6、5=4.9kn/m2合計： p=g+q=9.5kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=7.1kn/m2 q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.5b5板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kn/m2 小計 4.3kn/m2活荷載標準值：展廳： 3.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合計： p=g+q=10.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，

7、2.2.2.6b6板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×25=2.3kn/m2 小計 3.8kn/m2活荷載標準值：走廊： 2.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×2.5=3.5kn/m2合計： p=g+q=8.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=6.4kn/m2 q= q/2=1.8 kn/m2，2.2.2.7b7板荷載計算恒荷載標準值：裝修層 1.5kn/m2結(jié)構(gòu)層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kn/m2

8、小計 4.3kn/m2活荷載標準值：展廳： 3.5kn/m2恒荷載設(shè)計值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷載設(shè)計值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合計： p=g+q=10.1kn/m2按彈性理論計算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.3 彎矩計算（按彈性理論計算）雙向板的彎矩計算如下：跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定時，在g+q/2作用下的跨中彎矩值與內(nèi)支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和； 支座最大彎矩為當內(nèi)支座固定時，在g+q作用下的支座彎矩值。2.3.1b1板內(nèi)力計算區(qū)格b1l0x/l0y3.9m/5.4m=0

9、.72計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0416×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=7.36 kn.m/mmy(0.0200×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=3.50 kn.m/mu=0.2mx (u)(7.36+0.2×3.50) kn.m/m=8.06 kn.m/mmy (u)(3.50+0.2×7.36) kn.m/m=4.97 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0968×10.1 kn/m2×(

10、3.9m)2=14.87 kn.m/mmy0.0766×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.77 kn.m/m2.3.2b2板內(nèi)力計算區(qū)格b2l0x/l0y2.4m/3.9m=0.62計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0381×6.40+0.0792×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=2.23kn.m/mmy(0.0108×6.4+0.0254×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=0.66 kn.m/mu=0.2mx (u)(2.23+0.2×0.66) kn

11、.m/m=2.36 kn.m/mmy (u)(0.66+0.2×2.23) kn.m/m=1.13 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0808×8.1 kn/m2×(2.4m)2=3.77 kn.m/mmy0.0571×8.1 kn/m2×(2.4m)2=2.66 kn.m/m2.3.3b3板內(nèi)力計算區(qū)格b3l0x/l0y3.9m/5.4m=0.72計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0380×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=6.93 kn.m/mmy(0

12、.0206×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=3.57 kn.m/mu=0.2mx (u)(6.93+0.2×3.57) kn.m/m=7.64 kn.m/mmy (u)(3.57+0.2×6.93) kn.m/m=4.96 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0874×10.1 kn/m2×(3.9m)2=13.37 kn.m/mmy0.0740×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.32 kn.m/m2.3.4b4板內(nèi)力計算l0x/l0y=3.9m/1.2m=3

13、.23應(yīng)按單向板計算，力沿短向傳遞。取一延米進行計算，可簡化為一端簡支，一端固端的單跨結(jié)構(gòu)?？缰袕澗豰y = 1/14×(g+q) l0y2=1/14×9.5×1.22=0.98 kn.m/ m支座彎矩my = 1/10×(g+q) l0y2=1/10×9.5×1.22=1.36 kn.m/ m2.3.5b5板內(nèi)力計算區(qū)格b5l0x/l0y3.9m/5.4m=0.72計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0342×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=6.3

14、8 kn.m/mmy(0.0099×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=2.32 kn.m/mu=0.2mx (u)(6.38+0.2×2.32) kn.m/m=6.84 kn.m/mmy (u)(2.32+0.2×6.38) kn.m/m=3.60 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0764×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.74 kn.m/mmy0.0572×10.1 kn/m2×(3.9m)2=8.79 kn.m/m2.3.6b6板內(nèi)力計算區(qū)格b6l0x/

15、l0y2.4m/3.9m=0.62計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0358×6.40+0.0792×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=2.14 kn.m/mmy(0.0084×6.4+0.0254×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=0.57 kn.m/mu=0.2mx (u)(2.14+0.2×0.57) kn.m/m=2.25 kn.m/mmy (u)(0.57+0.2×2.14) kn.m/m=1.00 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0781×8.1

16、kn/m2×(2.4m)2=3.64 kn.m/mmy0.0571×8.1 kn/m2×(2.4m)2=2.66 kn.m/m2.3.7b7板內(nèi)力計算區(qū)格b7l0x/l0y3.9m/6.6m=0.59計算簡圖q'g' + 跨內(nèi)u=0mx(0.0388×7.70+0.0806×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=7.61 kn.m/mmy(0.0103×7.70+0.0248×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=2.15 kn.m/mu=0.2mx (u)(7.61+0.2

17、15;2.15) kn.m/m=8.04 kn.m/mmy (u)(2.15+0.2×7.61) kn.m/m=3.67 kn.m/m計算簡圖g+q支座mx0.0816×10.1 kn/m2×(3.9m)2=12.49 kn.m/mmy0.0571×10.1 kn/m2×(3.9m)2=8.73 kn.m/m2.3.8支座內(nèi)力計算b1-b2支座my=×(-11.77 kn.m/m-3.77 kn.m/m)= -7.77 kn.m/mb2-b3支座my=×(-3.77kn.m/m-11.32kn.m/m)= -7.55 kn.

18、m/mb3-b4支座my=×(-11.32kn.m/m-1.36kn.m/m)=-6.34 kn.m/mb1-b5支座mx=×(-14.87kn.m/m-11.75kn.m/m)= -13.31 kn.m/mb2-b6支座mx=×(-2.66 kn.m/m-2.66 kn.m/m)= -2.66 kn.m/mb3-b5支座mx=×(-13.37kn.m/m-11.74kn.m/m)= -12.56 kn.m/mb5-b6支座my=×(-8.79kn.m/m-3.64kn.m/m)= -6.22 kn.m/mb5-b5支座mx=×(-1

19、1.74 kn.m/m-11.74 kn.m/m)= -11.74 kn.m/mb6-b6支座mx=×(-2.66 kn.m/m-2.66 kn.m/m)= -2.66 kn.m/mb5-b7支座mx=×(-11.74kn.m/m-12.49kn.m/m)= -12.12 kn.m/mb7-b7支座mx=×(-12.49 kn.m/m-12.49 kn.m/m)= -12.49 kn.m/mb6-b7支座my=×(-3.64kn.m/m-8.73kn.m/m)= -6.19 kn.m/m2.4 截面設(shè)計截面有效高度：假定選用8鋼筋，則對于b1,b3,b5

20、, b7板，l0x方向跨中截面的h0x=90mm；l0y方向跨中截面的h0y=80mm；支座截面h0=90mm；對于b2,b4,b6,板，l0x方向跨中截面的h0x=60mm；l0y方向跨中截面的h0y=70mm；支座截面h0=70mm； 最小配筋率：因為，故取smin=0.23%，則對于a、b、e、f板asmin=0.23%×1000×110=253mm2；對于c、d板，asmin=0.23%×1000×90=207mm2。材料：混凝土強度等級為c25；=11.9 =1.27梁內(nèi)受力縱筋為hpb235鋼筋；=2102.5 板的配筋計算為便于計算，近似取

21、0.95，。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋見下表。板配筋計算表跨中截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋實配as (mm2)b1x方向908.0644910180436y方向804.973118150335b2x方向601.331118200251y方向702.361698200251b3x方向907.6442610180436y方向804.963118159335b4x方向60008200251y方向700.98728200251b5x方向906.8438110200393y方向803.602268150335b6x方向601.00848200251y方向702.25161820025

22、1b7x方向908.0444810150523y方向803.672308150335支座配筋計算表支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋實配as (mm2)b1-b270-7.7755610100785b2-b370-7.5554110100785b3-b470-6.344538100503b1-b590-13.317411080981b2-b670-2.661908200251b3-b590-12.5670010100785b5-b670-6.224458100503b5-b590-11.7465410100785b6-b690-2.661488200251b5-b790-12

23、.1267510100785b7-b790-12.4969610100785b6-b770-6.194438100503采用分離式配筋，具體配筋詳見結(jié)構(gòu)施工圖。3 框架設(shè)計3.1 計算簡圖及梁柱線剛度3.1.1 確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖所示,取軸上的一榀框架計算。假定框架柱嵌于固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)高差，定為-1.0m,二層樓面標高為3.3m，故底層柱高4.3m。 軸框架示意圖3.1.2框架梁柱的線剛度計算框架梁線剛度計算：對于中跨架梁取i=2i。 左邊跨梁：

24、i =ei/l=3.0 =2.89kn.m 右邊跨梁：i =ei/l=3.0 =4.4kn.m框架柱線剛度計算 底層柱（b-d軸） i =ei/l=3.0 =1.3kn.m 二層柱（b-d軸） i =ei/l=3.0 =1.24kn.m 三層柱（b-d軸） i =ei/l=3.0 =1.44kn.m 四層柱（b-d軸） i =ei/l=3.0 =1.44kn.m框架梁柱的相對線剛度如計算簡圖所示,作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。3.2 荷載計算3.2.1. 各樓面荷載 3.2.1.1. 各層樓面恒荷載標準值計算 辦公樓、展廳、會議室、閱覽室、走道參樓地面建筑構(gòu)造（01j304）42頁25

25、號，具體做法見表，取裝修荷載1.5 kn/m2衛(wèi)生間，上人屋面參樓地面建筑構(gòu)造（01j304）43頁28號，具體做法見表，取裝修荷載2.2 kn/m2 根據(jù)建筑施工圖，詳國標01j304，得樓面恒荷載標準值如表所示：板位置板厚/mm裝修層荷載/ kn/m2結(jié)構(gòu)層荷載/ kn/m2板重/ kn/m2屋面1102.22.85902.22.34.5標準層走廊901.52.33.8標準層樓面1101.52.84.31001.52.54901.52.33.8衛(wèi)生間樓面902.22.34.53.2.1.2. 各層樓面活荷載標準值計算 根據(jù)荷載規(guī)范查得： 上人屋面： 2.0 kn/ m2 樓面：辦公室： 2

26、.0 kn/ m2 展廳： 3.5 kn/ m2 衛(wèi)生間： 2.5 kn/ m2 走廊： 2.5 kn/ m23.2.1.3. 各層樓面荷載標準值計算簡圖： 其中： 內(nèi)為板自重，( )內(nèi)為活載，未加括號為裝修荷載. 二層樓面荷載 四層樓面荷載 三層樓面荷載 屋面荷載3.2.2. 梁、墻、柱及其余構(gòu)件荷載 3.2.2.1. 梁自重 梁自重 = 25 × 梁寬 × （梁高-平均板厚） 抹灰層 = 2×17×0.01m × （梁高-平均板厚+梁寬） 合計 = 梁自重 + 抹灰層 如：b×h=250×500梁自重: 25×

27、0.25×(0.5-0.11)=2.5kn/m10mm厚抹灰層混合砂漿:0.01×(0.5-0.11+0.25) ×2×17=0.2 kn/m 合計 2.7kn/m 其余如表所示：梁寬/mm梁高/mm平均板厚/mm梁自重/ kn/m抹灰/kn/m合計/kn/m2505001102.50.22.72506501103.40.33.62004001101.50.21.62003501101.20.11.32003001001.00.11.1150250900.60.10.73.2.2.2. 墻自重墻荷載 = （層高-梁高）×墻體面荷×梁長

28、- 窗高×窗長×（墻體面荷-窗面荷 / 梁長 如：外縱墻（b軸,23軸，帶窗2700×1900）墻體自重： (4.5-0.4)×3.9×3.9=62.4kn扣除窗口部分墻體： -2.7×1.9×3.9=-20.0kn窗體自重： 2.7×1.9×1.0=5.1kn合計 47.5kn折算成均布荷載 47.5kn/3.9m=12.4kn/m其余如表所示：墻位置層高/m梁高/m梁長/m墻體面荷/ kn/m2窗高/m窗長/m窗面荷/ kn/m2墻荷/kn/m2b軸,23軸4.50.43.93.92.71.91.01

29、2.4c軸,23軸4.50.43.93.4001.013.91/c軸,23軸4.50.353.93.4001.014.1d軸,23軸4.50.43.93.9001.016b軸,23軸3.90.43.93.92.71.91.010c軸,23軸3.90.43.93.4001.011.91/c軸,23軸3.90.353.93.4001.012.1d軸,23軸3.90.43.93.9001.013.7b軸c軸,3軸3.90.55.43.4001.011.61/c軸d軸,3軸3.90.655.43.4001.011.1衛(wèi)生間墻x方向3.90.32.32.3001.08.9衛(wèi)生間墻y方向3.90.22.3

30、2.30.82.11.06.93.2.2.3 柱自重b×h=350×400柱自重: 25×0.35×0.4=3.5kn/m10mm厚抹灰層混合砂漿: 0.01×(0.35+0.4)×2×17=0.3kn/m 合計 3.8kn/m 一層柱重： 3.8×4.3=16.3 kn 二層柱重： 3.8×4.5=17.1 kn 三層柱重： 3.8×3.9=14.8 kn 四層柱重： 3.8×4.3=14.8 kn3.2.2.4. 空調(diào)擱板自重 擱板重： (25×0.1+1.5) 

31、5;0.7=2.8 kn/m 空調(diào)重： 0.5 kn/m合計 3.3kn/m3.2.2.5. 外挑板自重 自重： (25×0.1+1.0) ×0.6=1.8 kn/m3.2.2.5. 女兒墻自重 墻體自重： (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kn/m 壓頂梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.6kn/m合計 6.6kn/m3.2.2.6. 挑板式女兒墻自重 墻體自重： (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kn/m 挑板自重： (25×0.15+1.5) ×

32、;1.2=6.3 kn/m 壓頂梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.6kn/m合計 12.9kn/m3.2.2.7. 各層墻梁及其余構(gòu)件恒荷載標準值計算簡圖 其中：（ ）內(nèi)為梁自重，未加括號為構(gòu)件荷載 二層樓面荷載 三層樓面荷載 四層樓面荷載 屋面面荷載3.2.3. 各層樓面導荷 3.2.3.1. 各層樓面導荷方式及樓面編號 二層樓面 三層樓面 屋面 四層樓面3.2.3.2. 各層雙向板導荷計算 短向?qū)Ш?= 荷載 × 短向長度 × 5/8 長向?qū)Ш?= 荷載 × 短向長度/2 × 1-2×(短向長

33、度/2/長向長度)2+(短向長度/2/長向長度)3 × 計算結(jié)果如下表所示：層名板編號短向長度/m長向長度/m恒載g/kn/m2活載q/kn/m2短向?qū)Ш愫?kn/m短向?qū)Щ詈?kn/m長向?qū)Ш愫?kn/m長向活荷/kn/m二層a3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 b3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 c2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 d2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 e3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 f3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 三層a3.95

34、.44.325.2 2.4 6.6 3.1 b3.23.9424.0 2.0 4.7 2.3 c1.62.23.821.9 1.0 2.4 1.3 d2.22.34.52.53.1 1.7 3.2 1.8 e2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 f2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 g3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 h3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 四層a3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 b3.23.9424.0 2.0 4.7 2.3 c2.23.93.822.6 1.4 3.6 1.9 d2.4

35、3.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 e2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 f3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 g3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 屋面a3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 b3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 c2.43.94.523.4 1.5 4.5 2.0 d2.43.94.523.4 1.5 4.5 2.0 e3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 f3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 3.2.4. 豎向荷載下框架受荷計算3.2.4.1. bc軸間框架梁二層

36、框架梁 恒載=a板傳荷載+ b板傳荷載+梁自重 =6.6+6.6+2.7=15.9kn/m 活載=a板傳荷載+ b板傳荷載 =5.4+5.4=10.8 kn/m 三層框架梁 其中：二級次梁(150x250) 恒載=c板傳荷載+ d板傳荷載+梁自重+墻自重 =2.4+3.1+0.7+6.9=13.1 kn/m 活載=c板傳荷載+ d板傳荷載 =1.3+1.7=3.0 kn/m 二級次梁傳給一級次梁集中力： 恒載=13.1×2.2×0.5=14.4 kn 活載=3.0×2.2×0.5=3.3 kn 一級次梁左段： 恒載=c板傳荷載+ b板傳荷載+梁自重 =1

37、.9+4.7+1.1=7.7 kn/m 活載=c板傳荷載+ b板傳荷載 =1.0+2.0=3.0 kn/m 一級次梁右段： 恒載=d板傳荷載+ b板傳荷載+梁自重+墻自重 =3.2+4.7+1.1+8.9=17.9 kn/m 活載=d板傳荷載+ b板傳荷載 =1.8+2.3=4.1 kn/m 由結(jié)構(gòu)力學求解器得一級次梁傳給框架梁荷載 恒載=59 kn 活載=16 kn 三層框架梁上段： 恒載=a板傳荷載+ c板傳荷載+梁自重+墻自重 =6.6+2.4+2.7+11.6=23.3 kn/m 活載=a板傳荷載+ c板傳荷載 =3.1+1.3=4.4kn/m 三層框架梁下段： 恒載=a板傳荷載+ b

38、板傳荷載+梁自重+墻自重 =6.6+4.0+2.7+11.6=24.9 kn/m 活載=a板傳荷載+ b板傳荷載 =3.1+2.0=5.1kn/m 四層框架梁 其中：一級次梁(200x300) 恒載=b板傳荷載+ c板傳荷載+梁自重 =4.7+3.6+1.1=9.4 kn/m 活載= b板傳荷載+ c板傳荷載 =2.3+1.9=4.2 kn/m 一級次梁傳給框架梁集中力： 恒載=9.4×3.9×0.5=18.3 kn 活載=4.2×3.9×0.5=8.2 kn 四層框架梁上段： 恒載=a板傳荷載+ c板傳荷載+梁自重 =6.6+2.6+2.7=11.9 kn/m 活載=a板傳荷載+ c板傳荷載 =3.1+1.4=4.5kn/m 四層框架梁下段： 恒載=a板傳荷載+ b板傳荷載+梁自重+墻自重 =6.6+4.0