600MW熱控技術(shù)

1、600MW火電機(jī)組熱控技術(shù)研討班600MWC電機(jī)組熱控技術(shù)研討班自編教材湖南省電力試驗(yàn)研究院熱控技術(shù)研究所2006年10月、，4 刖百近兩年來(lái)，我省火電機(jī)組裝機(jī)容量迅猛增加，600MW：容量、高參數(shù)的燃煤機(jī)組已逐步占據(jù)主導(dǎo)地位。隨著大唐湘潭電廠二期工程2臺(tái)600MWB臨界機(jī)組的投產(chǎn)發(fā)電，標(biāo)志著今后我省火電機(jī)組的建設(shè)將 以超臨界機(jī)組為主，在下一階段將要投產(chǎn)的600MWI組中，益陽(yáng)電廠 二期工程的2臺(tái)600MWI組、華電長(zhǎng)沙電廠新建的2臺(tái)600MWI組均 為超臨界機(jī)組。火電廠單機(jī)容量的不斷增加，對(duì)熱工分散控制系統(tǒng)相 應(yīng)地提出了更高的要求，這個(gè)要求不但是要求系統(tǒng)硬件的可靠性必須 提高，更重要的必須保

2、證控制策略的可靠性和先進(jìn)性。為適應(yīng)形勢(shì)的需要，我們舉辦了這期600MWC電機(jī)組熱控技術(shù)研 討班。這本自編教材，是根據(jù)湖南電力試驗(yàn)研究院參加大唐金竹山電 廠600MWE臨界機(jī)組、大唐湘潭電廠600MWB臨界機(jī)組調(diào)試的實(shí)際經(jīng) 驗(yàn)編寫(xiě)的，其中超臨界部分 MC源統(tǒng)由王伯春負(fù)責(zé)編寫(xiě)、FSSS系統(tǒng) 由朱曉星負(fù)責(zé)編寫(xiě)、SCS系統(tǒng)由陳彥峰負(fù)責(zé)編寫(xiě)；亞臨界部分 MCSR 統(tǒng)由傅強(qiáng)負(fù)責(zé)編寫(xiě)、FSSS及SCS部分由劉文豐負(fù)責(zé)編寫(xiě)；考慮到亞 臨界和超臨界機(jī)組DEH TSI、ETS系統(tǒng)區(qū)別不大，因此沒(méi)有區(qū)分亞臨 界和超臨界。DEhfB分由傅強(qiáng)負(fù)責(zé)編寫(xiě)、TSI及ETS系統(tǒng)由朱曉星負(fù) 責(zé)編寫(xiě)。整個(gè)教材由王伯春負(fù)責(zé)統(tǒng)稿。由于

3、我們的經(jīng)驗(yàn)和水平有限，加之時(shí)間倉(cāng)促，所編資料難免有錯(cuò)誤和 不妥之處，歡迎廣大學(xué)員批評(píng)指正。湖南省電力試驗(yàn)研究院熱控技術(shù)研究所2006年10月1湘潭電廠600MW超臨界機(jī)組MCS系統(tǒng)介紹一2 湘潭電廠600MW超臨界機(jī)組FSS源統(tǒng)介紹一3 湘潭電廠600MW超臨界機(jī)組SCS系統(tǒng)介紹4 金竹山電廠600MW亞臨界機(jī)組MCS系統(tǒng)介紹5金竹山電廠600MW亞臨界機(jī)組FSS源統(tǒng)介紹6 金竹山電廠600MW亞臨界機(jī)組SCS系統(tǒng)介紹7 600MW機(jī)組DEH系統(tǒng)介紹8 600MW 機(jī)組TSI系統(tǒng)介紹9 600MW 機(jī)組ETS系統(tǒng)介紹600MW 超臨界機(jī)組自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)介紹第一節(jié) 超臨界機(jī)組的啟動(dòng)系統(tǒng)及控制特點(diǎn)0

4、前言近年來(lái)我國(guó)電力工業(yè)發(fā)展迅速，大大地縮小了與國(guó)外先進(jìn)水平的差距。但目前我國(guó)火電廠中能耗高、環(huán)境污染嚴(yán)重的問(wèn)題依然存在；為滿足我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)迅速發(fā)展的需要，適應(yīng)愈來(lái)愈高的環(huán)保和控制污染排放的要求，發(fā)展高效、節(jié)能、環(huán)保的超臨界火力發(fā)電機(jī)組勢(shì)在必行。尤其隨著我國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展及電力結(jié)構(gòu)的調(diào)整，大型超臨界機(jī)組已經(jīng)成為我國(guó)火電發(fā)展的方向，并將成為電網(wǎng)的主力機(jī)組；由于其更低的運(yùn)行成本和更高的效益，在目前的電力市場(chǎng)中更加具有競(jìng)爭(zhēng)力。我國(guó)目前電力行業(yè)投產(chǎn)運(yùn)行的大都是亞臨界、燃煤、汽包爐機(jī)組，其設(shè)計(jì)、 主輔設(shè)備的生產(chǎn)、安裝、調(diào)試，運(yùn)行都已成熟并趨于規(guī)范化；而超臨界直流爐機(jī)組目前在我國(guó)安裝 投產(chǎn)的只是極少數(shù)，如石

5、洞口二廠、盤(pán)山電廠、伊敏電廠、神頭二電廠，上海外高橋電廠 2X900MW即臨界機(jī)組；這些電廠基本都是全套引進(jìn)的國(guó)外機(jī)組，設(shè)計(jì)及供貨均以外商為主， 在設(shè)計(jì)、設(shè)備選型、安裝、調(diào)試及運(yùn)行管理等方面，還有許多總是有待于總結(jié)、研究和改進(jìn)， 以形成我們自己的成熟技術(shù)。隨著江蘇華潤(rùn)常熟電力有限公司3臺(tái)650MW超臨界機(jī)組、河南沁北電廠一期工程2臺(tái)600MW超臨界機(jī)組、大唐湘潭電廠二期 2臺(tái)600MV、超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組等項(xiàng)目作為國(guó)家 引進(jìn)技術(shù)國(guó)產(chǎn)化依托項(xiàng)目的建設(shè)的建設(shè)投產(chǎn)，目前超臨界機(jī)組已在我國(guó)的電力建設(shè)市場(chǎng)上占主導(dǎo)地位。各大主機(jī)廠積極引進(jìn)先進(jìn)技術(shù)，努力實(shí)現(xiàn)超臨界機(jī)組的國(guó)產(chǎn)化；這就為工程的設(shè)計(jì)提出了更高的

6、要求。超臨界機(jī)組目前在我國(guó)安裝投產(chǎn)的只是少數(shù)，在設(shè)計(jì)、設(shè)備選型、安裝、調(diào)試及運(yùn)行 管理等方面，還有許多問(wèn)題有待總結(jié)、研究和改進(jìn)。這里我們僅就超臨界鍋爐的系統(tǒng)特點(diǎn)和 控制特點(diǎn)進(jìn)行分析和探討。以便在工程設(shè)計(jì)過(guò)程中能夠準(zhǔn)確、全面地掌握超臨界機(jī)組的控制特點(diǎn)，設(shè)計(jì)出高質(zhì)量的控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)電廠的高效率、高水平和低成本運(yùn)行。對(duì)于超臨界機(jī)組與亞臨界機(jī)組相比，除因參數(shù)高而采用直流鍋爐外，其他系統(tǒng)并無(wú)本 質(zhì)上的區(qū)別，就控制系統(tǒng)而言，只是一次檢測(cè)儀表、變送器等要承受更高壓力外，對(duì)控制裝 置本身的DCS系統(tǒng)并無(wú)特殊要求，只是應(yīng)用軟件要能適應(yīng)超臨界直流鍋爐的運(yùn)行方式，配置適用于直流鍋爐控制策略的軟件。1超臨界機(jī)組的主要

7、控制特點(diǎn)的分析超臨界直流鍋爐與亞臨界汽包鍋爐，兩種鍋爐在系統(tǒng)組成上的水-汽轉(zhuǎn)換原理和設(shè)備不 同，鍋爐蓄熱能力不同，負(fù)荷和擾動(dòng)的響應(yīng)速度也不同，而最大的區(qū)別還在于鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的差異。從儀表和控制的角度看，主要的區(qū)別在于直流鍋爐的啟動(dòng)旁路系統(tǒng)、直流鍋爐機(jī)組的協(xié)調(diào)控制的不同。另外，在鍋爐蒸汽溫度控制、 給水流量控制等方面也與亞臨界機(jī)組有著 較大的區(qū)別。1.1 直流鍋爐的啟動(dòng)旁路系統(tǒng)超臨界鍋爐的啟動(dòng)旁路系統(tǒng)是超臨界機(jī)組的重要組成部分，由于超臨界鍋爐沒(méi)有固定的汽水分離點(diǎn)，在鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中和低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于給水量有可能小于爐膛保護(hù)及維持流動(dòng)所需的最小流量，因此必須在爐膛內(nèi)維持一定的工質(zhì)流量以保護(hù)水冷壁不

8、致過(guò)熱超溫。設(shè)置啟動(dòng)旁路系統(tǒng)使鍋爐在啟動(dòng)、低負(fù)荷運(yùn)行及停爐過(guò)程中，通過(guò)啟動(dòng)系統(tǒng)建立并維持爐膛內(nèi) 的最小水流量，以保護(hù)爐膛水冷壁，同時(shí)滿足機(jī)組啟動(dòng)及低負(fù)荷運(yùn)行的要求。1.1.1 直流鍋爐啟動(dòng)旁路系統(tǒng)的主要功能：A:維持水冷壁具有流速穩(wěn)定的最小水流量，保持鍋爐啟動(dòng)流量和啟動(dòng)壓力。B:回收、利用工質(zhì)和熱量。C:使蒸汽參數(shù)滿足汽機(jī)啟動(dòng)過(guò)程的需要。1.1.2 直流鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的分類(lèi)：直流鍋爐的啟動(dòng)系統(tǒng)分內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)和外置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)兩大類(lèi)型。a.外置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)外置式分離器的布置位置示意見(jiàn)下圖所示：水冷壁過(guò)熱器分離器，鍋爐轉(zhuǎn)為“純直流運(yùn)行"。由于系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，切除過(guò)程如運(yùn)行操

9、作不當(dāng),會(huì)造成主汽壓力下降或超壓、 主汽溫度快速下降或過(guò)熱器管壁超溫等。分離器的切除一般采用等烙切換方式切換，但由于操作比較復(fù)雜，鍋爐出口主蒸汽溫度難以控制，而不被用戶(hù)接受。因此目前各家主機(jī)廠引進(jìn)技術(shù)均采用內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)。這里不再對(duì)外置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行深入討論，僅就內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行分析和探討。b.內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)的分離器與水冷壁、過(guò)熱器之間的連接無(wú)任何閥門(mén)，在鍋爐啟、 停、低負(fù)荷（30%-35須荷以下）運(yùn)行時(shí)，同汽包爐的汽包一樣，起到汽水分離的作用。當(dāng) 轉(zhuǎn)入純直流運(yùn)行后，分離器只起到一個(gè)蒸汽聯(lián)箱的作用。因此目前較多采用內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)，從系統(tǒng)構(gòu)成看

10、主要有帶輔助循環(huán)泵的內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)、不帶循環(huán)泵的內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)和擴(kuò)容型內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)三種類(lèi)型。在超臨界直流鍋爐中， 為適應(yīng)變壓運(yùn)行的要求， 隨啟動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)短及啟動(dòng)頻率的大小，其啟動(dòng)系統(tǒng)存在著兩種運(yùn)行模式的選擇。在這兩種啟動(dòng)模式中， 如何確定鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)采用哪種模式，是根據(jù)機(jī)組是以帶基本負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)為主，還是調(diào)峰運(yùn)行為主以及選用的燃燒設(shè)備情況而確定最適宜該鍋爐的啟動(dòng)系統(tǒng)。1）輔助循環(huán)泵和給水泵并聯(lián)的內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)哈爾濱鍋爐廠引進(jìn)三井英巴技術(shù)為華潤(rùn)常熟電廠本生鍋爐提供的啟動(dòng)系統(tǒng)為內(nèi)置式分 離器啟動(dòng)系統(tǒng)，其系統(tǒng)示意圖如下所示：汽水分離過(guò)熱器水位調(diào)節(jié)閥流量計(jì)流量調(diào)節(jié)閥貯水箱一至凝汽器

11、HHXI-水位調(diào)節(jié)閥鍋爐啟動(dòng)循環(huán)系統(tǒng)主要由汽水分離器、貯水箱、循環(huán)泵、循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥、水位調(diào)節(jié)閥等組成。送至省煤器的水經(jīng)水冷壁加熱后，進(jìn)入汽水分離器，流體在汽水分離器內(nèi)分離成飽和蒸汽和水。蒸汽流向過(guò)熱器，水儲(chǔ)存在貯水箱內(nèi)經(jīng)過(guò)循環(huán)泵和循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥再循環(huán)至省 煤器。這一階段為循環(huán)運(yùn)行，水冷壁流量 =給水泵出口流量+再循環(huán)流量。當(dāng)水位過(guò)高時(shí)，水 位調(diào)節(jié)閥動(dòng)作，水進(jìn)入凝汽器。在整個(gè)啟動(dòng)期間，啟動(dòng)系統(tǒng)的再循環(huán)水量與給水量之和始終保持在35%BMCR主汽流量。冷態(tài)和溫態(tài)啟動(dòng)時(shí)，在鍋爐點(diǎn)火2030分鐘后，水冷壁即出現(xiàn)"汽水膨脹"，分離器貯水箱內(nèi)水位迅速上升至高水位或高高水位，此時(shí)打開(kāi)通

12、往凝汽器管道上的二只高水位調(diào)節(jié)閥及其閉鎖閥，將工質(zhì)排往凝汽器。 在熱態(tài)和極熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)汽水膨脹量很少，可經(jīng)循環(huán)泵正常水位調(diào)節(jié)閥進(jìn)行再循環(huán)。當(dāng)鍋爐達(dá)到30-35%BMCR勺最低直流工況時(shí)，將啟動(dòng)系統(tǒng)解列，進(jìn)入熱備用狀態(tài)，系統(tǒng) 則由再循環(huán)模式轉(zhuǎn)入直流方式運(yùn)行，此時(shí)通往凝汽器管路上的水位調(diào)節(jié)閥和閉鎖閥全部關(guān) 閉。當(dāng)鍋爐轉(zhuǎn)入部分負(fù)荷運(yùn)行進(jìn)入最低直流負(fù)荷以下時(shí)，分離器貯水箱將出現(xiàn)水位，這時(shí)循環(huán)泵出口的調(diào)節(jié)閥自動(dòng)打開(kāi)，根據(jù)貯水箱水位自動(dòng)調(diào)節(jié)其開(kāi)度。2）不帶循環(huán)泵的內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)東方鍋爐廠與日本日立-巴布科克公司（BHK技術(shù)合作，為華能太倉(cāng)電廠等設(shè)計(jì)的本生 鍋爐的啟動(dòng)系統(tǒng)均是不帶循環(huán)泵的循環(huán)系統(tǒng)啟動(dòng)系統(tǒng)

13、，系統(tǒng)示意圖如下：至凌汽器從上圖可以看出不帶循環(huán)泵的啟動(dòng)循環(huán)系統(tǒng)主要由汽水分離器、分離器儲(chǔ)水罐和儲(chǔ)水罐水位控制閥組成。與帶循環(huán)泵的循環(huán)系統(tǒng)相比減少了鍋爐循環(huán)泵、 流量調(diào)節(jié)閥及其循環(huán)泵的輔助 系統(tǒng)部分。在啟動(dòng)和低負(fù)荷階段，通過(guò)給水泵將水送至省煤器并經(jīng)水冷壁加熱后，送到汽水分離器，工質(zhì)在汽水分離器內(nèi)分離成水和飽和蒸汽。循環(huán)運(yùn)行階段水在分離器儲(chǔ)水罐水位控制閥的控制下，由分離器儲(chǔ)水罐再返回冷凝器。儲(chǔ)水罐水位控制閥可在循環(huán)運(yùn)行時(shí)，應(yīng)確保鍋爐給水泵提供的給水量不少于保護(hù)爐膛的最小流量，通過(guò)使汽水分離器分離出的水由儲(chǔ)水罐回到凝汽器，從而控制汽水分離器的水位在允許范圍內(nèi)。當(dāng)負(fù)荷達(dá)到最低直流點(diǎn)，爐膛水冷壁出口呈

14、干飽和蒸汽時(shí)鍋爐轉(zhuǎn)為純直流運(yùn)行方式，旁路系統(tǒng)退出。在鍋爐啟動(dòng)爐本體的冷態(tài)或熱態(tài)清洗過(guò)程中，進(jìn)入汽水分離器的給水進(jìn)入儲(chǔ)水罐通過(guò)啟動(dòng)排污閥排放至地溝，待給水品質(zhì)合格后，通過(guò)疏水閥至冷凝器回收工質(zhì)。通過(guò)分析不難看出不帶循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)具有系統(tǒng)構(gòu)成簡(jiǎn)單，運(yùn)行安全、可靠，并能節(jié)約投資的優(yōu)點(diǎn)；但不帶循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)由于在啟動(dòng)時(shí)高、低壓加熱器及爐內(nèi)的熱量， 要通過(guò)冷凝器來(lái)冷卻，在啟、停時(shí)熱量有一定的損失，因此相比較帶循環(huán)泵的系統(tǒng)而言，其熱效率要低些。因此其啟動(dòng)時(shí)間相對(duì)于帶循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)而言也要長(zhǎng)一些。3）擴(kuò)容型內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)我國(guó)第一臺(tái)引進(jìn)超臨界機(jī)組上海石洞口第二電廠的鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)即為擴(kuò)容型內(nèi)置式分離器

15、啟動(dòng)系統(tǒng)，目前上海鍋爐廠為山東黃島電廠二期工程設(shè)計(jì)的2x600MW超臨界機(jī)組鍋爐的啟動(dòng)系統(tǒng)也是擴(kuò)容型內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)。系統(tǒng)示意如下圖所示：水冷壁后水分離器過(guò)熟器高加AN 液位控制盟潮位控制房路至凝汽器回收水箱大氣護(hù)沓豁上述示意圖為蘇爾壽 （SULZER直流鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的典型設(shè)計(jì)，該系統(tǒng)主要由內(nèi)置式啟動(dòng)分離器，3A閥，即疏水控制閥 AA液位控制閥AZ液位控制旁路閥 ANB大氣式擴(kuò)容器， 回收水箱，回收水泵等組成。分離器布置在爐膛水冷壁出口；在啟動(dòng)或低負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程中， 當(dāng)負(fù)荷低于35%B-MCR寸，分離器的作用就相當(dāng)于汽包爐的汽包，起汽水分離的作用，但與 汽包不同的是分離出的水通過(guò)AA AN和

16、ANB三個(gè)閥門(mén)分別送入疏水?dāng)U容器和除氧器，進(jìn)行工質(zhì)和熱量回收。當(dāng)負(fù)荷高于 35%BMCRf,汽水分離器內(nèi)只有飽和蒸汽，呈干態(tài)運(yùn)行；此時(shí)內(nèi)置式分離器相當(dāng)于一個(gè)蒸汽聯(lián)箱。系統(tǒng)中的3A閥是蘇爾壽（SULZER直流鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的核心。在鍋爐啟動(dòng)、爐本體的冷態(tài)或熱態(tài)清洗過(guò)程中，進(jìn)入汽水分離器的給水通過(guò)AA AN閥進(jìn)入大氣式擴(kuò)容器排放至地溝，當(dāng)給水品質(zhì)合格后，回收水泵投入運(yùn)行，回收水泵通過(guò)回收水箱的水位開(kāi)關(guān)連鎖，實(shí)現(xiàn)水泵的啟、?？刂疲曰厥展べ|(zhì)。此時(shí)汽水分離器的水位可切換由ANB閥控制，疏水至除氧器，實(shí)現(xiàn)工質(zhì)和熱量回收功能。鍋爐在濕態(tài)運(yùn)行時(shí)，汽水分離器內(nèi)的水位由 ANB閥自動(dòng)控制，當(dāng)汽水分離器的水位高于

17、ANB閥的調(diào)節(jié)范圍時(shí)（如鍋爐汽水膨脹）再由 AN閥、AA閥相繼參與調(diào)節(jié)，以控制分離器的 正常水位；當(dāng)水位下降時(shí)，AA閥先行關(guān)閉，其后 AN閥關(guān)閉，然后ANB閥調(diào)節(jié)和保持分離器正常水位。隨著鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中燃料量的增加，鍋爐的蒸汽量不斷增加直至當(dāng)燃料量大于 35%B-MCR1荷時(shí)，汽水分離器由濕態(tài)運(yùn)行逐漸轉(zhuǎn)變成干態(tài)運(yùn)行。此時(shí)分離器處于無(wú)水狀態(tài)， AA AZ ANB閥均呈關(guān)閉狀態(tài)，且各自的隔離閥也聯(lián)鎖關(guān)閉，啟動(dòng)旁路系統(tǒng)退出系統(tǒng)。 1.2控制特點(diǎn)分析 1.2.1對(duì)于輔助循環(huán)泵和給水泵并聯(lián)的啟動(dòng)系統(tǒng)循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥和水位調(diào)節(jié)閥啟動(dòng)時(shí)的過(guò)程如下圖所示。1）循環(huán)流量調(diào)節(jié)循環(huán)流量調(diào)節(jié)的目的一是參與啟動(dòng)階段的水冷

18、壁循環(huán)，二是保持啟動(dòng)階段汽水分離器正常的水位，三是保護(hù)循環(huán)泵。這樣，通過(guò)以分離器的水位計(jì)算出循環(huán)流量作為給定，與實(shí)際循環(huán) 水泵出口流量比較，進(jìn)行 PI調(diào)節(jié)。貯冰箱液位汽水分離器壓力流量調(diào)節(jié)閥水位調(diào)節(jié)閥水位調(diào)節(jié)閥設(shè)置高限的目的，主要是防止循環(huán)泵啟動(dòng)時(shí)，分離器水位下降過(guò)快。另外，當(dāng)省煤器入口給水流量擾動(dòng)時(shí)，通過(guò)水位微分信號(hào)，防止循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥大范圍開(kāi)啟而造成水位波動(dòng)。2）貯水箱水位調(diào)節(jié)在汽水分離器水位超過(guò)上限值時(shí)水位調(diào)節(jié)閥動(dòng)作，以控制分離器的水位，調(diào)節(jié)系統(tǒng)為單回路調(diào)節(jié)系統(tǒng)。3）啟動(dòng)初期給水流量的控制直流爐在全負(fù)荷范圍內(nèi)通過(guò)給水流量來(lái)實(shí)現(xiàn)水冷壁工質(zhì)質(zhì)量的流速。在啟動(dòng)初期，為了使水冷壁充分得到冷卻，

19、規(guī)定了最低負(fù)荷限制， 在給水控制回路中設(shè)置最低給水流量限制回 路。另外，由于分離器水位急劇變化， 造成給水調(diào)節(jié)外擾，可能造成最低給水量達(dá)不到要求， 因此，給水控制回路中還應(yīng)考慮汽水分離器水位對(duì)給水指令的補(bǔ) 償。1.2.2擴(kuò)容型內(nèi)置式分離器啟動(dòng)系統(tǒng)對(duì)于蘇爾壽和上海鍋爐廠的鍋爐啟動(dòng)旁路系統(tǒng)，由于分離器分離的水分別疏往除氧器或凝汽器，因此，給水系統(tǒng)的控制相對(duì)簡(jiǎn)單。啟動(dòng)流量（35%）由給水泵保證，三個(gè)閥門(mén)的切換要求嚴(yán)格，以保證除氧器的安全運(yùn)行。根據(jù)汽水分離器水位的高低 AA AN ANB閥按順序參與調(diào)節(jié)，以同類(lèi)型鍋爐一石洞口二廠的鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)為實(shí)例，其閥位與汽水分離器水位的關(guān)系歸納如下：在啟動(dòng)和停機(jī)時(shí)

20、 AN*口 AN AA隔離閥接受機(jī)組級(jí)啟動(dòng)指令，通過(guò)功能組自動(dòng)開(kāi)啟。為 了確保除氧器的安全運(yùn)行，AA AN ANB隔離閥的開(kāi)、關(guān)按一定的邏輯條件進(jìn)行。在啟動(dòng)時(shí)ANB和AN隔離閥接受機(jī)組級(jí)啟動(dòng)指令，當(dāng)汽水分離器壓力大于 7Mpa時(shí)，ANBAN隔離閥自動(dòng)關(guān)閉。在停機(jī)時(shí)，當(dāng)汽水分離器壓力低于12Mpa時(shí)接受機(jī)組級(jí)停機(jī)指令，通過(guò)功能組將ANB AN隔離閥自動(dòng)開(kāi)啟。當(dāng)汽水分離器壓力低于 12MPa時(shí)，AN隔離閥允許開(kāi)啟，但在啟動(dòng)功能組ON狀態(tài)-即在自啟動(dòng)方式，且當(dāng)汽水分離器壓力大于7MPa時(shí)；在鍋爐負(fù)荷大于 40%且分離器出口溫度高于其對(duì)應(yīng)壓力下的飽和溫度10c時(shí)；當(dāng)汽水分離器壓力大于 22Mpa時(shí)AN

21、隔離閥自動(dòng)聯(lián)鎖關(guān)閉。AA隔離閥的開(kāi)關(guān)直接接受機(jī)組級(jí)指令， 在啟動(dòng)時(shí)，當(dāng)汽水分離器壓力大于 7MPa時(shí)自動(dòng)關(guān)閉； 在停機(jī)時(shí)當(dāng)分離器壓力低于 2Mpa時(shí)接受機(jī)組級(jí)指令才能開(kāi)啟。同樣在鍋爐負(fù)荷大于40%且分離器出口溫度高于其對(duì)應(yīng)壓力下的飽和溫度10c時(shí)，聯(lián)鎖關(guān)閉。在除氧器壓力低于I.IMPa,且分離器壓力低于 21MPa時(shí)，ANB隔離閥允許開(kāi)啟，而當(dāng)除氧器 壓力大于1.4MPa時(shí)，汽水分離器壓力大于 21MPa時(shí)，鍋爐主蒸7流量大于 40%寸ANB隔離 閥自動(dòng)聯(lián)鎖關(guān)閉。2超臨界直流爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)是電站控制中長(zhǎng)期以來(lái)討論的課題，基本上概括為：將汽機(jī)鍋爐作為一個(gè)整體控制，使鍋爐能夠

22、滿足汽機(jī)的用汽要求，機(jī)組能夠滿足電網(wǎng)頻率的要求。之所以這樣主要是協(xié)調(diào)鍋爐響應(yīng)的慢特性與汽機(jī)響應(yīng)快特性的關(guān)系。解決鍋爐-汽輪機(jī)多輸入多輸出相互之間偶合關(guān)系。在這里我們先以長(zhǎng)期以來(lái)討論并已趨于成熟的汽包爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)為 例，分析直流爐的特點(diǎn)，討論其協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案。從協(xié)調(diào)的角度看汽包爐汽輪機(jī)與鍋爐的關(guān)系基本可以看成燃料與汽機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度對(duì)應(yīng)機(jī)組壓力與負(fù)荷的雙輸入雙輸出多變量控制系統(tǒng)，給水控制是獨(dú)立于機(jī)組負(fù)荷與壓力的汽包水位控制系統(tǒng)，對(duì)汽包爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案最初采用的是鍋爐調(diào)壓、汽機(jī)調(diào)功調(diào)壓， 并考慮燃料對(duì)負(fù)荷、汽機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度對(duì)壓力的雙向解偶控制思路，后來(lái)嘗試了汽機(jī)以調(diào)功率為主，壓力偏差大汽機(jī)

23、幫忙、 鍋爐以調(diào)壓為主，引入機(jī)組負(fù)荷指令作前饋以增加鍋爐的響應(yīng)性。 到八十年代中期，引入了直接能量平衡的控制思想，協(xié)調(diào)控制的基本思想以爐跟機(jī)為基礎(chǔ)， 汽機(jī)控制機(jī)組負(fù)荷、鍋爐引入了P1*Ps/Pt的直接能量平衡信號(hào)作為鍋爐指令，熱量信號(hào)P1+dPd/dt作為燃料反饋，充分利用了在一定參數(shù)下直接反映汽機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度的P1/Pt信號(hào)代表了汽機(jī)對(duì)鍋爐的能量需求，且只反映汽機(jī)對(duì)鍋爐的能量需求不反映燃料的變化，而P1+ K* dPd/dt僅反映燃料的變化不反映汽機(jī)調(diào)門(mén)變化的特點(diǎn)，利用控制燃料間接控制了壓 力。這個(gè)控制方式大大提高了鍋爐的響應(yīng)性，同時(shí)又提高了鍋爐的穩(wěn)定性，目前已被大多數(shù)汽包爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)所應(yīng)用。

24、分析超臨界直流鍋爐我們可以看出三個(gè)主要特點(diǎn)：(1)汽水是一次性循環(huán)， 不具有類(lèi)似于汽包的儲(chǔ)能元件，因此鍋爐的儲(chǔ)能比較小， 很難找到類(lèi)似于P1+K* dPd/dt僅反映燃料的變化不反映汽機(jī)調(diào)門(mén)變化及給水流量變化的信號(hào)。(2)從上面直流爐被控制對(duì)象的分析可以知道，直流鍋爐-汽輪機(jī)組是三輸入三輸出的被控制對(duì)象，然而不僅控制量燃料、給水、汽機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度的任一變化會(huì)影響被控制量機(jī)組負(fù) 荷、壓力、微過(guò)熱溫度的變化，而且燃料、汽機(jī)調(diào)門(mén)的變化還會(huì)影響到給水流量的變化， 其中的影響媒介就是壓力的變化，因此對(duì)于直流鍋爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，壓力控制是最基本的控制。(3)由于汽水一次性循環(huán)，汽水沒(méi)有固定的分界點(diǎn)，它隨著燃

25、料、給水流量以及汽機(jī)調(diào)門(mén)的 變化而前移或者后移，而汽水分界點(diǎn)的移動(dòng)直接影響汽水流程中加熱段、蒸發(fā)段、過(guò)熱段的長(zhǎng)度，影響新汽溫度，導(dǎo)致機(jī)組壓力、負(fù)荷的變化，因此控制微過(guò)熱溫度一直以來(lái)被認(rèn)為是直流爐控制的主要環(huán)節(jié)。1控制量與被控量關(guān)系的選擇：從上面的分析已經(jīng)知道從協(xié)調(diào)控制的角度看超臨界直流鍋爐-汽輪機(jī)組是一個(gè)三輸入 三輸出的多變量控制對(duì)象，如何選擇控制量與被控量關(guān)系，是協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制方案的關(guān)鍵。(1)被控參數(shù)壓力的控制在三個(gè)被控參數(shù)選擇上我們首先選擇汽機(jī)調(diào)門(mén)控制壓力，從前面的分析已經(jīng)看到， 壓力的變化不僅會(huì)影響到機(jī)組功率的變化，而且會(huì)影響到給水流量的變化，從而進(jìn)一步影響機(jī)組的負(fù)荷和溫度。若利用壓

26、力對(duì)汽機(jī)調(diào)門(mén)響應(yīng)快的特點(diǎn)，可以足夠好的控制機(jī)組壓力，克服燃料、給水?dāng)_動(dòng)對(duì)機(jī)前壓力的影響，從而也大大減少了燃料擾動(dòng)對(duì)給水流量的交叉影響。同時(shí)采用控制特性大大快于鍋爐的汽機(jī)調(diào)門(mén)控制壓力，不僅提高了機(jī)組的內(nèi)特性，而且由于汽機(jī)對(duì)壓力的調(diào)節(jié)作用，克服了燃料、給水對(duì)壓力的影響，簡(jiǎn)化了直流鍋爐的控制對(duì)象。 使其變?yōu)槿剂吓c給水對(duì)應(yīng)機(jī)組負(fù)荷、溫度的雙輸入雙輸出的控制對(duì)象。 (2)被控參數(shù)溫度的控制在直流鍋爐中影響中間點(diǎn)溫度的主要因素是鍋爐的燃水比，從溫度對(duì)燃料的響應(yīng)曲線及溫度對(duì)給水的響應(yīng)曲線可以看到，燃料增加時(shí)溫度經(jīng)過(guò)90秒左右的延遲隨燃料的增加而升高，給水增加時(shí)溫度經(jīng)過(guò) 90秒左右的時(shí)間減少，若在變負(fù)荷時(shí)燃料

27、與給水按同一比例變化， 可以在動(dòng)態(tài)的過(guò)程中保持溫度的基本穩(wěn)定。在穩(wěn)定工況下，可以在穩(wěn)定燃料的前提下控制給水流量控制爐頂溫度，也可以在穩(wěn)定給水的前提下控制燃料量控制爐頂溫度，但是對(duì)于一次循環(huán)的直流爐來(lái)說(shuō)給水流量的變化直接影響鍋爐出口蒸汽流量的變化，對(duì)機(jī)組負(fù)荷的影響比較大。同時(shí)從直流爐對(duì)象分析中也可以看到：給水流量的增加首先降低微過(guò)熱溫度。在加負(fù)荷時(shí)必須要增加水，而水的增加卻導(dǎo)致溫度的降低，控制的作用將減少水的增加，只有在燃料增加反映到溫度的變化才能使水流量滿足負(fù)荷的要求，因此由給水控溫度在變負(fù)荷時(shí)不但使溫度的穩(wěn)定性變差，而且使機(jī)組的響應(yīng)性變慢， 若由燃料控溫度，在變負(fù)荷時(shí)給水和燃料與負(fù)荷的變化方

28、向是一致的，燃料與溫度要求的變化方向也是一致的，因此采用以燃燒控制微過(guò)熱溫度、給水控負(fù)荷、汽機(jī)調(diào)門(mén)控制機(jī)組壓力的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的控制方案對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定 性及響應(yīng)性都是合理的。第二節(jié) 湘潭600MW 超臨界機(jī)組主要自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)介紹0系統(tǒng)概況湘潭電廠二期工程#3、4機(jī)組鍋爐是東方鍋爐（集團(tuán)）股份公司制造，前后墻對(duì)沖燃燒 方式、超臨界參數(shù)變壓直流燃煤鍋爐，一次中間再熱；制粉系統(tǒng)采用雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式系統(tǒng)，每臺(tái)爐配6臺(tái)雙進(jìn)雙出鋼球磨；煙風(fēng)系統(tǒng)為平衡通風(fēng)方式系統(tǒng)，空預(yù)器為三分倉(cāng)預(yù)熱器，設(shè) 2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)，2臺(tái)靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)。汽輪機(jī)是 上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的超臨界、一次中間再

29、熱、單軸、三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽 輪機(jī)；汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)為 CCI公司產(chǎn)品。每臺(tái)機(jī)組配 2X50%氣動(dòng)泵+1X30%fe動(dòng)泵；發(fā)電機(jī) 是上海電機(jī)有限責(zé)任公司生產(chǎn)。模擬量控制系統(tǒng)采用北京貝利公司的Symphony控制系統(tǒng)，它包括機(jī)爐協(xié)調(diào)控制、鍋爐主控、汽機(jī)主控、給水控制、分離器儲(chǔ)水罐水位控制、過(guò)熱蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度、送風(fēng) 控制、引風(fēng)控制、磨煤機(jī)出口溫度、磨煤機(jī)料位、磨煤機(jī)負(fù)荷風(fēng)控制、除氧器水位、除氧器 壓力控制、凝汽器水位、一次風(fēng)壓、二次風(fēng)控制以及高壓加熱器水位、低壓加熱器水位、# 1-3給水泵再循環(huán)控制、閉式水箱水位、凝結(jié)水補(bǔ)水箱水位等控制系統(tǒng)。MC繇統(tǒng)擔(dān)負(fù)著生產(chǎn)過(guò)程中水、汽、煤、油、

30、風(fēng)煙系統(tǒng)的自動(dòng)調(diào)節(jié)及整個(gè)單元機(jī)組的負(fù)荷控制任務(wù)。湘潭電廠二期工程# 3、4機(jī)組MC繇統(tǒng)在L3環(huán)路上占有2個(gè)節(jié)點(diǎn)，分別是# 19和#21 節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有兩對(duì)互相冗余的主控制器（ BRC300,其中協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的主要功能由# 19節(jié)點(diǎn)的M3控制器完成，燃燒和送、引風(fēng)控制系統(tǒng)的主要功能由#19節(jié)點(diǎn)的M5控制器完成，給水、汽溫和分離器儲(chǔ)水罐水位控制系統(tǒng)的主要功能由#21節(jié)點(diǎn)的M3控制器完成，汽機(jī)側(cè)單回路自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)及高、低壓旁路的主要功能由#21節(jié)點(diǎn)的M5控制器完成。1主要調(diào)節(jié)系統(tǒng)邏輯說(shuō)明1.1 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的思想是將汽機(jī)、鍋爐作為整體考慮。在能量平衡控制策略基礎(chǔ)上，通 過(guò)前饋/反饋、連

31、續(xù)/斷續(xù)、非線性、方向控制等控制機(jī)理的有機(jī)結(jié)合，來(lái)協(xié)調(diào)控制機(jī)組功率與機(jī)前壓力，協(xié)調(diào)處理負(fù)荷要求與實(shí)際能力的平衡。在保證機(jī)組具備快速負(fù)荷響應(yīng)能力的同時(shí)，維持機(jī)組主要運(yùn)行參數(shù)的穩(wěn)定。協(xié)調(diào)主控系統(tǒng)由兩部分組成：負(fù)荷指令形成部分和機(jī)爐主控制器。機(jī)組指令處理回路是機(jī)組控制的前置部分，它接受AGC旨令、一次調(diào)頻指令和機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)。根據(jù)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)和調(diào)節(jié)任務(wù)，對(duì)負(fù)荷指令進(jìn)行處理使之與運(yùn)行狀態(tài)和負(fù)荷能力相適 應(yīng)。當(dāng)協(xié)調(diào)主控在手動(dòng)方式時(shí)，負(fù)荷指令來(lái)源于運(yùn)行人員的手動(dòng)設(shè)定，AGC運(yùn)后，負(fù)荷指令來(lái)源于中調(diào)遠(yuǎn)程指令，即由中調(diào)人員遠(yuǎn)方設(shè)定。 同時(shí)，運(yùn)行人員還可根據(jù)具體情況投入一次調(diào)頻（轉(zhuǎn)速或頻差控制）功能，該功能投入時(shí)

32、，將自動(dòng)根據(jù)頻差情況，在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速偏差 超過(guò)土 2r/min時(shí)，對(duì)負(fù)荷指令進(jìn)行頻差修正。機(jī)組指令的實(shí)際能力識(shí)別限幅是根據(jù)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的偏差、輔機(jī)運(yùn)行狀況，識(shí)別機(jī)組的實(shí)時(shí)能力，使機(jī)組在其輔機(jī)或子控制回路局部故障或受限制情況下的機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令與機(jī) 組穩(wěn)態(tài)、動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)能力相符合。保持機(jī)組/電網(wǎng)，鍋爐/汽機(jī)和機(jī)組各子控制回路間需要 /可能的協(xié)調(diào)，及輸入/輸出的能量平衡。機(jī)組指令的實(shí)際能力識(shí)別限幅功能，反映了協(xié)調(diào)控制 系統(tǒng)一種重要設(shè)計(jì)思想一一控制系統(tǒng)自適應(yīng)能力。機(jī)組指令的實(shí)時(shí)能力識(shí)別限幅功能主要 有：1）方向性閉鎖2）迫升 / 迫降（Run Up/Run Down）3）輔機(jī)故障快速減負(fù)荷（Runback

33、）1.1.1 機(jī)組負(fù)荷主控機(jī)組負(fù)荷主控在手動(dòng)狀態(tài)下，由操作員設(shè)定機(jī)組負(fù)荷指令；在自動(dòng)狀態(tài)下，它接受遠(yuǎn)方調(diào)度（AGC指令。當(dāng)發(fā)生下列情況，負(fù)荷主控接受強(qiáng)制手動(dòng)信號(hào)：1）負(fù)荷主控在手動(dòng)狀態(tài)時(shí)，AGC旨令與當(dāng)前負(fù)荷不一致；2）機(jī)組不在協(xié)調(diào)控制方式；3）負(fù)荷主控在手動(dòng)狀態(tài)時(shí)，限幅后的指令與限幅限速后的指令偏差大；4） RB或迫升、迫降工況發(fā)生時(shí)；5） AGC旨令為壞質(zhì)量；6） AGC旨令越高限或低限；機(jī)組未在協(xié)調(diào)方式時(shí)，負(fù)荷主控跟蹤當(dāng)前機(jī)組實(shí)際負(fù)荷。1.1.2 機(jī)組負(fù)荷上下限及速率限制機(jī)組負(fù)荷上、下限由操作員設(shè)定。當(dāng)機(jī)組有迫升請(qǐng)求時(shí)，負(fù)荷上限強(qiáng)制跟蹤迫升負(fù)荷 需求。經(jīng)過(guò)限幅處理后的機(jī)組負(fù)荷指令，還要接

34、受一定的變負(fù)荷速率限制，這個(gè)變負(fù)荷速率也由操作員進(jìn)行設(shè)定，當(dāng)機(jī)組有閉鎖增減情況發(fā)生時(shí)，變負(fù)荷速率自動(dòng)變?yōu)?,以閉鎖負(fù)荷指令增減。1.1.3 一次調(diào)頻電網(wǎng)規(guī)定，大型火電機(jī)組必須參與一次調(diào)頻。正常電網(wǎng)頻率為50Hz,當(dāng)電網(wǎng)頻率超過(guò)±0.0333 Hz （或當(dāng)汽機(jī)裝速大于 3002或小于2998r/min ）時(shí)，發(fā)電機(jī)組必須通過(guò) DEH系統(tǒng) 或協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)參與負(fù)荷的快速增減。這里就只談一下協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的一次調(diào)頻。根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度規(guī)定的轉(zhuǎn)速不等率、調(diào)頻死區(qū)、負(fù)荷調(diào)整幅度，可以計(jì)算出調(diào)頻功率值 隨電網(wǎng)頻率變化的曲線。在機(jī)組運(yùn)行情況允許參與一次調(diào)頻的情況下（主要指不低于鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷或大于機(jī)組最高

35、負(fù)荷），這個(gè)調(diào)頻功率值會(huì)自動(dòng)加到限幅限速后的機(jī)組負(fù)荷指令 上，形成最終的機(jī)組負(fù)荷需求。1.1.4 AGCAGC是自動(dòng)發(fā)電控制的英文縮寫(xiě)，就是我們常說(shuō)的運(yùn)方自動(dòng)調(diào)度。AGC!過(guò)電氣遠(yuǎn)動(dòng)裝置（RTU實(shí)現(xiàn)與DCSB調(diào)控制系統(tǒng)的自動(dòng)信息交換。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)除能正常接受電網(wǎng)下發(fā) 的AGC旨令外，還應(yīng)該將機(jī)組和AGC1行的有關(guān)信號(hào)送給電網(wǎng)調(diào)度。這些信號(hào)主要有：機(jī)組的實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)上下限；機(jī)組的最大調(diào)整幅度；AGC是否已投；AGC是否允許；AGC負(fù)荷閉鎖增減信號(hào)；AGC越高低限信號(hào)；AGC越允許調(diào)整幅度信號(hào)；AGS當(dāng)前負(fù)荷指令不一致信號(hào)；1.1.5 負(fù)荷主控閉鎖增減邏輯方向性閉鎖是對(duì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的一個(gè)基本要求，當(dāng)機(jī)

36、組給水、燃料、送引風(fēng)等發(fā)生較 大偏差時(shí)，需要對(duì)機(jī)組負(fù)荷進(jìn)行自動(dòng)增減閉鎖。當(dāng)發(fā)生以下情況時(shí)，機(jī)組負(fù)荷指令閉鎖增：1）協(xié)調(diào)方式時(shí)，機(jī)組指令越上限；2）爐膛壓力偏差超過(guò)± 150Pa；3）風(fēng)量小于需求X%;4）燃料小于需求X%;5）主汽壓力小于定值（0.8Mpa）;6）當(dāng)前負(fù)荷小于指令 20MW7）給水流量小于指令 150T/H;8）給水指令達(dá)最大；9）燃料指令達(dá)最大；10）送風(fēng)指令達(dá)最大；11）引風(fēng)指令達(dá)最大；12）汽機(jī)主控閉鎖增；13）燃料主控在最大；當(dāng)發(fā)生以下情況時(shí)，機(jī)組負(fù)荷指令閉鎖減：1）協(xié)調(diào)方式時(shí)，機(jī)組指令低于下限；2）風(fēng)量需求在最??；3）送風(fēng)指令在最??；4）爐膛壓力偏差超過(guò)&#

37、177; 150Pa；5）引風(fēng)指令在最小；6）給水流量大于指令X%;7）燃料大于指令X%;8）實(shí)際負(fù)荷小于指令 20MW9）主汽壓力大于給定值（0.8Mpa）;10）二臺(tái)汽泵指令均在最小；11）燃料主控在最??；1.1.6 迫升迫降邏輯當(dāng)發(fā)生以下情況時(shí)，執(zhí)行迫降（RD指令：1）燃料主控達(dá)高限時(shí)，燃料量小于給定值X；2）給水指令達(dá)高限時(shí)，給水流量小于給定值X;3）送風(fēng)指令達(dá)高限時(shí)，風(fēng)量小于給定值X;4）引風(fēng)指令達(dá)最大時(shí)，爐膛壓力比定值高X;當(dāng)發(fā)生以下情況時(shí)，執(zhí)行迫升（ RUP指令： 1）燃料主控達(dá)低限時(shí)，燃料量大于于給定值X;2）給水指令達(dá)最大時(shí)，給水流量大于給定值X;3）送風(fēng)指令達(dá)上限時(shí)，風(fēng)量大

38、于給定值X;如果操作員選擇了機(jī)組指令迫升、迫降功能，當(dāng)發(fā)生迫升迫降工況時(shí)，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng) 將自動(dòng)以一定速率在當(dāng)前指令基礎(chǔ)上進(jìn)行自動(dòng)升降。1.1.7 主汽壓力設(shè)定回路主汽壓力的設(shè)定有定壓和滑壓二種方式。操作員站上有滑壓運(yùn)行選擇按鈕，當(dāng)選用滑壓方式時(shí)，主汽壓力設(shè)定值按照滑壓曲線由機(jī)組當(dāng)前功率來(lái)確定，否則機(jī)組就是采用定壓運(yùn)行方式。定壓運(yùn)行方式，操作員在主汽壓力上下限范圍內(nèi)設(shè)置其給定值。無(wú)論是定壓還是滑壓運(yùn)行，最終的主汽壓力給定值都必須按照一定的速率進(jìn)行升降，這個(gè)升降的速率由熱控人員根據(jù)運(yùn)行要求在工程師站上給以設(shè)定。當(dāng)機(jī)組發(fā)生RB工況時(shí)，主汽壓力設(shè)定回路自動(dòng)切為滑壓方式，這一點(diǎn)在敘述RB方式時(shí)再詳細(xì)闡述

39、。1.1.8 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的幾種運(yùn)行方式協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的運(yùn)行分為四種方式：基本方式（手動(dòng)）；TF方式；BF方式；CCSPT式。幾種方式的定義如下：1）基本方式：鍋爐主控和汽機(jī)主控均在手動(dòng)方式；2）TF方式：鍋爐主控手動(dòng)，汽機(jī)主控自動(dòng)；3）BF方式：鍋爐主控自動(dòng)，汽機(jī)主控手動(dòng)；4）CCS方式：鍋爐主控及汽機(jī)主控均在自動(dòng)方式；1.1.9 鍋爐主控鍋爐主控有兩種方式：BF方式和CCS方式，兩種方式能夠互相跟蹤，以實(shí)現(xiàn)無(wú)擾切換。當(dāng)鍋爐主控處于手動(dòng)狀態(tài)時(shí)，運(yùn)行人員可以手動(dòng)設(shè)置其輸出。當(dāng)燃料主控處于手動(dòng)狀態(tài)時(shí)， 鍋爐主控強(qiáng)制跟蹤鍋爐總?cè)剂狭?。?dāng)燃料主控投自動(dòng)且鍋爐主控投自動(dòng)時(shí)，鍋爐主控接受 BF方式或CCS

40、T式爐主控PID的輸出。當(dāng)以下情況發(fā)生時(shí)，鍋爐主控切為手動(dòng)方式： 1） RB發(fā)生時(shí)；2）所有主汽壓力測(cè)點(diǎn)壞質(zhì)量；3）協(xié)調(diào)方式下，所有功率信號(hào)壞質(zhì)量；4）燃料主控退出自動(dòng)方式；5） BF方式時(shí)，所有調(diào)節(jié)級(jí)壓力測(cè)點(diǎn)壞質(zhì)量； 6）給水泵均在手動(dòng)方式；BF方式鍋爐主控 PID邏輯如下：限幅限速后的主汽壓力做為給定值，主汽壓力測(cè)量值 做為過(guò)程值。未投入 BF方式時(shí)，PID輸出強(qiáng)制跟蹤鍋爐主控輸出，投入自動(dòng)時(shí)，將根據(jù)主 汽壓力及其設(shè)定值的偏差進(jìn)行PID計(jì)算。該種方式下，PID的輸出再加上一個(gè)分量（相當(dāng)于前饋?zhàn)饔茫┖笞鰹殄仩t主控的輸出量。這個(gè)分量包括三個(gè)部分： 1）主汽壓力的偏差（SP-PV）;2）調(diào)節(jié)級(jí)壓

41、力的函數(shù) f（Pt）/主汽壓力*主汽壓力設(shè)定值；3）主汽壓力值-經(jīng)過(guò) 50秒濾波后的主汽壓力值；前饋值的大小可根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況予以調(diào)整。當(dāng)燃料主控PID輸出達(dá)上限和下限時(shí)， 將自動(dòng)閉鎖BF方式鍋爐主控PID的增、減。CCS方式鍋爐主控的邏輯如下：接受主汽壓力偏差進(jìn)行PID計(jì)算，機(jī)組負(fù)荷偏差做為前饋量輸入PID。該種方式下，PID的輸出再加上一個(gè)分量（還是相當(dāng)于前饋?zhàn)饔茫┖笞鰹殄?爐主控的輸出量。這個(gè)分量包括三個(gè)部分： 1）主汽壓力的偏差（SP-PV）;2）經(jīng)過(guò)50秒濾波后機(jī)組負(fù)荷指令 *系數(shù)；3）主汽壓力值*系數(shù)1.1.10 汽機(jī)主控汽機(jī)主控亦有兩種方式：TF方式和CCST式，兩種方式能夠互相

42、跟蹤，以實(shí)現(xiàn)無(wú)擾切換。當(dāng)汽機(jī)主控處于手動(dòng)狀態(tài)時(shí)，運(yùn)行人員可以手動(dòng)設(shè)置其輸出。當(dāng)DEH®除遙控狀態(tài)時(shí)，汽機(jī)主控強(qiáng)制跟蹤 DEH合閥位指令。當(dāng)DE就于遙控狀態(tài)且汽機(jī)主控投自動(dòng)時(shí)，汽機(jī)主控接受TF方式或CCST式汽機(jī)主控PID的輸出。當(dāng)以下情況發(fā)生時(shí)，汽機(jī)主控切為手動(dòng)方式： 1）所有主汽壓力壞質(zhì)量； 2） DEH負(fù)荷參考?jí)馁|(zhì)量； 3） DEH在遙控方式； 4）高壓旁路閥打開(kāi)；TF方式汽機(jī)主控 PID的邏輯相對(duì)比較簡(jiǎn)單，其任務(wù)就是控制機(jī)前壓力。未在 TF方式 時(shí)，它跟蹤汽機(jī)主控輸出值，自動(dòng)方式時(shí)，根據(jù)主汽壓力及其定值進(jìn)行PID計(jì)算，計(jì)算結(jié)果送給汽機(jī)主控。CCS方式汽機(jī)主控接受機(jī)組當(dāng)前功率和機(jī)

43、組負(fù)荷指令的偏差，進(jìn)行PID計(jì)算，同時(shí)引入機(jī)前壓力偏差和機(jī)組負(fù)荷指令作為前饋量。在非CCS方式下，跟蹤汽機(jī)主控輸出值。1.1.11 燃料主控燃料主控用來(lái)連接鍋爐主控和磨煤機(jī)負(fù)荷風(fēng)擋板指令。在自動(dòng)方式下，其 PID采用鍋 爐主控輸出值作為給定量，用實(shí)際燃料量作為過(guò)程值，同時(shí)還引入機(jī)組負(fù)荷偏差、機(jī)前壓力 偏差、機(jī)組負(fù)荷指令作為前饋量。燃料主控投入自動(dòng)前，跟蹤運(yùn)行磨煤機(jī)平均負(fù)荷風(fēng)擋板指令。當(dāng)所有磨煤機(jī)負(fù)荷風(fēng)擋板均在手動(dòng)方式時(shí)，燃料主控強(qiáng)制跟蹤。當(dāng)機(jī)組RB產(chǎn)生或所有磨煤機(jī)負(fù)荷風(fēng)擋板均在手動(dòng)方式時(shí)，燃料主控強(qiáng)制切為手動(dòng)方式。1.2 RB控制策略及試驗(yàn)方法RB功能是協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的一個(gè)重要組成部分。所謂RB

44、 （Run Back）功能試驗(yàn)，指用于檢驗(yàn)機(jī)組在輔機(jī)發(fā)生故障跳閘后鍋爐出力低于給定功率時(shí)，自動(dòng)控制系統(tǒng)將機(jī)組負(fù)荷快速降低至實(shí)際所能達(dá)到的相應(yīng)出力的能力，是對(duì)機(jī)組自動(dòng)控制系統(tǒng)性能和功能的考驗(yàn)。通過(guò)RB功能試驗(yàn)，可以確機(jī)組自動(dòng)控制系統(tǒng)涉及RB功能的軟、硬件功能是否完善，為正式投產(chǎn)后機(jī)組RB功能的長(zhǎng)期投入提供依據(jù)。1.2.1 RB的目的：機(jī)組主要輔機(jī)在運(yùn)行中跳閘是突發(fā)事件，此時(shí)若僅靠運(yùn)行人員操作，由于操作量大、人為因素多，難以確保機(jī)組安全運(yùn)行。因此RB功能是否完善是考察 MC湃控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要指標(biāo)，完善的 RB控制策略應(yīng)做到對(duì)內(nèi)（即 MC舔統(tǒng)）協(xié)調(diào)各子系統(tǒng)以確保運(yùn)行工況的平 衡過(guò)渡，對(duì)外協(xié)調(diào) FS

45、SS DEH SCS等控制系統(tǒng)快速地把負(fù)荷降低到機(jī)組出力允許范圍內(nèi)。1.2.2 RB的控制策略：發(fā)生Runback的項(xiàng)目及復(fù)位條件：1）負(fù)荷400MW, 一臺(tái)送風(fēng)機(jī)跳閘，發(fā)生RB;當(dāng)負(fù)荷380MW,或RB發(fā)生40s連續(xù)30s負(fù)荷變化速率8MW/min時(shí)判定RB已結(jié)束；2）負(fù)荷400MVy一臺(tái)引風(fēng)機(jī)跳閘，發(fā)生RB，當(dāng)負(fù)荷380MVy或RB發(fā)生40s連續(xù)30s負(fù)荷變化速率8MW/min時(shí)判定RB已結(jié)束；3）負(fù)荷400MW一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)跳閘，發(fā)生RB,當(dāng)負(fù)荷320MW或RB發(fā)生40s連續(xù)30s負(fù)荷變化速率8MW/min時(shí)判定RB已結(jié)束；4）當(dāng)負(fù)荷400MW/ 2臺(tái)汽動(dòng)給水泵運(yùn)行，一臺(tái)跳閘且電泵沒(méi)有聯(lián)啟

46、，延時(shí) 3s后發(fā)生RB,當(dāng)負(fù)荷320MW或RB發(fā)生40s連續(xù)30s負(fù)荷變化速率8MW/min時(shí)判定RB已結(jié)束RB 發(fā)生后的主要控制策略是：1）機(jī)組控制方式自動(dòng)改為 TF方式；自動(dòng)切除鍋爐主控及燃料主控，并自動(dòng)投入滑壓運(yùn)行方式；2）任何RB項(xiàng)發(fā)生后，給水控制可根據(jù)運(yùn)行人員要求保留自動(dòng)調(diào)節(jié)方式或者切為手動(dòng)；3）除給水泵RB外，其他RB項(xiàng)目發(fā)生后，自動(dòng)關(guān)一、二減溫水調(diào)門(mén)20s。20s后恢復(fù)原開(kāi)度； 4）按照切C磨一切E磨一切D磨的順序，間隔10s自動(dòng)嘗試切除磨煤機(jī)。當(dāng)一次風(fēng)機(jī)、送/引風(fēng)機(jī)跳閘RB時(shí)最后保留4臺(tái)磨，當(dāng)汽泵RB時(shí)最后保留3臺(tái)磨煤機(jī)；RB發(fā)生后，立即投A、 F層（最下面兩層）點(diǎn)火油槍?zhuān)?）

47、如果滑壓曲線產(chǎn)生的主汽壓設(shè)定值（SP）當(dāng)前主汽壓（PV） 0.6MPa時(shí)，MCS向DEH系統(tǒng)發(fā)出一個(gè)5s的脈沖，以150MW/min的速率快速減負(fù)荷。6） 一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，另一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)切手動(dòng)并強(qiáng)制到 90%開(kāi)度維持3s, 3s后保持90%開(kāi) 度，但可由運(yùn)行人員手動(dòng)控制；此外，一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)的開(kāi)度均-6% （PID指令前饋上-6%）, 一次風(fēng)機(jī)RB結(jié)束后才緩慢恢復(fù)為 PID運(yùn)算指令。1.2.3 RB試驗(yàn)方法：1.2.3.1 RB 功能靜態(tài)試驗(yàn)RB過(guò)程減負(fù)荷的目標(biāo)值和減負(fù)荷的速率由電廠運(yùn)行部門(mén)提供；設(shè)定RB負(fù)荷指令變化速率為120MW/m仇滑壓曲線采用目前 MCSfi態(tài)中由運(yùn)行部門(mén)提

48、供的滑壓曲線，滑壓曲線為： （600MW 25MP3； （540MW 24.4MPa）; （180 MV/ 8.4 MPa）。在機(jī)組停機(jī)的情況下，根據(jù)機(jī)組設(shè)計(jì)的功能，依次模擬RB產(chǎn)生的條件，檢查負(fù)荷運(yùn)算回路、負(fù)荷指令速率變化等RB功能回路；檢查 RB工況發(fā)生后，與其它熱控系統(tǒng)如FSSS系統(tǒng)的聯(lián)系，確認(rèn)其邏輯功能的正確性；檢查MC繇統(tǒng)與DEH系統(tǒng)的接口匹配情況，在 RB工 況下，DEH系統(tǒng)的方式切換應(yīng)正確，并快速響應(yīng)。1.2.3.2 RB 功能動(dòng)態(tài)試驗(yàn)1）送風(fēng)機(jī)RB機(jī)組正常運(yùn)行，負(fù)荷在 600MW左右，投入 RB功能，手動(dòng)停止一臺(tái)送風(fēng)機(jī)，發(fā)生RR記錄ULD指令、實(shí)際負(fù)荷、主汽壓力設(shè)定值、主汽壓力

49、、主汽溫度、再熱蒸汽溫度、中間點(diǎn)溫 度、給水流量、爐膛壓力、除氧器水位、煙氣含氧量等參數(shù)的變化趨勢(shì)。此時(shí)跳閘風(fēng)機(jī)入口動(dòng)葉應(yīng)強(qiáng)制關(guān)閉（進(jìn)、出口風(fēng)門(mén)由SCS關(guān)閉）；處于自動(dòng)工況下的風(fēng)機(jī)迅速開(kāi)大（限幅90%開(kāi)度），以求總風(fēng)量不變；當(dāng)處于自動(dòng)工況下的風(fēng)機(jī)動(dòng)葉達(dá)90%,平衡算法自動(dòng)修正消除調(diào)節(jié)死區(qū)；對(duì)引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)進(jìn)行比例前饋，以求爐膛負(fù)壓穩(wěn)定。2）引風(fēng)機(jī)RB機(jī)組正常運(yùn)行，負(fù)荷在 600MWE右，投入RB功能，手動(dòng)停止一臺(tái)引風(fēng)機(jī)，發(fā)生RR記錄ULD指令、實(shí)際負(fù)荷、主汽壓力設(shè)定值、主汽壓力、主汽溫度、再熱蒸汽溫度、中間點(diǎn)溫 度、給水流量、爐膛壓力、除氧器水位、煙氣含氧量等參數(shù)的變化趨勢(shì)。跳閘風(fēng)機(jī)入口導(dǎo)葉應(yīng)強(qiáng)制

50、關(guān)閉（進(jìn)、出口風(fēng)門(mén)由SCS關(guān)閉）。處于自動(dòng)工況下的風(fēng)機(jī)將自動(dòng)迅速開(kāi)大（限幅90%開(kāi)度），以滿足負(fù)荷要求。當(dāng)引風(fēng)機(jī)入口導(dǎo)葉達(dá) 90%時(shí)，算法自動(dòng)修正 消除調(diào)節(jié)死區(qū)。對(duì)送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)進(jìn)行比例前饋，以求爐膛負(fù)壓穩(wěn)定。3） 一次風(fēng)機(jī) RB機(jī)組正常運(yùn)行，負(fù)荷在 600MW左右，投入RB功能，手動(dòng)停止一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)，發(fā)生RR記錄ULD指令、實(shí)際負(fù)荷、主汽壓力設(shè)定值、主汽壓力、主汽溫度、再熱蒸汽溫度、中間點(diǎn) 溫度、給水流量、爐膛壓力、除氧器水位、煙氣含氧量等參數(shù)的變化趨勢(shì)。跳閘一次風(fēng)機(jī)入口擋板強(qiáng)制關(guān)閉（出口風(fēng)門(mén)由 SCS關(guān)閉）；處于自動(dòng)工況下的風(fēng)機(jī)迅速開(kāi)大 （限幅90%開(kāi)度），以求一次風(fēng)壓不變；當(dāng)處于自動(dòng)工況下的

51、一次風(fēng)機(jī)入口擋板達(dá)90%,平衡算法自動(dòng)修正消除調(diào)節(jié)死區(qū)。3）給水泵RB機(jī)組正常運(yùn)行，負(fù)荷在 600MWE右，投入RB功能，兩臺(tái)汽動(dòng)給水泵運(yùn)行且投入自動(dòng)， 電動(dòng)給水泵啟動(dòng)但不向鍋爐進(jìn)水，同時(shí)解開(kāi)進(jìn)入RB邏輯中的電泵運(yùn)行信號(hào)。手動(dòng)停止一臺(tái)汽動(dòng)給水泵，3s后發(fā)生RR記錄ULDf令、實(shí)際負(fù)荷、主汽壓力設(shè)定值、主汽壓力、主汽 溫度、再熱蒸汽溫度、中間點(diǎn)溫度、給水流量、爐膛壓力、除氧器水位、煙氣含氧量等參數(shù) 的變化趨勢(shì)。處于自動(dòng)工況下的汽泵將快速增速，以求總給水量不變。泵的高限轉(zhuǎn)速為5700r/min ,平衡算法自動(dòng)修正消除調(diào)節(jié)死區(qū)。1.2.4 RB成功的判別標(biāo)準(zhǔn)機(jī)組RB功能試驗(yàn)時(shí)，主要參數(shù)波動(dòng)范圍若不危

52、及機(jī)組安全和引起機(jī)組保護(hù)動(dòng)作，即為合格。1.3 啟動(dòng)分離系統(tǒng)的控制前面已經(jīng)詳細(xì)提到，超臨界機(jī)組與亞臨界機(jī)組最大的不同點(diǎn)在于其鍋爐汽水啟動(dòng)分離 系統(tǒng)。湘潭電廠600MV超臨界機(jī)組鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)如下圖所示：從高壓加熱器出來(lái)的給水，經(jīng)過(guò)省煤器-螺旋水冷壁-垂直水冷壁后，到達(dá)汽水分離 器，水冷壁集箱出口溫度為微過(guò)熱溫度。在鍋爐運(yùn)行轉(zhuǎn)入直流工況前，汽水分離器分離出來(lái)的飽和水進(jìn)入儲(chǔ)水罐。為了保證微過(guò)熱點(diǎn)之后的蒸汽不帶水，就必須對(duì)分離器儲(chǔ)水罐水位進(jìn)行控制。分離器儲(chǔ)水罐疏水有兩路出口，其中一路是排往鍋爐疏水?dāng)U容器，一路是排往凝汽器。當(dāng)鍋爐汽水品質(zhì)不合格，不能進(jìn)行回收時(shí)，疏水排向鍋爐疏水?dāng)U容器，汽水品質(zhì)合格需要進(jìn)

53、行回收時(shí)排向凝汽器。對(duì)儲(chǔ)水罐水位進(jìn)行調(diào)節(jié)的并聯(lián)的兩個(gè)調(diào)節(jié)門(mén)通常成為361閥，湘潭電廠361閥為CCI公司的氣動(dòng)調(diào)節(jié)門(mén)，該閥門(mén)除能進(jìn)行正常調(diào)節(jié)外，還能夠在緊急情況下實(shí)行快開(kāi)快關(guān)。1.3.1 分離器儲(chǔ)水罐水位的測(cè)量與補(bǔ)償分離器儲(chǔ)水罐實(shí)際上就是一根高度達(dá)40多米的耐超高壓的管道。在鍋爐標(biāo)高約74米處，裝有3只平衡容器（汽側(cè)），在標(biāo)高約52米處裝有另3只平衡容器（水側(cè)），因此，MC酸 際能夠測(cè)得的水位范圍約為22米，按照常規(guī)做法，我們將水側(cè)平衡容器中心線處做為零水位點(diǎn)。在啟動(dòng)階段鍋爐未轉(zhuǎn)入直流運(yùn)行前，需要對(duì)水位進(jìn)行控制， 但這個(gè)控制與汽包水位控制是有一些區(qū)別的，其不同點(diǎn)在于其控制范圍很寬（根據(jù)湘潭電廠

54、熱工定值修改，水位在8-10米之間都算正常），盡管如此，對(duì)水位的測(cè)量要求卻是與汽包水位的測(cè)量是一樣的。首先，它提供了 3個(gè)水位測(cè)量點(diǎn)，滿足調(diào)節(jié)邏輯三取中的要求；其次，MCS寸其進(jìn)行了類(lèi)似汽包水位的精確壓力溫度補(bǔ)償（汽側(cè)平衡容器內(nèi)水溫取50C,計(jì)算精度影響不大）。由于其補(bǔ)償原理完全同于汽包水位的補(bǔ)償原理，在此就不進(jìn)行詳細(xì)的闡述。1.3.2 361 閥的聯(lián)鎖邏輯為了確保汽輪機(jī)主設(shè)備及凝汽器等安全，必須對(duì)361閥進(jìn)行水位壓力聯(lián)鎖。正常情況下，控制361快開(kāi)快關(guān)的2個(gè)電磁閥是常帶電的， 當(dāng)有快開(kāi)或快關(guān)指令時(shí)， 相應(yīng)電磁閥失電， 迅 速泄掉上氣缸或下氣缸的氣壓，實(shí)行全開(kāi)全關(guān)。1.3.2.1 361閥聯(lián)關(guān)

55、邏輯當(dāng)以下條件滿足時(shí)，自動(dòng)關(guān)閉361閥：1）當(dāng)分離器壓力大于 12MPa時(shí)；2）當(dāng)分離器水位低于 8000mm1 361發(fā)未全關(guān)時(shí)； 當(dāng)以下條件滿足時(shí)，自動(dòng)開(kāi)啟361閥：1）當(dāng)分離器水位高于 18000mm且361閥未全開(kāi)時(shí)；當(dāng)分離器水位恢復(fù)至 10000mms 16000mm發(fā)出一個(gè)自動(dòng)復(fù)歸脈沖，使快開(kāi)或快關(guān)電磁 閥重新帶電，恢復(fù)自動(dòng)調(diào)節(jié)。當(dāng)分離器壓力大于12MPa主汽壓力大于8.9MPa時(shí)，自動(dòng)關(guān)閉361閥，361閥調(diào)節(jié)指令置零，而且此時(shí)發(fā)出一個(gè)聯(lián)關(guān)361閥至凝汽器疏水電動(dòng)門(mén)，閉鎖該電動(dòng)門(mén)手動(dòng)打開(kāi)允許條件。1.3.2.2 361 閥調(diào)節(jié)邏輯361閥調(diào)節(jié)采用開(kāi)環(huán)控制。首先，分離器水位控制范圍

56、較大，其次， 361閥流量特性較好，與閥門(mén)開(kāi)度基本是線性關(guān)系。當(dāng)有聯(lián)關(guān)指令存在時(shí)，調(diào)閥指令置零；當(dāng)分離器壓力大于11MPa且小于12MPa時(shí)，允許開(kāi)度不超過(guò)10%;當(dāng)沒(méi)有聯(lián)關(guān)指令且分離器壓力小于11MPa時(shí)，根據(jù)分離器水位確定開(kāi)度指令。水位調(diào)整下限是10300mm調(diào)整上限為15400mm在此范圍內(nèi)，調(diào)門(mén)指令由 0%至100%。實(shí)際運(yùn)行情況表明，采用這種調(diào)節(jié)方式能夠滿足要求。1.4 給水控制系統(tǒng)超臨界直流鍋爐與亞臨界汽包爐的最大不同點(diǎn)在于給水控制系統(tǒng)的不同。對(duì)于汽包爐， 給水控制的任務(wù)是維持汽包水位在零水位附近很小的范圍內(nèi)變化，其控制方法是采用汽包水位、給水流量、主蒸汽流量的三沖量調(diào)節(jié)，汽包水位作為被調(diào)量，其偏差引入主調(diào)節(jié)器進(jìn)行PID計(jì)算，主蒸汽流量作為主調(diào)節(jié)器的前饋，手動(dòng)狀態(tài)下主調(diào)節(jié)器輸出跟蹤給水