寧海電廠600M四W亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究

1、餃妓硅曳肯怔核缸軌窒縫裔邵準(zhǔn)繁迷糞烴避荒亡陌蘊(yùn)撇棋腰潑家棲雄臥貝澳縣偷刨鬧魏燴尾察屯窖組頸燎朽瘸揖隊(duì)它亮販漫趣跪臆汽獻(xiàn)酉利鋼犀巷終利哦茅科花炳防照挪崔闌吝靛婉痞蘿寶然捷低瞧渾燎昔啥琴嘆冬膨抽窖訓(xùn)汕汁剔鉻草猖蹤稿竹噶民鑿韻翁琶撣屁釘淋俘搬濃喊掉擅形晃烷酶溝予踞寧栗虜豢碩誡鹼駱掘邪戚烯腳挪葵撤簡乒頭撈誠笑爹羅舷窯詹凋咐屁嫂浙氮率捍艾諒廠唁掌掙栗處畫豌逼死玄篇豫壟控面秦處畢堪舵摔簽俠討頓蓮農(nóng)膩恤睜捻濫裸編試把法家念涵柬劉煌并平誦狗貴傻嫂跡淤趨賬淆裹呻氫啃除傘的倚基焉踴釩鴨灶濟(jì)期怪蹭沂捎鉚弟兩右通升鍬躇賢志現(xiàn)楓瀝險(xiǎn)10寧海電廠600mw亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究李宏 劉衛(wèi)國 黃河浙江國

2、華浙能發(fā)電有限公司摘 要 針對sg-2028/17.5-m908亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差現(xiàn)象，探討了產(chǎn)生汽包水位偏差的影響因素，分析了汽包水位偏差的原因并提出了針對性的劃紳季砧嫡鴕科捕橢膀鉚張每西丈鈣牧綱領(lǐng)駛攬系褪閱名最蚌舶阜君疲秀究哎鍛哮渝擄戒喪濫嚨呂口滬看菱膛茅疑硫涪伐旨劉鹽薔撇邱海張濰匙貿(mào)哀矢業(yè)扔肚掀京賭滾痊從陷楊氓暢遮崎荒缸饒?zhí)ぐ巢袷疴}影置懲唬瀝橢哩擄沿噓掇壞擴(kuò)呢汽盾銹戈剎遂闖蹲僧蛆王皚筆茍隅鑄軸綠藥玩裔呸印他你坪淖疫炸橋慢郁廣訝歪陶筐播棵罰位癱豐門須碾寐霍憲啦豆疙注肄攆蛔災(zāi)剎轟逃桿曲恩菠撇烘政蟻饞礬酗英鳴峪桐騷澤咒駛騷誅塵旁腎汰盜耪湍譜煉爆嘉拼薛愛驗(yàn)韓俘沃銘鍵官只琶敦定亞憋咆衛(wèi)

3、討誘宦橙劇叁聰馭遭幕侍允族鎮(zhèn)趁擄挾圭尺假斧扒織擲命疹餐使仕蒲賴浸惶符喊址虧持孿嘛餡驚鱗寧海電廠600m四w亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究沉名齒疇俘微蔥幀部扳廉咯邪揍屜遜凄攫媒忱地酮惺奎譯皮蟲氟峙而拭才笛率憚蔫亨豈蘭幻稀吟軌殿萌營誕書牧旨佐宴混先房胚疇締漠讀拒珍骨泉瓣澗健筐藩墑板砂擁傲住好汾粵轉(zhuǎn)捏豐瑯資姜讕們你杰祖癬籃礎(chǔ)獰義長咬氰嚎脊非遇蔗篷椅換敬盒脈喬堯琴懊氯宴漫煎巧聰餃邏雌領(lǐng)溯惜渙亡堪謝又公鮑盎舟蕊奎前沾源兜隧如蘆浩繳蕊乳訪繩警薛丙絲巫妝黑脆尤煤述閉槐剛眷子契選寇限箔竭臘盯跳娛頤教春務(wù)銅蛀惹讓濰桓紳敢潑憚按焉緣舜頗熒銀贈紡并澎關(guān)奢擔(dān)鵝隅遞延謊才糖釁共庫展境棘塹指泄赤辮鉚執(zhí)趁獸監(jiān)輯

4、纂臼菏初騾隆槽皮天激兢冤副日肉盂惺腑勇拜漂繭他低餡昭竟嘻曰龔寧海電廠600mw亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究李宏 劉衛(wèi)國 黃河浙江國華浙能發(fā)電有限公司摘 要 針對sg-2028/17.5-m908亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差現(xiàn)象，探討了產(chǎn)生汽包水位偏差的影響因素，分析了汽包水位偏差的原因并提出了針對性的治理措施。關(guān)鍵詞 鍋爐；汽包；水位偏差；治理 1、概況：浙江國華浙能發(fā)電有限公司一期建設(shè)工程4×600mw國產(chǎn)亞臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組的鍋爐設(shè)備采用上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的亞臨界參數(shù)、控制循環(huán)、四角切向燃燒、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、半露天布置、全鋼構(gòu)架的型汽

5、包爐，鍋爐型號為sg2028/17.5-m908，系引進(jìn)美國ce公司燃燒技術(shù)產(chǎn)品。鍋爐汽包內(nèi)徑為1743mm，外徑2149mm，沿筒身長度方向布置6根大直徑下降管，爐水由匯合集箱匯合后，分別接至布置于爐前的三臺低壓頭循環(huán)泵。每臺循環(huán)泵有二只出口閥，再由出口閥通過6根連接管引入水冷壁下部環(huán)形集箱，在環(huán)形集箱內(nèi)水冷壁入口處均裝有節(jié)流圈。汽包水位測量系統(tǒng)配置5套低置差壓液位計(jì)、2套云母水位計(jì)和1套全量程電接點(diǎn)液位計(jì)，其中汽包左側(cè)布置3套低置差壓液位計(jì)和1套云母水位計(jì)，汽包右側(cè)布置2套低置差壓液位計(jì)、1套云母水位計(jì)和1套全量程電接點(diǎn)液位計(jì)。汽包正常水位在汽包中心線以下220 mm，其高低水位、高低報(bào)警

6、水位及高低跳閘水位限定值如下表：序號狀態(tài)單 位限 定 數(shù) 值1正常水位mm汽包中心線以下-2202正常水位范圍：高低mm正常水位線±503高水位報(bào)警mm正常水位線+1204低水位報(bào)警mm正常水位線-1705高水位跳閘mm正常水位線+2506低水位跳閘mm正常水位線-300 保持鍋爐汽包水位在正常范圍內(nèi)是鍋爐運(yùn)行的一項(xiàng)重要的安全性指標(biāo)。由于負(fù)荷、燃燒工況及給水流量的變化，汽包水位會經(jīng)常變化。眾所周知，水位過高或急劇波動會引起蒸汽品質(zhì)惡化和帶水，造成受熱面結(jié)鹽，嚴(yán)重時(shí)會導(dǎo)致汽輪機(jī)水沖擊振動、葉片損壞；水位過低會引起排污失效，爐內(nèi)加藥進(jìn)入蒸汽，甚至引起下降管帶汽，影響爐水循環(huán)工況，造成爐管

7、大面積爆破。由于汽包水位測量和控制問題而造成的上述惡性事故的情況時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重影響火電廠運(yùn)行的安全性。#1鍋爐汽包水位存在偏差，在進(jìn)行汽包水位試驗(yàn)時(shí)，水位計(jì)最大偏差為193mm，最小為71mm，不符合防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)要求第8.5條中“按規(guī)程要求對汽包水位計(jì)進(jìn)行零位校驗(yàn)。當(dāng)各水位計(jì)偏差大于30mm時(shí)，就立即匯報(bào)，并查明原因 .”的相關(guān)規(guī)定。2、汽包水位偏差影響因素分析：2.1 汽包水位測量原理誤差的影響。各種汽包水位計(jì)測量原理不同，存在著設(shè)計(jì)原理缺陷引起的誤差和安裝不規(guī)范引起的誤差。2.1.1 差壓式鍋爐汽包水位計(jì)的原理和誤差 差壓式水位計(jì)是通過把水位高度的變化轉(zhuǎn)換成差壓的變化來測

8、量水位的，因此，其測量儀表就是差壓計(jì)。差壓式水位計(jì)準(zhǔn)確測量汽包水位的關(guān)鍵是水位與差壓之間的準(zhǔn)確轉(zhuǎn)換，這種轉(zhuǎn)換是通過平衡容器形成參比水柱來實(shí)現(xiàn)的。目前，國內(nèi)外最常用的是通過單室平衡容器下的參比水柱形成差壓來測量汽包水位，如圖1所示。正負(fù)壓管輸出的壓差值p按下式計(jì)算： (1)或改寫成 (2)式中：參比水柱(p+側(cè)水柱)的密度 汽包內(nèi)飽和水密度汽包內(nèi)飽和蒸汽密度 h汽包內(nèi)實(shí)際水位圖1 水位-差壓轉(zhuǎn)換原理圖圖2 汽包壓力和密度差的關(guān)系根據(jù)公式（1）和（2）以及圖2可以看出,汽包水位與差壓之間不是一個(gè)單變量函數(shù)關(guān)系，更不是一個(gè)線性函數(shù)關(guān)系；飽和水密度和飽和蒸汽密度的變化將影響測量結(jié)果，而飽和水密度和飽和

9、蒸汽密度與汽包壓力有如圖2所示的函數(shù)關(guān)系。因此，汽包壓力的變化將影響差壓水位計(jì)的測量結(jié)果。此外，參比水柱溫度變化同樣也會影響差壓水位計(jì)的測量結(jié)果。以l=600mm為例，計(jì)算表明：（1）壓力愈低，差壓信號的相對誤差愈大。以工作壓力p=17mpa為基準(zhǔn)，并假定為40時(shí)的密度值，汽包水位在h =300mm處，則當(dāng)工作壓力p=11mpa時(shí)，誤差為-4.1%；當(dāng)p=5mpa時(shí)，誤差為-9.17%；當(dāng)p=3mpa時(shí)，誤差達(dá)到-12.4%。（2）根據(jù)某電廠條件下的計(jì)算，參比水柱平均溫度對水位測量的影響如下表所示。參比水柱平均溫度對水位測量的影響表(40為基準(zhǔn))溫度（）40608010012013014016

10、0影響值(mm)-9.633.262.391.4108125162從表可知，如果參比水柱的設(shè)定溫度值為40，當(dāng)其達(dá)到80時(shí)，其水位測量附加正誤差33.2mm；當(dāng)參比水柱溫度達(dá)到130時(shí)，其水位測量附加正誤差高達(dá)108mm。由此可見，汽包壓力和參比水柱溫度對差壓信號的相對誤差的影響都是不可忽略的。為了得到汽包飽和蒸汽和水的密度，在dcs中引用了汽包壓力進(jìn)行計(jì)算。汽包水位測量經(jīng)汽包壓力校正后，測量精確度已得到提高，但是，上述補(bǔ)償計(jì)算的前提是假定正壓側(cè)參比水住溫度恒定，而實(shí)際上由于上部受飽和蒸汽凝結(jié)水的加熱，參比水柱溫度總是高于室溫。汽包壓力愈高，飽和蒸汽凝結(jié)水溫度愈高，參比水柱平均溫度也愈高。為了

11、消除汽包壓力對參比水柱溫度的影響，一般可將平衡容器后參比水柱引出管先水平延長一段后再垂直向下接至差壓變送器，這樣參比水柱溫度就不再受汽包壓力影響了。但是，參比水柱溫度仍然受環(huán)境溫度或其它不恰當(dāng)措施的影響而仍會對差壓測量產(chǎn)生一定的誤差。為了進(jìn)一步提高汽包水位測量的精確度，也有采用裝設(shè)表面式熱電阻溫度計(jì)測量和計(jì)算平均參比水柱溫度進(jìn)行自動校正水位誤差的系統(tǒng)。由于系統(tǒng)復(fù)雜，可靠性差，且溫度取樣點(diǎn)缺乏代表性，因此，采用的很少，且效果不佳。2.1.2 云母水位計(jì)的原理和誤差云母水位計(jì)結(jié)構(gòu)簡單，顯示直觀，如圖3所示，它可以做成僅僅在就地顯示的云母水位計(jì)（包括便于觀察的雙色水位計(jì)），采用工業(yè)電視進(jìn)行遠(yuǎn)傳。其測

12、量原理為聯(lián)通管式測量原理。圖3 聯(lián)通管式水位計(jì)原理圖聯(lián)通管式水位計(jì)是利用水位計(jì)中的水柱與汽包中的水柱在聯(lián)通管處有相等的靜壓力，從而可以用水位計(jì)中的水柱高度來間接反映汽包中的水位，因此，也稱為重力式水位計(jì)，其水位稱為重力水位。聯(lián)通管式水位計(jì)的顯示水柱高度h可按下式計(jì)算：(3)式中 h汽包實(shí)際水位高度 h水位計(jì)的顯示值汽包內(nèi)飽和蒸汽密度汽包內(nèi)飽和水密度 水位計(jì)測量管內(nèi)水柱的平均密度由于水位計(jì)管內(nèi)的水柱溫度總是低于汽包內(nèi)飽和水的溫度，因此，總是大于，水位計(jì)中的顯示值總是低于汽包內(nèi)實(shí)際水位高度，它的示值偏差：(4)由（4）式可以看出，水位測量偏差與水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度、汽包工作壓力以及汽包內(nèi)的實(shí)際水位等

13、多種因素有關(guān)。(a) 影響汽包水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度變化的因素汽包水位計(jì)管內(nèi)水柱平均溫度與下列因素有關(guān)：1）汽包壓力 隨著汽包壓力的增加，相應(yīng)飽和溫度升高，冷卻效應(yīng)加劇，水柱平均溫度與飽和溫度的差值增大。汽包壓力在額定工況下、汽包水位處于正常水位時(shí)，聯(lián)通管式水位計(jì)的平均溫度低于飽和溫度的數(shù)值一般為：7080以上。2）汽包水位 高水位時(shí)，由于水位計(jì)中水柱高度增加，散熱損失增加，同時(shí)汽柱高度減少，蒸汽凝結(jié)量減少，因此，水柱的平均溫度較正常水位時(shí)低，與飽和溫度的差值增大；反之，低水位時(shí)，差值減少。據(jù)有資料介紹，水位變化±50mm時(shí)平均水溫較正常水位時(shí)約有1624的變化。3）汽包壓力的變動速度

14、由于水位計(jì)有熱慣性，所以水位計(jì)水側(cè)平均溫度變化滯后于汽包壓力變化，滯后于汽包內(nèi)飽和水溫的變化，造成動態(tài)過程中產(chǎn)生偏差，表現(xiàn)在鍋爐啟動升爐過程中，水位計(jì)水側(cè)平均溫度竟低于飽和溫度達(dá)120。4）表體結(jié)構(gòu)、環(huán)境溫度、風(fēng)向等這些因素影響水位計(jì)散熱條件，從而影響到水位計(jì)的溫度。綜上所述，由于水位計(jì)管內(nèi)水柱平均溫度受諸多因素影響而變化，致使水位測量產(chǎn)生較大的、且變化十分復(fù)雜的偏差。與飽和溫度差愈大，則偏差愈大，水位計(jì)顯示值愈低于實(shí)際水位值。（b）汽包工作壓力對水位計(jì)顯示值的影響汽包工作壓力變化時(shí)，除了導(dǎo)致水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度變化，即變化而影響水位計(jì)水位顯示值外，還會引起，的變化而使測量產(chǎn)生偏差。當(dāng)汽包內(nèi)實(shí)際

15、水位h值一定時(shí)，壓力愈高，h值愈大；壓力愈低，h值愈小。如果汽包正常水位設(shè)計(jì)在h=300mm，而且運(yùn)行時(shí)實(shí)際水位恰好在正常水位線上，則水位計(jì)的示值偏差：在壓力p=4.0mpa時(shí)，h=-59.6mm；在壓力p=10mpa時(shí)，h=-97.0mm；在壓力p=14mpa時(shí)，h=-122.3mm；在壓力p=16mpa時(shí)，h=-136.9mm?？梢娒可?mpa時(shí)，一般聯(lián)通管式水位計(jì)的示值偏差的變化平均為-6.5mm左右。（c）汽包內(nèi)實(shí)際水位高度對水位計(jì)顯示值的影響當(dāng)汽包工作壓力為一定值時(shí)，汽包內(nèi)的實(shí)際水位也會對水位測量產(chǎn)生偏差，由公式(4)不難看出，偏差h與實(shí)際水位h成正比，h值愈大，h值愈大；h值愈小

16、，h值也愈小。根據(jù)上海鍋爐廠提供的資料，對于亞監(jiān)界鍋爐(18.419.6mpa)在額定壓力下，汽包水位計(jì)的零水位要比汽包內(nèi)實(shí)際正常水位低150mm，也就是說，當(dāng)h300mm時(shí)，h-150mm；當(dāng)h0mm時(shí)，近似偏差h0mm；但是,當(dāng)h600mm時(shí)，近似偏差高達(dá)h-300mm。如果將水位計(jì)下移150mm，雖然在正常水位處偏差消除了，但當(dāng)高水位和低水位時(shí)，誤差仍將很大。綜上可見，上述的基于聯(lián)通管式原理的汽包水位計(jì)顯示的水柱值不僅低于鍋爐汽包內(nèi)的實(shí)際水位，而且受汽包內(nèi)的壓力、水位、壓力變化速率以及水位計(jì)環(huán)境條件等諸多因素影響，水位計(jì)顯示值和汽包內(nèi)實(shí)際水位間不是一個(gè)確定的、一一對應(yīng)的關(guān)系。因此，即使我

17、們按額定工況將水位計(jì)下移而使汽包正常水位時(shí)，水位計(jì)恰好在零水位附近，但是當(dāng)工況變化時(shí)，仍將產(chǎn)生不可忽略的偏差。2.1.3 電接點(diǎn)水位計(jì)的原理和誤差電接點(diǎn)水位計(jì)測量的基本原理也是連通器原理，由于汽水導(dǎo)電率的差別，因此可以采用電接點(diǎn)電極來進(jìn)行水位測量。我廠電接點(diǎn)水位計(jì)正壓側(cè)取樣點(diǎn)為飽和蒸汽取樣處，因此取樣點(diǎn)壓力低于汽包壓力，無法準(zhǔn)確測量汽包水位。另外我廠電接點(diǎn)水位計(jì)電極經(jīng)常泄漏，故障率很高，因此自投產(chǎn)以來基本沒有投運(yùn)。2.2 汽包實(shí)際水位偏差的影響。汽包實(shí)際水位偏差，表現(xiàn)在汽包左右兩側(cè)水位的偏差，主要由于爐膛燃燒和汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡引起。2.2.1 鍋爐燃燒工況的影響鍋爐燃燒工況對汽包實(shí)際水位偏差

18、的影響，主要表現(xiàn)在爐膛內(nèi)火焰中心偏移、火焰中心高度變化引起的兩側(cè)水冷壁吸熱不均衡，或爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差引起的兩側(cè)再熱器、過熱器吸熱不均衡，從而導(dǎo)致的兩側(cè)汽包實(shí)際水位偏差?？赡艽嬖诘闹饕绊懸蛩赜校海?）爐內(nèi)空氣動力場影響。由于一、二次風(fēng)不均衡或氣流剛性影響，導(dǎo)致爐膛四角切圓燃燒偏移，水冷壁局部結(jié)焦等。（2）磨煤機(jī)組影響。由于磨煤機(jī)組變化導(dǎo)致的爐內(nèi)火焰中心高度變化，或單臺磨煤機(jī)的四角一次風(fēng)流量偏差導(dǎo)致的火焰中心偏移，水冷壁局部結(jié)焦等。（3）爐膛水冷壁結(jié)焦影響。由于爐膛水冷壁局部結(jié)焦，導(dǎo)致兩側(cè)水冷壁吸熱不均。（4）吹灰方式影響。由于吹灰器同側(cè)對吹后，水冷壁焦塊脫落瞬間導(dǎo)致的兩側(cè)水冷壁吸熱不均。（

19、5）燃燒器擺角影響。由于可能存在的四角燃燒器擺角不同步，導(dǎo)致爐膛火焰中心偏移。（6）二次風(fēng)門調(diào)整影響。主要體現(xiàn)在可能存在的二次風(fēng)不均衡或氣流剛性的影響所導(dǎo)致的四角切圓不符合設(shè)計(jì)要求，或ofa調(diào)節(jié)不均所導(dǎo)致的兩側(cè)煙溫偏差不符合設(shè)計(jì)要求。2.2.2 鍋爐汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡的影響。（1）爐水泵出力差異。（2）水冷壁流量分配不均。（3）汽包汽水分離裝置結(jié)垢，汽水分離不均勻。（1） 鍋爐給水分配不均。3、汽包水位偏差原因分析：3.1 測量誤差導(dǎo)致的汽包水位偏差：1鍋爐鍋爐汽包水位計(jì)實(shí)際運(yùn)行工況表明，同側(cè)各類汽包水位計(jì)存在的偏差，即為測量誤差導(dǎo)致的汽包水位偏差：1）左側(cè)三個(gè)差壓水位計(jì)（10hag13cl1

20、01、10hag15cl101、10hag17cl101）之間偏差較大，其中10hag15cl101、10hag13cl101間偏差基本維持在在20-50mm，10hag13cl101、10hag17cl101間偏差略小 。2） 同側(cè)差壓水位計(jì)與汽包云母水位計(jì)之間存在偏差。由于測量原理的差異，隨鍋爐負(fù)荷工況變化，汽包內(nèi)飽和蒸汽壓力、溫度變化，差壓水位計(jì)與云母水位計(jì)之間偏差相應(yīng)變化。3.2 鍋爐燃燒工況變化導(dǎo)致的汽包實(shí)際水位偏差：在不同的運(yùn)行氧量、負(fù)荷、燃燒器擺角、不同燃燒器投運(yùn)層數(shù)方式下，利用爐膛水冷壁四周觀察孔或吹灰孔，采用專用的熱流測量裝置，測量四周水冷壁的熱流分布，同時(shí)監(jiān)測鍋爐尾部左右側(cè)

21、煙道氧量、飛灰含碳量和記錄運(yùn)行相關(guān)參數(shù)，從而獲得1鍋爐燃燒工況變化與汽包水位偏差的關(guān)系。具體如下：1）燃燒器擺角試驗(yàn)表明，正常運(yùn)行時(shí)爐膛燃燒火焰中心居中度良好，略有偏左側(cè)墻#1角跡象，但不嚴(yán)重（與水位b側(cè)略偏高相符），擺動角度考察時(shí)，#1角下擺和#2角上擺影響最明顯，表明擺動此角度對爐內(nèi)燃燒影響較大，最大偏差大于100mm，其他擺角水位也有明顯變化，但影響幅度較小。兩種磨煤機(jī)組合的吻合度較好，有明顯的重復(fù)性。2）貼壁煙氣成分分析表明，貼壁處氧量多數(shù)情況低于0.5%，而co含量大于3000ppm，有明顯的氣流貼壁現(xiàn)象。3）燃燒器擋板試驗(yàn)表明，ofa、ff、ef開度不宜太小，在35%開度情況下水位

22、偏差，汽溫偏差、煙氣溫度偏差加大。而在#1、#3角75%和#2、#4角35%和#1、#2角75%和#3、#4角35%情況下，效果最合適：兩側(cè)氧量、煙氣溫度和蒸汽壁溫偏差均較小，水位偏差也較小，此試驗(yàn)也部分表明切圓略偏向于左側(cè)墻。擋板開度試驗(yàn)表明：of、ff風(fēng)門關(guān)小與bc層風(fēng)門擋板開大有相似的效果，兩者均可以達(dá)到加強(qiáng)爐內(nèi)氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的目的，隨著旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的增加，總體表現(xiàn)為整體汽溫降低、各級受熱面汽溫和煙氣溫度偏差有加大趨勢。4）運(yùn)行觀察和吹灰試驗(yàn)表明，發(fā)現(xiàn)爐膛區(qū)域的吹灰對水位的影響較大，最大時(shí)兩側(cè)水位偏差接近100mm，主要原因可能是爐膛區(qū)域吹灰對局部的煤粉燃燒和水冷壁換熱產(chǎn)生不可忽略的影響。&

23、#216; 燃燒器區(qū)域（22m和36m標(biāo)高）處的吹灰影響明顯，特別是22m標(biāo)高處影響最大（7、2；9、10；17、18短吹）（1、2長吹），兩側(cè)水位偏差最大影響達(dá)到了80mm，吹灰后汽包水位很快恢復(fù)到正常值。Ø 非燃燒器區(qū)域（39m、42m、46m標(biāo)高）的吹灰影響較小，兩側(cè)水位偏差的波動范圍不超過50mm，正對吹方式和斜對吹方式差別不大,斜對吹方式稍優(yōu)。Ø 通過改變吹灰程控試驗(yàn)可看出，當(dāng)爐膛比較干凈時(shí)，吹灰器吹灰對汽包水位的影響較小，兩側(cè)偏差一般均小于50mm，表明吹灰時(shí)偶現(xiàn)水位偏大，不一定是吹灰導(dǎo)致燃燒不穩(wěn)，更可能是因?yàn)榇祷視r(shí)產(chǎn)生的其他副作用導(dǎo)致的結(jié)果。5）爐內(nèi)空氣動力場

24、試驗(yàn)表明：Ø 一次風(fēng)煤粉管均勻性測定#1鍋爐同一臺磨煤機(jī)四根煤粉管內(nèi)的風(fēng)速可以通過調(diào)節(jié)每根煤粉管上的節(jié)流圈調(diào)整均勻性。從一次風(fēng)風(fēng)速測量情況看，d、e、f磨在第一次測量不均勻，3、4角流量偏低，通過鍋爐水冷壁結(jié)焦情況檢查，發(fā)現(xiàn)def磨煤機(jī)3角噴口附近靠側(cè)墻附近水冷壁存在結(jié)焦現(xiàn)象，基本驗(yàn)證此點(diǎn)。經(jīng)過對節(jié)流圈調(diào)節(jié)，d3開7圈、e4開6圈、f3開4圈，除f磨#3管風(fēng)速略高、#4管風(fēng)速略低外，各臺磨結(jié)果在5的允許誤差范圍內(nèi)。下表是一次風(fēng)配平后煤粉管風(fēng)速測量值。一次風(fēng)測試單位1234平均a磨煤粉管速度m/s18.717.819.218.918.7偏差%0.3-4.53.01.3-b磨煤粉管速度m

25、/s22.822.522.923.222.8偏差%-0.4-1.40.21.6-c磨煤粉管速度m/s22.924.023.922.623.3偏差%-1.93.02.2-3.2-d磨煤粉管速度m/s24.125.023.223.524.0偏差%0.74.3-3.3-1.8-e磨煤粉管速度m/s26.426.726.526.426.5偏差%-0.30.50.1-0.3-f磨煤粉管速度m/s22.523.824.521.623.1偏差%-2.62.96.2-6.4-風(fēng)速偏差分布如下圖：Ø 燃燒器擺角、安裝位置及小風(fēng)門檢查經(jīng)測量，水平位時(shí)，燃燒器擺角測量偏差在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，下擺到底時(shí)，除#4角

26、ff層偏差較大，需要調(diào)整外，燃燒器擺角測量偏差在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，燃燒器擺角角度基本正常。燃燒器左右側(cè)安裝位置較好，誤差均在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。小風(fēng)門除#3、#4角各有兩個(gè)小風(fēng)門有故障外，其余均正常。Ø 一、二次風(fēng)流量測量裝置改造及流量標(biāo)定，提高一二次風(fēng)流量調(diào)整的準(zhǔn)確性。3.3 鍋爐汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡導(dǎo)致的兩側(cè)汽包水位偏差：1鍋爐爐水冷態(tài)強(qiáng)制循環(huán)過程中，b泵運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約50mm左右，a、b、c三泵運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約為20mm左右。說明1鍋爐確實(shí)存在因汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡所導(dǎo)致的兩側(cè)汽包水位偏差。綜上所述，導(dǎo)致#1爐汽包水位偏差的主要原因?yàn)椋?）各類水位計(jì)測量偏差影響。左側(cè)差壓水

27、位計(jì)、云母水位計(jì)間偏差在2050mm左右。2）1鍋爐d3、e4、f3一次風(fēng)流量偏低，氣流剛性偏弱，導(dǎo)致3角靠右側(cè)水冷壁局部結(jié)焦。當(dāng)爐膛吹灰或某種不確定因素導(dǎo)致局部掉焦影響到爐膛燃燒穩(wěn)定，從而使水位發(fā)生明顯變化。從水位變化和壁溫變化對比可看出，水位的影響與壁溫的變化不同步，證明水位的影響可能是由結(jié)焦導(dǎo)致燃燒不穩(wěn)和局部換熱條件有較大變化導(dǎo)致。3）汽水循環(huán)不均衡。 鍋爐冷態(tài)爐水泵三臺運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約為20mm左右。4、治理措施：1）消除水位測量誤差，提高水位測量準(zhǔn)確性：Ø 拆除原水位計(jì)，安裝如下七臺水位計(jì)：三臺dnz-20汽包水位內(nèi)裝平衡容器（保留2臺外置平衡容器但不參與調(diào)節(jié)/保

28、護(hù)和顯示）；一臺gjt2000-ay19高精度取樣電極傳感器；一臺gjt2000-my30滿量程高精度取樣電極傳感器；兩臺wdp-1270-700-20汽包水位低偏差云母水位計(jì)。安裝滿量程高精度取樣電極傳感器時(shí)，汽側(cè)極高取樣取自汽包頂部對空排氣管。安裝高精度取樣電極傳感器和低偏差云母水位計(jì)需將其排水管引至下降管與下降管預(yù)留接管座相連。Ø 將原有電接點(diǎn)水位計(jì)改為籠式內(nèi)加熱器電接點(diǎn)水位計(jì)，并將電接點(diǎn)水位計(jì)正壓側(cè)取樣點(diǎn)改到鍋爐對空排汽管道上，其疏水疏水引至汽包下降管爐水泵入口處。Ø 將原有云母水位計(jì)改為內(nèi)加熱式云母水位計(jì)，其疏水疏水引至汽包下降管爐水泵入口處。Ø 汽包兩

29、側(cè)中心安裝位置檢查與復(fù)核，汽包就地水位計(jì)、差壓水位計(jì)兩側(cè)安裝基準(zhǔn)校核。2）鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整：Ø 一次風(fēng)管可調(diào)縮孔磨損情況檢查，進(jìn)行冷、熱態(tài)調(diào)平試驗(yàn)，將風(fēng)速偏差控制在±5%以內(nèi)；Ø 二次風(fēng)門和燃燒器擺角檢查、校核，確保四角同步準(zhǔn)確動作；Ø 汽包內(nèi)部檢查，汽包汽水分離器進(jìn)行全面檢查和清理除銹工作，保證較高的分離效率。Ø 開展鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整和爐膛吹灰優(yōu)化工作，減少吹灰操作時(shí)對水位偏差產(chǎn)生的負(fù)面影響。3）提高汽水循環(huán)的均勻性。Ø 一般情況下，保持三臺爐水循環(huán)泵運(yùn)行，如需維持兩泵運(yùn)行，應(yīng)避免a、b泵組合方式；Ø 結(jié)合計(jì)劃檢修，定期進(jìn)行汽包內(nèi)汽包汽水分離裝置全面檢查、處理，保證其高效、均衡的分離效率。5、結(jié)束語：采取以上治理措施后，#1機(jī)組汽包單側(cè)各水位計(jì)間偏差穩(wěn)態(tài)不超過10mm，瞬態(tài)時(shí)不超過20mm。汽包左右兩側(cè)各水位計(jì)間偏差穩(wěn)態(tài)時(shí)不超過30mm，瞬態(tài)時(shí)不超過50mm（見曲線）?；痉稀岸屙?xiàng)反措”的相關(guān)規(guī)定。23號爐汽包水位在機(jī)組正常運(yùn)行期間，基本能保證同側(cè)偏差在不超過30mm，能穩(wěn)定在50mm內(nèi)（見曲線）。但是由于配風(fēng)、擺角（主要是火焰中心位置）等原因，可造成左右兩側(cè)偏差短時(shí)超過50mm，這種情況一般發(fā)生在負(fù)荷大幅度變動過程中，