框架幕墻計算書

1、第一章大面玻璃幕墻計算（58軸-28軸之間）31.結(jié)構(gòu)設(shè)計綜述：32.基本假定：33.計算對象：3第一節(jié)面材計算51.計算說明：52.力學(xué)模型及基本假定：63.材料參數(shù)：64.荷載分析：61.荷載工況組合：75.玻璃荷載分配系數(shù):86.面材模型及承受荷載分析：97.面材在法向荷載作用下的受力分析：98.面材計算結(jié)論：11第二節(jié) 豎框計算121. 計算說明：122.力學(xué)模型及基本假定：123.截面參數(shù)及材料參數(shù)：134.荷載分析：145.荷載工況組合：156.豎框模型及承受荷載分析：167.豎框的受力分析：178.豎框強度分析結(jié)論：199. 豎框剛度分析結(jié)論：191.計算說明：202.力學(xué)模型及

2、基本假定：203.截面參數(shù)及材料參數(shù)：214.荷載分析：225. 荷載工況組合：236. 橫框模型及承受荷載分析：247. 橫框的受力分析：258. 橫框強度分析結(jié)論：289. 橫框剛度分析結(jié)論：28第二節(jié)豎框連接節(jié)點計算291.連接螺栓的強度計算302.豎框轉(zhuǎn)接件局部承壓強度計算313. 轉(zhuǎn)接件根部的強度計算31第三節(jié)橫框連接節(jié)點計算351.連接螺栓的強度計算362.豎框轉(zhuǎn)接件局部承壓強度計算37第四節(jié)預(yù)埋件計算371.預(yù)埋件的強度分析372.錨筋長度的計算：39第一章 大面玻璃幕墻計算（58軸-28軸之間）1. 結(jié)構(gòu)設(shè)計綜述：此處我們選取了玻璃幕墻中，較為不利的立面55軸43軸間，高度為7

3、9.4米位置的幕墻進行計算。并且以此部分幕墻計算對象的結(jié)構(gòu)形式幕墻作為上述位置部分幕墻的結(jié)構(gòu)形式。幕墻位置分布圖2. 基本假定：本此計算過程中，除特殊指明的部分外，定義面材平面內(nèi)的水平方向為X軸，正方向為室外觀察者的右方向；定義幕墻平面的法向為Y軸，正方向為垂直幕墻面指向室內(nèi)(以下計算簡稱法向)；定義幕墻平面內(nèi)沿豎框軸向為Z軸，正方向向上(以下計算簡稱豎向)。3. 計算對象：此部分幕墻計算對象包括裝飾面板計算橫框計算豎框計算連接節(jié)點及連接附件計算埋件計算第一節(jié) 面材計算1. 計算說明：我們以該部位幕墻的裝飾面材作為計算對象。典型分格尺寸圖根據(jù)幕墻分格及計算對象在建筑中所處的位置，我們選取最不利

4、的面材進行計算。面材采用四邊簡支的支撐形式。面材最大分格尺寸為1.2(短邊Ba)×1.9(長邊Bb)米。因此其最大跨度為1.2(短邊Ba)×1.9(長邊Bb)米。面材采用812A8mm鋼化中空玻璃。該面材位于建筑物的墻面區(qū)域，計算標(biāo)高為79.4m，地面粗糙度為C類。此處面材主要承受作用于面板上的重力荷載、風(fēng)荷載、地震荷載。面材為一矩形，因此按照面材的實際情況建立計算模型如下：計算模型示意圖2. 力學(xué)模型及基本假定：面材作為直接受力構(gòu)件，主要承受幕墻平面法向的荷載，而由于面材在平面內(nèi)的剛度相對很大，因此，此處對面材的強度和剛度進行計算時，不考慮面材在平面內(nèi)荷載下的效應(yīng)，而作為

5、板殼結(jié)構(gòu)考慮法向荷載下的效應(yīng)。法向荷載作用于面材上可簡化為等效均布面荷載。3. 材料參數(shù)：據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）面材采用鋼化玻璃 （ 5 t 12）楊氏彈性模量E 0.72×105 N/mm2 泊松比 0.2 大面強度設(shè)計值fg 84.0 N/mm2 4. 荷載分析：恒恒荷載標(biāo)準值 Gk據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）Gk×tgs 玻璃的重力密度，取值為：25.6 KN/m3 t產(chǎn)生重力荷載的玻璃的有效厚度，此處取0.016 mgs連接附件等的重量，保守按照10 Kg/m2取值為：0.1 KN/m2 Gk25.6×0.01

6、60.10.5096 KN/m2 風(fēng)荷載標(biāo)準值 Wk據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范2012版（GB50009-2012）WkW0×s1×z×gz W0基本風(fēng)壓，成都市50年設(shè)計周期取為：0.3 KN/m2 s1局部風(fēng)壓體形系數(shù)，構(gòu)件位于墻面部位s1-1.2z風(fēng)壓高度系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.355gz陣風(fēng)系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.731Wk0.3×(-1.2)×1.355×1.7310.844 KN/m2 因為|Wk|0.844 KN/m2 < 1.0 KN/m2Wk1.0 KN/m2地震荷載標(biāo)準值

7、Ek據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）EkGk×max×E max地震影響系數(shù)放大值，抗震設(shè)防烈度為7度，基本地震加速度為0.10g，取0.08 E動力放大系數(shù)，取：5.0 Ek0.5096×0.08×5.00.204 KN/m2 1. 荷載工況組合：工況 1 ：法向荷載： 1.4×1.0×風(fēng)荷載1.3×0.5×地震荷載 PAh1.4×1.0×|Wk|1.3×0.5×Ek 1.4×1.0×1.01.3×0.5×0.204

8、1.533 KN/m2 豎向荷載：1.2×重力荷載PAv1.2×Gk 1.2×0.5096 0.612KN/m2 工況 2 ：法向荷載： 1.0×1.0×風(fēng)荷載PAhk1.0×1.0×|Wk| 1.0×1.0×1.0 1.0KN/m2 豎向荷載： 1.0×重力荷載PAvk1.0×Gk 1.0×0.5096 0.5096 KN/m2 由上述工況組合的結(jié)果可知：工況 1為強度計算時最不利工況，在面材強度計算時，采用工況 1 進行計算；工況 2為剛度計算時最不利工況，在面材剛度計算

9、時，采用工況 2 進行計算；5. 玻璃荷載分配系數(shù):玻璃采用中空玻璃，按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）1) 強度計算時，將荷載按下式系數(shù)分配到兩個單片玻璃上：k11.1×t13/( t13t23)1.1×83/(8383)0.55k2t23/( t13t23)83/(8383)0.5式中：k1 、k2 分別為各單片玻璃的荷載分配系數(shù)t1 、t2，分別為各單片玻璃的厚度，t18 mm、t28 mm2) 撓度計算時，按下式采用等效厚度計算te0.95×( t13t23)1/30.95×(8383) 1/39.575 mm式中：te中空玻璃等效

10、厚度6. 面材模型及承受荷載分析：面材的短邊邊分格尺寸Ba1.2 m面材的長邊分格尺寸Bb1.9 m面材的長邊計算跨度La1.9 m面材的短邊計算跨度Lb1.2 m此處面材按照四邊簡支，承受法向面荷載建立模型。采用ANSYS有限元軟件，按照SHELL63單元進行計算：有限元模型示意圖7. 面材在法向荷載作用下的受力分析：應(yīng)力云圖位移云圖8. 面材計算結(jié)論：根據(jù)上述計算結(jié)果，面材的最大應(yīng)力：10.03 N/mm2 < fg所以面材的強度滿足要求 ！ 面材的剛度要求按照 玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003） DefLb×(1/60)1.2×103/6020 mm

11、 Dh1.54 mm < Def 所以面材的剛度滿足要求 ！第二節(jié) 豎框計算1. 計算說明：我們以該部位幕墻的豎框作為計算對象。典型分格尺寸圖根據(jù)幕墻分格及計算對象在建筑中所處的位置，我們選取了最不利的豎框位置進行計算。豎框選用鋁型材，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)特點，幕墻豎框懸掛于主體結(jié)構(gòu)上，為受拉構(gòu)件。主支點通過轉(zhuǎn)接件與主體結(jié)構(gòu)相連，豎框與轉(zhuǎn)接件之間采用螺栓連接，螺栓孔采用圓形螺栓孔。豎框在層間設(shè)有伸縮縫，豎框之間采用軸向可自由滑動的插芯連接。面材采用812A8 mm鋼化中空玻璃。該豎框位于建筑物的墻面區(qū)域，計算0標(biāo)高從8.6米標(biāo)高算起，最不利位置設(shè)計標(biāo)高為79.4m，地面粗糙度為C類。此處豎框承受

12、荷載分格寬度尺寸為1.2m，豎框的計算跨度為4.2m,豎框的支點間距為4.2 m。2. 力學(xué)模型及基本假定：豎框做為懸掛于主體結(jié)構(gòu)上的受拉結(jié)構(gòu)，此處對其強度和剛度進行計算，不用再考慮其整體穩(wěn)定性的問題。豎框簡化為雙跨梁計算模型短跨為0.7m。豎框上支點為固定鉸接連接形式；下支點采用滑動鉸接連接形式。豎框承受通過面材傳遞和產(chǎn)生的重力荷載、風(fēng)荷載和地震荷載。法向荷載作用于豎框上可簡化為等效均布線荷載；而由面材及其連接附件產(chǎn)生的豎向荷載可簡化為集中荷載作用于豎框上。3. 截面參數(shù)及材料參數(shù)：豎框有效截面參數(shù)：豎框截面豎框采用鋁合金型材，因此，其有效截面參數(shù)計算如下：截面特性：A1233 mm2 Iy

13、171393 mm4 Ix12495850mm4 Wy123796 mm3 Wx136374 mm3 豎框的材料參數(shù)：據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）型材采用6063-T6 鋁合金楊氏彈性模量E 0.7×105 N/mm2 抗拉、壓、彎強度設(shè)計值fy 140.0 N/mm2 抗剪強度設(shè)計值fv 81.2 N/mm2 局部承壓強度設(shè)計值fce 161.0 N/mm2 4. 荷載分析：恒荷載標(biāo)準值 Gk據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）Gk×tgs 玻璃的重力密度，取值為：25.6 KN/m3 t產(chǎn)生重力荷載的玻璃的有效厚度，此處取0.016 mg

14、s連接附件等的重量，保守按照10 Kg/m2取值為：0.1 KN/m2 Gk25.6×0.0160.10.5096 KN/m2 風(fēng)荷載標(biāo)準值 Wk據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范2012版（GB50009-2012）WkW0×s1×z×gz W0基本風(fēng)壓，成都市50年設(shè)計周期取為：0.3 KN/m2 s1局部風(fēng)壓體形系數(shù)，構(gòu)件位于墻面部位s1-1.2z風(fēng)壓高度系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.355gz陣風(fēng)系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.731Wk0.3×(-1.2)×1.355×1.7310.844 KN/m2

15、 因為|Wk|0.844 KN/m2 < 1.0 KN/m2Wk1.0 KN/m2地震荷載標(biāo)準值 Ek據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）EkGk×max×E max地震影響系數(shù)放大值，抗震設(shè)防烈度為7度，基本地震加速度為0.10g，取0.08 E動力放大系數(shù)，?。?.0 Ek0.5096×0.08×5.00.204 KN/m2 5. 荷載工況組合：工況 1 ：法向荷載： 1.4×1.0×風(fēng)荷載1.3×0.5×地震荷載 PAh1.4×1.0×|Wk|1.3×0.5&#

16、215;Ek 1.4×1.0×1.01.3×0.5×0.204 1.533 KN/m2 豎向荷載：1.2×重力荷載PAv1.2×Gk 1.2×0.5096 0.612KN/m2 工況 2 ：法向荷載： 1.0×1.0×風(fēng)荷載PAhk1.0×1.0×|Wk| 1.0×1.0×1.0 1.0KN/m2 豎向荷載： 1.0×重力荷載PAvk1.0×Gk 1.0×0.5096 0.5096 KN/m2 由上述工況組合的結(jié)果可知：工況 1為強度計

17、算時最不利工況，在豎框強度計算時，采用工況 1 進行計算；工況 2為剛度計算時最不利工況，在豎框剛度計算時，采用工況 2 進行計算；6. 豎框模型及承受荷載分析：豎框荷載分布尺寸圖豎框力學(xué)模型簡圖豎框左部分的分格寬度尺寸BL1.2m豎框右部分的分格寬度尺寸BR1.2 m豎框承受法向荷載寬度B（BLBR）/21.2 m 豎框支點間距H4.2 m 7. 豎框的受力分析：結(jié)構(gòu)模型圖結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖結(jié)構(gòu)位移變形圖支座反力編號圖支座反力提?。?NODE FX FY 16 8981.2 21 953.57 3256.8 8. 豎框強度分析結(jié)論：豎框在水平和豎直方向荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力為：59.389N/mm2

18、 < fy所以豎框的強度滿足要求 ！ 9. 豎框剛度分析結(jié)論：豎框的剛度要求按照 玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003） DefH×(1/180)4200×103/18023.33 mmDh5.999 mm < Def23.33 mm所以豎框的剛度滿足要求！ 第三節(jié) 橫框計算1. 計算說明：我們以該部位幕墻的橫框作為計算對象。典型分格尺寸圖根據(jù)建筑物特點以及建筑效果、結(jié)構(gòu)設(shè)計的要求，橫框兩端通過螺釘和連接角片與豎框相連接。此橫框位于整個建筑的墻面區(qū)域，計算0標(biāo)高從8.6米標(biāo)高算起，最不利位置設(shè)計標(biāo)高為79.4m，地面粗糙度為C類。此處橫框最不利的分格寬度

19、尺寸為1.2m，位于橫框上方的分格高度尺寸為1.9m；位于橫框下方的分格高度尺寸為1.5m。此處幕墻的面材采用座式結(jié)構(gòu)。2. 力學(xué)模型及基本假定：此處對橫框的強度和剛度進行校核。橫梁為雙向受彎構(gòu)件，兩端分別按照鉸接形式固定在豎框上，采用簡支梁受力模型，跨度為1.2m。橫框在幕墻平面內(nèi)承受由面材傳遞來的重力荷載，荷載形式為集中荷載，此處橫框承受上方面材的重力荷載。在幕墻平面外橫框承受由面材傳遞的法向風(fēng)荷載和地震荷載，荷載形式為三角形線荷載。力學(xué)模型簡圖3. 截面參數(shù)及材料參數(shù)：橫框有效截面參數(shù)：橫框截面橫框框采用鋁合金型材，因此，其有效截面參數(shù)計算如下：截面特性：A643.9 mm2 Ix133

20、7260 mm4 Iy1359000mm4 Wx110716 mm3 Wy110839 mm3橫框的材料參數(shù)：據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）橫框采用6063-T6 鋁合金楊氏彈性模量E 0.7×105 N/mm2 抗拉、壓、彎強度設(shè)計值fy 140.0 N/mm2 抗剪強度設(shè)計值fv 81.2 N/mm2 局部承壓強度設(shè)計值fce 161.0 N/mm2 4. 荷載分析：恒荷載標(biāo)準值 Gk據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）Gk×tgs 玻璃的重力密度，取值為：25.6 KN/m3 t產(chǎn)生重力荷載的玻璃的有效厚度，此處取0.016 mgs連接附

21、件等的重量，保守按照10 Kg/m2取值為：0.1 KN/m2 Gk25.6×0.0160.10.5096 KN/m2 風(fēng)荷載標(biāo)準值 Wk據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范2012版（GB50009-2012）WkW0×s1×z×gz W0基本風(fēng)壓，成都市50年設(shè)計周期取為：0.3 KN/m2 s1局部風(fēng)壓體形系數(shù)，構(gòu)件位于墻面部位s11.2z風(fēng)壓高度系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.355gz陣風(fēng)系數(shù)，成都市C類地區(qū)79.4米標(biāo)高，取為：1.731Wk0.3×(-1.2)×1.355×1.7310.844 KN/m2 因為|W

22、k|0.844 KN/m2 < 1.0 KN/m2Wk1.0 KN/m2地震荷載標(biāo)準值 Ek據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003）EkGk×max×E max地震影響系數(shù)放大值，抗震設(shè)防烈度為7度，基本地震加速度為0.10g，取0.08 E動力放大系數(shù)，取：5.0 Ek0.5096×0.08×5.00.204 KN/m2 5. 荷載工況組合：工況 1 ：法向荷載： 1.4×1.0×風(fēng)荷載1.3×0.5×地震荷載 PAh1.4×1.0×|Wk|1.3×0.5×E

23、k 1.4×1.0×1.01.3×0.5×0.204 1.533 KN/m2 豎向荷載：1.2×重力荷載PAv1.2×Gk 1.2×0.5096 0.612KN/m2 工況 2 ：法向荷載： 1.0×1.0×風(fēng)荷載PAhk1.0×1.0×|Wk| 1.0×1.0×1.0 1.0KN/m2 豎向荷載： 1.0×重力荷載PAvk1.0×Gk 1.0×0.5096 0.5096 KN/m2 由上述工況組合的結(jié)果可知：工況 1為強度計算時最不利

24、工況，在豎框強度計算時，采用工況 1 進行計算；工況 2為剛度計算時最不利工況，在豎框剛度計算時，采用工況 2 進行計算；6. 橫框模型及承受荷載分析：橫框荷載分布尺寸圖橫框在上半部分法向荷載作用下的力學(xué)模型簡圖橫框在下半部分法向荷載作用下的力學(xué)模型簡圖橫框在豎向荷載作用下的力學(xué)模型簡圖橫框上方的分格高度尺寸Hu1.9 m橫框下方的分格高度尺寸Hd1.5 m橫框計算跨度Bl1.2 m橫框承受上方分格風(fēng)荷載高度Hwu0.6m橫框承受下方分格風(fēng)荷載高度Hwd0.6 m橫框承受重力荷載的分格尺寸H1.9 m7. 橫框的受力分析：結(jié)構(gòu)模型圖結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖結(jié)構(gòu)位移變形圖支座編號圖支座反力提取： NODE

25、FX FY FZ 1 0.0000 709.98 552.00 20 709.98 552.008. 橫框強度分析結(jié)論：橫框在法向和豎直方向荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力為：40.246 N/mm2 < fy所以橫框的強度滿足要求 ！ 9. 橫框剛度分析結(jié)論：橫框在法向的剛度要求按照 玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（JGJ102-2003） DefhBl×(1/180)1.2×103×(1/180)6.667 mm 橫框在豎向的剛度要求按照 技術(shù)要求： Defv1Bl×(1/500)1.2×103×(1/500)2.4mm 及Defv23 mm 按

26、照最嚴格要求：Def2.4 mmD1.489 mm < Defv 所以橫框的剛度滿足要求 ！ 第二節(jié) 豎框連接節(jié)點計算連接節(jié)點示意圖支座反力編號圖支座反力提取： NODE FX FY 16 8981.2 21 953.57 3256.8 此處的計算對象所對應(yīng)的節(jié)點中，取各方向反力的最大值作為計算數(shù)據(jù)。RFx8981.2 NRFy3526.8 N1. 連接螺栓的強度計算該類節(jié)點上連接螺栓處的最大外荷載大小為：剪力：V1RFx8981.2 NV2RFy3526.8 N剪力大小之和：V(V12V22)0.5(8981.223526.82)0.59648.848 N連接采用1顆 M10的不銹鋼螺

27、栓，組別及性能等級為A2-70，抗拉強度設(shè)計值為ftb320 N/mm2，抗剪強度設(shè)計值為fvb245 N/mm2，螺栓的有效截面面積Ae55.1 mm2。此處螺栓為雙剪受力，所以每個抗剪面處承受的剪力：VeV/29648.848/24824.424N螺栓抗剪強度計算：Ve/Ae4824.424/55.187.558 N/mm2 < fvb245 N/mm2 所以螺栓滿足要求。2. 豎框轉(zhuǎn)接件局部承壓強度計算外荷載通過連接螺栓傳遞給豎框轉(zhuǎn)接件，豎框轉(zhuǎn)接件采用厚度為8 mm、材質(zhì)為Q235B的鋼型材構(gòu)成。豎框轉(zhuǎn)接件的局部承壓強度設(shè)計值為：TvV/(d×t×n)9648.

28、848/(10×8×1)120.611N/mm2 < fce325 N/mm2 式中：t 構(gòu)件承壓壁的厚度 d 連接螺栓的直徑n 承壓面數(shù)目，n1 fce 構(gòu)件端面承壓強度設(shè)計值所以局部承壓能力滿足要求! 3. 轉(zhuǎn)接件根部的強度計算外荷載通過連接螺栓傳遞給轉(zhuǎn)接件根部，其根部承受彎矩和軸力。此處轉(zhuǎn)接件采用截面尺寸為8×100mm2 的鋼板,材質(zhì)為Q235B的鋼型材構(gòu)成，轉(zhuǎn)接件根部到螺栓中心的距離為h=81mm,轉(zhuǎn)接件抗彎模量Wz=13333。轉(zhuǎn)接件根部承受的彎矩：M=3526.8×81/2=142835.4 N.mm轉(zhuǎn)接件根部承受的軸力：F=RFx/

29、2=8981.2/2=4491 N轉(zhuǎn)接件根部抗壓強度設(shè)計值：=M/Wz+F/8×100 =142835.4/13333+4491/800=16.327N/mm2 < f215 N/mm2式中：M 轉(zhuǎn)接件根部彎矩 Wz 轉(zhuǎn)接件抗彎模量F 轉(zhuǎn)接件根部軸力 f 構(gòu)件抗壓強度設(shè)計值 4. 轉(zhuǎn)接件根部焊縫強度計算焊縫截面尺寸圖外荷載通過連接螺栓傳遞給轉(zhuǎn)接件根部焊縫，其根部焊縫承受正應(yīng)力和剪應(yīng)力。此處轉(zhuǎn)接件采用截面尺寸為8 mm的鋼板，轉(zhuǎn)接件根部焊縫采用三面圍焊，焊腳尺寸為6mm， E43型焊條現(xiàn)場手工焊接，焊縫質(zhì)量等級為三級，其抗拉、抗剪強度設(shè)計值均為：ftb160 N/mm2。該節(jié)點上

30、轉(zhuǎn)接件的根部焊縫處的最大外荷載大小為：NRFx/4491 NVRFy/21763.4 NMV×L1763.4×81142835.4 N×mmM1N×L14491×34152694 N×mmM2V×L11763.4×3459955.6 N×mm 式中：L連接螺栓孔中心到埋板面的距離L1焊縫右側(cè)到形心的距離 則焊縫的強度為：正應(yīng)力：M+M1/WzN/A142835.4+152694/289824491/984 14.761 N/mm2 ftb160 N/mm2 剪應(yīng)力：1V/A 1763.4/984 1.79

31、2 N/mm2 ftb160 N/mm2 2M2×34/(Ix+Iy) 59955.6×34/(1623010+248290) 1.089 N/mm2 ftb160 N/mm2 3M2×56/(Ix+Iy) 59955.6×56/(1623010+248290) 1.794 N/mm2 ftb160 N/mm2 3.132N/mm2 ftb160 N/mm2 焊縫還應(yīng)同時滿足下式：（23×2）0.5 （14.76123×3.1322）0.5 15.726 N/mm2 1.1×ftb176 N/mm2 所以焊縫滿足設(shè)

32、計要求！第三節(jié) 橫框連接節(jié)點計算連接節(jié)點示意圖支座編號圖支座反力提取： NODE FX FY FZ 1 0.0000 709.98 552.00 20 709.98 552.00 此處的計算對象所對應(yīng)的節(jié)點中，取各方向反力的最大值作為計算數(shù)據(jù)。RFz552.00 NRFy709.98 N1. 連接螺栓的強度計算該類節(jié)點上連接螺栓處的最大外荷載大小為：軸力：NRFz552.00 N剪力：VRFy709.98 N連接采用2顆 M10的不銹鋼螺栓，組別及性能等級為A2-70，抗拉強度設(shè)計值為ftb320 N/mm2，抗剪強度設(shè)計值為fvb245 N/mm2，螺栓的有效截面面積Ae55.1 mm2。此處螺栓為雙剪受力，所以每個抗剪面處承受的剪力：VeV/2709.98/4177.495 N螺栓抗剪強度計算：Ve/Ae177.495/55.13.22 N/mm2 < fvb245 N/mm2此處螺栓每個抗拉面處承受的拉力：NeN/2276 N螺栓抗拉強度計算：Ne/Ae276/55.15.009 N/mm2 < fvb245 N/mm2所以螺栓滿足要求。2. 豎框轉(zhuǎn)接件局部承壓強度計算外荷載通過連接螺栓傳遞給橫框轉(zhuǎn)接件，橫框轉(zhuǎn)接件采用厚度為5 mm、材質(zhì)為Q235B的鋼型材構(gòu)成。橫框轉(zhuǎn)接件的局部承壓強度設(shè)計值為：TvV/(