科技大學畢業(yè)設計：洛陽市XX綜合辦公樓設計

1、*科 技 大 學 畢 業(yè) 設 計*科技大學畢業(yè)設計（論文）題目: 洛陽市 xx 綜合辦公樓設計姓名: *院系: 建筑工程學院專業(yè): 土木工程指導教師: *2006年 6 月 1 日前言畢業(yè)設計是大學本課教育培養(yǎng)目標的實現(xiàn)和檢驗所學知識掌握程度的重要階段，是綜合學習的階段，是深化、綜合、拓寬所學知識的一次實踐機會，是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。我所做的設計題目為 "xx 綜合辦公樓" ，在設計前，我復習了房屋建筑學，土力學地基基礎，結構力學，鋼筋混凝土結構，多層及高層建筑結構設計建筑結構抗震設計等大學所學的主要專業(yè)課程，以便能夠在設計中更好的綜合考慮各方面的設計要點，同

2、時閱讀了關于抗震，混凝土結構，建筑荷載等若干設計,施工規(guī)范。并參考了以下文獻：高等學校建筑工程專業(yè)畢業(yè)設計指導、土木工程專業(yè)設計指導、房屋建筑制圖統(tǒng)一標準、建筑結構制圖標準、建筑荷載規(guī)范、建筑地基基礎設計規(guī)范、混凝土結構設計規(guī)范、建筑抗震設計規(guī)范、砌體結構設計規(guī)范、建筑結構設計手冊、建筑結構設計綜合手冊、鋼筋混凝土結構構造手冊、混凝土與砌體結構、高層建筑結構設計、土力學地基基礎、建筑結構抗震設計、有關標準圖集，相關教科書及其它專業(yè)書及相關規(guī)定、圖集等進行建筑、結構設計并繪制施工圖紙。畢業(yè)設計的這段時間，在教研室各位老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設計計算、外文的翻譯以及到施工現(xiàn)場和已建好的同類工程

3、的觀看、分析，加深了對設計規(guī)范、建筑法規(guī)、施工手冊等相關內(nèi)容的理解與記憶。鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力，從而從不同方面初步達到了畢業(yè)設計的目的與要求。在進行結構設計時，均采用手算。由于自己的水平有限，時間也比較緊迫，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。2006年 6 月1.設計資料1,工程名稱:洛陽市 xx 綜合辦公樓。2、建設地點:洛陽市市區(qū)。3,工程概況: 建筑總高為 22.20m ，共 6 層，底層及二層層高 4.2m,三六層層高 3.3m；室內(nèi)外高差 0.45m。4,主導風向:全年為西南風，基本風壓w0=0.35kn/m25,地面粗糙類型： d 類6、地質(zhì)條件

4、：（1）地震烈度：8八度近震，場地類別：類。（2） 地質(zhì)資料 基地埋深（m）土層厚度(m) 巖土名稱地基土靜荷載標準值(kpa) 2.022.02雜填土1008.005.80粉質(zhì)粘土14016.208.20粘土16020.704.50中密細砂-25.004.30基巖-7、建筑物安全等級：級8、材料選用：混凝土采用 c30鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱扎鋼筋 hrb335 二級鋼筋,其余采用熱扎鋼筋 hpb235 一級鋼筋。墻體：外墻采用普通燒結粘土磚，其尺寸為 240mm 115mm 53mm,重度r=18kn/m3(684 塊/m3)內(nèi)隔墻采用普通燒結粘土磚，其尺寸為240mm115mm53mm，

5、重度r=18kn/m3(684 塊/m3)窗：鋼塑門窗，r=0.35kn/m39、柱的平面布置如圖 1.1 ，框架計算單元如圖 1.2,框架柱軸向尺寸及節(jié)點編號如圖 1.3 ，框架梁柱示意圖如圖1.4 結構平面柱網(wǎng)布置圖圖1.1 框架計算單元圖1.21.2初估梁柱截面尺寸注：底層高度由梁軸線算至基礎頂面，所以底層柱高取h=4200+450+600=5250mm,其余各層取層高 3300mm.1.2.1梁的截面尺寸取跨度較大者進行估算梁截面尺寸l=6600mm,h=(1/8 1/12)l=825mm550mm,取h=600mmb=(1/2 1/3)h=300mm200mm,取b=300mm故：框

6、架梁初選截面尺寸為b×h=300mm×600mm第一梁的慣性矩為=1/12 b=1/12 × 300 ×=5.4 × 109 框架軸向尺寸及節(jié)點編號圖1.3 框架梁柱示意圖圖1.41.2.2柱的截面尺寸按層高確定柱截面尺寸。取底層h=5300mmb=(1/15 1/20)h=350mm262.5mm初選柱截面尺寸 b×h=700mm×700mm第一柱的慣性矩為=1/12 b=1/12 × 700 × =2 × 1010mm41.2.3梁柱線剛度計算右跨梁的線剛度：i=4.9×104 k

7、n*m=i右梁中跨梁的線剛度：i=10.8× kn*m=i右梁 二層柱的線剛度：i=14.3×kn*m 底層柱的線剛度：i=11.3× kn*m 其余柱的線剛度：i=18.2×kn*m 令i余柱1.0 則有相對剛度；i左梁4.9×/18.2×0.27i右梁i中梁10.8×/18.2×0.59 i層柱4.3×/18.2×0.79i底柱=11.3×/18.2×框架梁、柱的相對線剛度如圖 1.5 所示。作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 框架梁柱的相對線剛度圖1.5（1） 1.

8、3荷載計算 1.3.1恒載標準值計算 屋面 防水層（剛性）30厚c20細石混凝土防水 1.0 kn/ 防水層（柔性）三氈四油小石子 0.4 kn/ 找平層：15厚水泥砂漿 0.015×20 kn/ 找坡層：40厚水泥石灰焦渣3 0.04×140.56 kn/ 保溫層：80厚礦渣水泥 0.08×14051.16 kn/ 120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12 × 25=3 kn/ 10 厚混合沙漿 0.01 × 17=0.17 kn/ 合計 6.59 kn/ 各層走廊樓面：水磨石地面10mm厚面層+20mm水泥砂漿打的+素水泥漿結合層一道 0.65

9、 kn/結構層：120厚現(xiàn)澆混凝土板 0.12×253 kn/ 抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×250.17 kn/合計 4.33 kn/走廊樓面 3.82 kn/ 合計 3.82kn/m(3)梁自重b×h=300mm×600mm 梁自重 25kn/m3 × 0.3m×(0.6m 0.12m) 3.6kn/m抹灰層： 10 厚混合砂漿 0.01 ×(0.6 0.12+0.3) × 2 × 17 0.27kn/m 合計 3.87kn/mb×h=300mm×400mm 梁自重 25kn/

10、m3 × 0.25m×(0.5m 0.12m) 3.28kn/m抹灰層： 10 厚混合砂漿 0.01 ×(0.5 0.12+0.25) × 2 × 17 0.22kn/m 合計 3 kn/m柱自重 b × h=700 ×700 柱自重 抹灰層： 10 厚混合砂漿 0.01m× 0.7m× 4 × 17n/m3 0.476kn/m合計 12.73kn/m外縱墻自重標準層縱墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 7.26 kn/m二層 縱墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 6.73 kn

11、/m底層縱墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 9.76 kn/m6內(nèi)縱墻自重標準層 縱墻+水泥粉刷內(nèi)墻面 13.6 kn/m二層 縱墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 18.14 kn/m底層縱墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 23.68 kn/m7內(nèi)隔墻自重標準層 隔墻+水泥粉刷內(nèi)墻面 8.29kn/m二層 隔墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 11.06 kn/m底層隔墻+鋁合金窗+水刷石外墻面+水泥粉刷內(nèi)墻面 14.43 kn/m1.3.2活載標準值計算屋面和樓面活荷載標準值根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范查得：1上人屋面： 2.0 kn/ 樓面：走廊 2.5 kn

12、/、其它 2.0 kn/。 餐廳： 2.5 kn/ 閱覽室：2.0 kn/會議室： 2.0 kn/ 浴室?guī)?2.0 kn/2 雪荷載 ： sk =1.0 ×0.35=0.35 kn/ 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。1.3.3豎向荷載下框架受荷總圖取c d,e f 軸間框架梁屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載。 荷載的傳遞示意圖1.6 荷載的傳遞示意圖1.6其中板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載。=3.45*0.5/3.6=0.26 1-2 × 2+ 3=1-2 ×0.26+0.26=0.88屋面板傳荷載：恒載6.59

13、 × 3.3 ×（ 1-2 × 0.26+0.26）× 2=38.75kn/m活載 2.0× 3.3 ×（ 1-2 × 0.26+0.26）× 2=11.76kn/m 樓面板傳荷載恒載4.33×3.3×（ 1-2 × 0.26+0.26 ）× 2=25.43kn/m活載 2.0 × 3.3×（ 1-2 × 0.26+0.26）× 2=11.76kn/m梁自重 3.87kn/mc d 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載 =梁自重+ 板傳

14、荷載 3.87+38.75=42.62kn/m 活載=板傳荷載 11.76kn/m樓面板：恒載 =梁自重+ 板傳荷載 3.87+25.43=16.04kn/m 活載=板傳荷載 11.76kn/md e 軸間框架梁（樓過道）恒載6.59 × 1.05 × 5/8 × 2=8.65kn/m 活載 2.1 ×1.05× 5/8 × 2=2.63kn/m 樓面板傳荷載恒載 3.87 ×1.05 × 5/8 × 2=5.01kn/m 活載 2.5 ×1.05 × 5/8 × 2=2.6

15、3kn/m梁自重 3.87kn/md e 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載 =梁自重+ 板傳荷載 3.87+8.65=12.52kn/m 活載=板傳荷載 3.82kn/m 樓面板：恒載 =梁自重+ 板傳荷載 3.87+5.805=16.04kn/m 活載=板傳荷載 3.28kn/m （ 3 ） c 軸柱縱向集中荷載的計算 頂層柱： 女兒墻自重（做法：墻高 500mm ， 100mm 的混凝土壓頂）0.24× 0.6 × 18+25 × 0.1 × 0.24+ （ 0.6 × 2+0.24 ）× 0.5=3.912kn/m頂層柱恒載

16、 =女兒墻及天溝自重+ 梁自重 +板傳荷載+ 次梁自重 =6.67×6.9+3.87 ×（ 6.9-0.7+3.3-0.35 ） +38.75 × 3.3=209.31 kn頂層柱活載 =板傳荷載=11.76 × 3.3=38.81 kn標準層柱恒載 =墻自重+ 梁自重 +板傳荷載+ 次梁自重=7.26×（ 6.9-0.7 ） +8.29 ×（ 3.3-0.35 ） =69.47kn標準層柱活載 =板傳荷載=11.76 ×6.6/2=38.81 kn二層柱恒載 =墻自重+ 梁自重 +板傳荷載+ 次梁自重=6.73×

17、（ 6.9-0.7 ） +11.06 ×（ 3.3-0.35 ） =74.36kn二層柱活載 =板傳荷載=38.81 kn基礎頂面恒載 =底層外縱墻自重+ 基礎梁自重=9.76×（6.9-0.7）+14.43×（3.3-0.35）+3×（6.9-0.7+1.65-0.35）=130.53knef跨同cd跨。（ 4 ） d 軸柱縱向集中荷載的計算 頂層柱恒載 =梁自重+ 板傳荷載+次梁自重 =3.87×（ 6.9-0.7+3.3-0.35 ） +38.75 ×3.3 +8.65×1.05 =181.45 kn頂層柱活載 =板傳

18、荷載=2.63 ×1.05 +11.76×3.3 =41.574kn二層柱恒載 =墻自重+ 梁自重 +板傳荷載+ 次梁自重=3.87 ×（ 6.9-0.7+3.3-0.7+1.05 ） +38.75 × 3.3+8.65× 61.05+18.14 ×（ 6.9-0.7 ） +11.06 ×（ 3.3-0.35 ）=291.91 kn二層柱活載 =板傳荷載=11.76× 3.3+3.28 × 2.1/2=42.25 kn標準層柱恒載 =墻自重+ 梁自重 +板傳荷載+ 次梁自重=9.85+127.88+9.0

19、8+13.6×（ 6.9-0.7 ） +8.29 ×（ 3.3-0.35 ） =255.59kn標準層柱活載 =板傳荷載=42.25 kn基礎頂面恒載 =底層外縱墻自重+ 基礎梁自重=9.76×（6.9-0.7）+14.43×（3.3-0.7）+3×（6.9-0.7+1.05-0.35）=124.83kne軸縱柱同d軸縱柱同.f軸縱柱同c軸縱柱. 恒荷載作用下框架受荷簡圖（標準值）圖1.8五 抗震驗算（一）水平地震作用的計算1. 該建筑高度為22.70m，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法進行計算?？拐鹪O防烈度8度，近震，場地類別為

20、ii類場地。作用于屋面粱及各層樓面粱處的重力荷載代表值為： 屋面粱處：gew=結構和構件自重50%雪荷載屋面粱處：gei=結構和構件自重50%活荷載 其中結構和構件自重取樓面上、下1/2層高范圍內(nèi)（屋面粱處取頂層的一半）的結構及構件自重（包括縱、橫梁自重，樓板結構層及構造層、縱橫墻體及柱等自重） 2. 各樓層重力荷載代表值g6=縱粱自重橫梁自重柱自重樓面自重縱墻自重橫墻自重門窗過粱重0.5活載=6.67 kn/m×（6.9m×6+7.2）×26.59 kn/m×（6.9m×6+7.2）×（6.6×2+2.1）3.87 kn/

21、m×（6.9m0.7m）×223.87 kn/m×（6.6m×2+2.10.7×3）3.87×（7.2-0.7）×312.73×（3.3/2-0.6）×247.26 kn/m×（6.9-0.7）×12+7.26×（7.2-0.7）8.29kn/m×（6.60.7）×238.29 kn/m×（2.1-0.7）×213.6×（6.9-0.7）×11+0.5×【2.0×6.6×2×（

22、6.9×6+7.2）+2.5×（6.9×6+7.2）×2.1】=648.32+4900.19+527.87+51.08+94.38+1124.95+23.21+84.32+769.1=8223.42kn 取8220kng3g5=主粱自重柱自重屋面自重墻自重0.5活載=4.33 kn/m×（6.9×6m+7.2m）×（6.6-0.7）×23.82 kn/m×（6.9m×6+7.2m）（2.1-0.7）3.87 kn/m×（6.9m0.7m）×243.87×（7.2-0

23、.7）×33.87 kn/×（6.6m×2+2.1-0.7×3）3×（6.6-0.7）×1312.73×（3.3-0.7）×247.26×（6.9-0.7）127.26×（7.2-0.7）+8.29×（6.6-0.7）×24+13.6×（6.9-0.7）×11+13.6×（7.2-0.7）+0.5×15×19=2483.17259.91575.8675.47+51.08+230.1+794.35+540.1+47.19+117

24、3.86+927.52+88.4+769.1=8016.15kn 取8010kng2=縱粱自重橫梁自重柱自重樓面自重縱墻自重橫墻自重門窗過粱重0.5活載=2483.17+259.91+575.86+75.47+51.08+230.1+12.73（3.3/2+4.2/2-0.6）×24+6.73×43.7×2×1/2+7.26×43.7×2×1/2+13.6（6.9-0.7）×12×1/2+18.14×（6.9-0.7）×12×1/2+8.29×（6.6-0.7）&#

25、215;9×1/2+11.06×（6.6-0.7）×9×1/2+769.1 =3675.59+962.39+611.36+1180.73+513.74+769.1=7712.91kn 取7700kn g1=縱粱自重橫梁自重柱自重樓面自重縱墻自重橫墻自重門窗過粱重0.5活載=2483.17+259.91+575.86+75.47+51.08+230.1+12.73×（4.2/2+5.3/2-0.6）×24+（6.73+9.76）×43.7×2×1/2+（18.14+23.68）×（6.9-0.7）

26、×12×1/2+（11.06+14.43）×9+769.1=3675.59+1269.91+720.61+1555.7+769.1=7990.91 kn取7990kn質(zhì)點重力荷載代表值見圖 圖7 各質(zhì)點的重力荷載代表值3.框架自振周期的計算 框架自振周期的計算可采用假想頂點位移法，對于教學樓可按下列經(jīng)驗公式計算=1.7×0.7×=1.44s 式中：h房屋主體結構的高度（m） h=21.60（m）b房屋震動方向的長度（m），在計算橫向水平作用時，為房屋寬度取15.30m在計算縱向水平作用時，為房屋長度取48.60m4水平地震作用地震剪力計算多遇地

27、震作用下，設防烈度8度，查表,類場地一區(qū)，查表tg0.35sn0.08t1+0.07 （tg/t1）0.9×（0.35/1.44）0.9×0.160.045因為1.4tg1.4×0.3< t1 =1.44s,考慮頂部附加水平地震作用，即n0.1852。對于多質(zhì)點體系，結構底部總橫向水平地震作用的標準值fn=n·fek=f6=0.185×1824.7=337.9kn作用在各質(zhì)點的橫向水平地震作用如表2其中=1486.77· 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 表2 層次gihigihi/gihifi(kn)vi(kn)68

28、22022.71865940.271402.91402.915801019.41553940.226336.01738.924801016.1 1289610.187278.031016.953801012.81025280.1492210531238.48277009.5731500.106157.601396.08179905.3423470.06190.691486.77框架橫向水平地震作用及樓層地震剪力如圖 （a）水平地震作用 （b）層間剪力分布（二）水平地震力作用下框架的側移驗算右跨梁的線剛度：i=4.9×104 kn*m=i右梁中跨梁的線剛度：i=10.8× k

29、n*m=i右梁 二層柱的線剛度：i=14.3×kn*m 底層柱的線剛度：i=11.3× kn*m 其余柱的線剛度：i=18.2×kn*m 1 框架柱的側移剛度d值 橫向36層d值的計算 表4 構件名稱c軸柱（8根） =0.27 0.1224066d軸柱（8根）=0.860.3060165e軸柱（8根）=0.270.3060165f軸柱（8根）=0.860.1224066d24066×2kn/m+60165×2 kn/m =168462kn/m 橫向二層d值的計算 表5構件名稱c軸柱（8根）0.340.1514592d軸柱（8根）1.10.353

30、4048e軸柱（8根）0.340.3534048f軸柱（8根）1.10.1514592d14592×2 kn/m +34048×2kn/m=97280kn/m 橫向底層d值的計算 表6 構件名稱c軸柱（8根）0.430.3818344d軸柱（8根）1.390.4923654e軸柱（8根）1.390.4923654f軸柱（8根）0.430.3818344d18344×2+23654×283996kn/m 橫向水平地震作用框架側移計算 表8層次gi (kn)vgi (kn)di（kn/m）ui(m)ui/mm68220822016846248.81461.8

31、580101623016846296.314134801024240168462143.91316.73801032250168462191.41172.8277003995097280410.7981.4179904794083996570.7570.7 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次hi/mmgi/mmgihi/kn·mgihi/gjhjfi/knvi/kn622.782201865940.271402.91402.91519.480101553940.226336.01738.92416.180101289610.187278.031016.95312.8801

32、01025280.149221.531238.4829.57700731500.106157.61396.0815.37990423471.06190.691486.77橫向水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標準值 表11 柱層h(m)vi(kn)dij（kn/m）di1vi1ky（kn·m）m上（kn·m）邊柱63.3402.911684622406657.560.270.73138.6652.2953.3738.9216846224066105.560.270.79275.1973.1543.31016.9516846224066145.280.270.80383.54

33、95.8833.31238.4816846224066176.930.270.0.85496.2987.5824.21396.089728014592209.410.340.92809.1670.3615.31486.778399618344324.700.431.222099.51-378.60中柱63.3402.9116846260165143.90.860.53251.68223.1953.3738.9216846260165263.90.860.59513.81357.0643.31016.9516846260165363.20.860.60719.14479.4233.31238.4

34、816846260165442.310.860.65948.75510.8724.21396.089728034048488.631.100.801641.8410.4515.31486.778399623654418.691.391.092418.77-199.72注： 粱端剪力及柱軸力標準值 表12層次邊梁走道梁柱軸力邊柱n中柱n652.2916.326.610.4069.64153.552.1106.28-10.40-95.885211.8166.116.642.11189.93418.812.1289.88-52.51-247.774371.07115.816.673.77309.89

35、683.342.1472.97-126.28-399.203471.12146.996.693.65383.76846.252.1585.72-219.93492.072566.65176.796.6112.64424.07935.132.1647.24-332.57-534.601430.56134.336.685.59449.93992.152.1686.70-418.16-601.11 注：vb（mb左mb右）/l (kn) j柱軸力中的負號表示拉力，當為左地震時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。 由上表可得地震作用下得框架彎矩圖，粱端剪力及柱得軸力圖分別如下圖8，圖9所示。（

36、a）梁端剪力及柱軸力圖 （b） 框架彎矩圖（kn·m）左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖六風荷載作用下框架內(nèi)力和側移的計算1.側移剛度值d （和地震作用時的側移剛度值等同）2.風荷載標準值：基本風壓：= 0.35kn/ 風振系數(shù):因房屋總高度小于30m，所以1.0風載體型系數(shù)：風壓高度系數(shù)：按b類地區(qū)，查gb50009-2003表得，得表如下沿房屋高度分布風荷載標準值 表1 層次離地高度z/mhi/hq1（z）/（kn·m）q2（z）/（kn·m）622.20.851.231.001.4430.902518.90.821.200.851.3580.8494

37、15.60.741.150.701.1740.734312.30.741.110.551.1340.70829.00.741.070.411.0930.68314.80.741.020.221.0420.651 表2離地高度z/m（m）（m）（kn）22.20.851.231.30.253.32.46.6818.90.821.201.30.253.33.37.2815.60.741.151.30.253.33.312.6012.30.741.111.30.253.33.312.169.00.741.071.30.254.23.313.324.80.741.021.30.255.34.213.9

38、4 等效節(jié)點集中風荷載 （kn） 風荷載沿房屋高度分布圖（單位：kn） 框架結構分析時，應按靜力等效原理將上圖的分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，如上圖所示。（2）風荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)等效節(jié)點集中風荷載圖所示的水平荷載，計算層間剪力vi, 然后根據(jù)上表。計算各層的相對剛度和絕對剛度。計算結果見下表： 風荷載作用下框架層間剪力及側移的計算層次123456（kn）8.046.666.086.307.284.57（kn）38.8730.8324.1718.0911.794.51d（n/mm）8399697280168462168462168462168462/mm0.460.320.140.1

39、10.070.03/mm0.460.780.921.031.101.13/1/115221/103131/235711/300001/471431/110000風荷載作用下最大層間位移角為1/10313遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。風荷載下內(nèi)力的計算： 風荷載下梁端彎矩、剪力與軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱n中柱n60.530.173.30.213.660.783.31.35-0.21-1.1459.312.903.33.705.862.663.32.58-3.91-2.26416.325.093.36.4911.515.223.35.07-10.40-3.68318.775.863.37

40、.4615.667.103.36.90-17.86-4.24220.046.254.26.2618.978.604.26.56-24.17-4.54163.0919.685.315.6228.5312.945.37.82-39.74-12.34風荷載下各層柱端彎矩及剪力計算層次hvi(kn)dij（kn/m）邊柱中柱di1vi1kydi2vi2ky63.34.51168462240660.590.270.7310.864.02601651.610.860.532.897.0053.311.79168462240661.680.270.7930.748.17601654.210.860.5922

41、.9615.9543.318.09168462240662.580.270.8047.7611.94601656.460.860.6035.8223.8833.324.17168462240663.450.270.8567.8011.96601658.630.860.6551.8427.9224.230.8397280145924.600.340.92119.1310.363404810.791.100.80103.5925.9615.338.8783996183445.990.431.22251.3345.322365410.951.391.09286.368.24（a）框架彎矩圖 （b）梁

42、端剪力及柱的軸力圖橫向框架在水平風荷載下的彎矩、剪力和柱軸力圖1.3.4豎向荷載作用下的框架內(nèi)力計算1橫向框架內(nèi)力的分析 （1）計算單元取軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為6.9m如下圖所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給框架的樓面荷載中水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的 形式傳給橫向框架，作用與各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上有集中力。 橫向框架計算單元（2） 荷載計算恒載計算： 各層梁上作用的恒載在上圖中，、代表橫梁的自重，為均布荷載形式。對于頂層 3.87、分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載：

43、 6.59×3.4522.74kn·m 6.59×2.19.64 kn·m、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，包括梁自重、樓板自重、女兒墻等的重力荷載： （3.45×5.95×1/2）+7.18×1.725×6.59+3.87×6.9×3×6.6/2+7.26×6.9=173.22=5.95+7.18+（1.725+6.6）/2×1.725×2×6.59+3.87×6.9+3×6.6/2=149.62+26.7+9.9=

44、186.2235層 包括梁自重和其它橫墻自重為均布荷載。 3.87+7.26×2.723.47 kn/m 3.87kn/m=3.87×6.9+3×3.3×1/2×2+4.33×（6.6+3.15）×1.725×1/2×1/2×1/2×2+7.26×3.45×2+8.29×3.3×1/2×2=26.7+9.9+18.21+50.09=132.26=3.87×6.9+3×6.6×1/2×1/2

45、5;2+4.33×（6.6+3.15）×1.725×1/2×1/2×1/2×2+4.33×3.45×1.725×1/2×2+（3.45+6.9）×2.1/2×2×3.82=309.13二層：3.87+6.73×3.628.1 kn/m 3.87 kn/m3.87×6.9+3×3.3×1/2×2+4.33×（6.6+3.15）×1.725×1/2×1/2×1/2

46、5;2+6.73×3.45×2+11.06×3.3×1/2×2137.75kn=137.75+13.6×6.9+83.03=314.62 kn底層：3.87+6.73×3.628.1 kn/m 3.87 kn/m14.94 kn/m 8.02 kn/m 3.87×6.9+3×3.3×1/2×2+4.33×（6.6+3.15）×1/2×1/2×1/2×2+9.76×3.45×2+14.43×3.3×

47、1/2×226.7+9.9+18.21+67.34+47.62169.77169.77+13.6×6.9+83.03346.64 kn活荷載計算： 對于頂層：3.45×26.9 kn/m 2.1×2.55.25 kn/m3.45×1.725×2+3.45×1.725×222.81kn3.45×1.725×2×2+2.5×（3.45+1.725）×1.05×237.39 kn對于15層同頂層。雪荷載：3.45×0.20.69 kn/m 0.2

48、15;2.10.42 kn/m 3.45×1.725×2×0.22.2813.45×1.725×2×0.2+2.5×（3.45+1.725）×1.05×0.23.91橫向框架恒載匯總層次（kn/m）（kn/m）（kn/m）（kn/m）/kn/kn63.873.8722.748.64173.22186.223523.473.8714.948.02132.26309.13228.13.8714.948.02137.75314.62149.743.8714.948.02169.77346.64橫向框架活載匯總層次（kn/m）（kn/m）/kn/kn66.9（0.69）5.25（0.42）22.8137.