GB50010混凝結構設計規(guī)范,修訂動態(tài)課件

1、2 修訂概況修訂概況u 2007年年2月月8日日 第一次第一次全體工作會議（北京）全體工作會議（北京） 成立修訂組，分工。成立修訂組，分工。 本校參加：本校參加： “結構分析，承載力計算，結構構件抗震設結構分析，承載力計算，結構構件抗震設 計計” 修訂修訂 u 2008年年8月月2530日日 第二次第二次全體工作會議（成都）全體工作會議（成都） 討論討論征求意見初稿征求意見初稿，對各部分提出修訂意見，對各部分提出修訂意見u2008年年12月月89日日 第三次第三次全體工作會議（北京）全體工作會議（北京） 討論初稿，形成討論初稿，形成征求意見稿征求意見稿2009年年11月月29日日12月月2日日

2、 第四次第四次全體工作會議（北全體工作會議（北京）京） 討論討論送審初稿送審初稿，形成，形成送審稿送審稿34偏心受壓構件的二階效應（偏心受壓構件的二階效應（1） 效應效應：豎向力在產(chǎn)生了側移的結構中引起的附加側移豎向力在產(chǎn)生了側移的結構中引起的附加側移和附加內(nèi)力和附加內(nèi)力（也稱結構側移引發(fā)的二階效應也稱結構側移引發(fā)的二階效應）。）。 用結構分析解決用結構分析解決 有限元分析（計算機分析）；增大系數(shù)法有限元分析（計算機分析）；增大系數(shù)法 效應效應：軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力附加內(nèi)力 （桿件自身撓曲引起的二階效應）（桿件自身撓曲引起

3、的二階效應）第一類：第一類：“使用構件折減剛度的考慮二階效應的結構彈性分使用構件折減剛度的考慮二階效應的結構彈性分析方法析方法”（亦稱（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法考慮幾何非線性的彈性有限元法”）；）； 第二類：第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱（或稱“ “ 法法”）；）； 第三類：第三類：“層增大系數(shù)法層增大系數(shù)法”或或“整體增大系數(shù)法整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效pp0l5p0lpp0l6 nsssmmm1sppsm nsm7s011sjnd h s211scdhgke j8 n

4、sssmmm20s001 1 1500 / lehhc0.5 f an0l9 效效應應 考慮條件考慮條件：當同一主軸方向的桿端彎矩比：當同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于不大于0.90.9且且設計設計軸壓比軸壓比不大于不大于0.90.9時時，若構件的長細比滿足下式的要求，若構件的長細比滿足下式的要求，可可不考慮該方向構件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩影響。不考慮該方向構件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設計值，絕對值較大端為同一主軸方向的彎矩設計值，絕對值較大端為 ， 絕對值較小端為絕對值較小端為 ，當構件按單曲率彎曲時，為正，否則為負，當構件按單曲率彎曲時，為正，否則為負； 構件的計算

5、長度，近似取偏心受壓構件相應主構件的計算長度，近似取偏心受壓構件相應主軸方向兩支承點之間的距離。軸方向兩支承點之間的距離。p12/m m012 / 34 - 12 ( /)l im m1m2m2m1m0l10 計算方法計算方法：偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：等代柱端彎矩的折減系數(shù)等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當當 小于小于1.01.0時，取時，取 =1.0=1.0； 對剪力墻類構件，可取對剪力墻類構件，可取 =1.0=1.0。 注：此法與注：此法與aci規(guī)

6、范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達。規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達。 mns2 mcm1m20.70.3mcm20nsc201 1 1300 / ( )lmnhh cc0.5 f anmnscmnscmnsc1112 當僅配置箍筋時，矩形、當僅配置箍筋時，矩形、t t形和形和i i形截面受彎構件的形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù)截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對于對于一般受彎構件一般受彎構件取取0.7； 對對集中荷載作用下的獨立梁集中荷載作用下的獨立梁，取，取 注：注：箍筋項前的系數(shù)由箍筋項前的系數(shù)由1.25改為改為1.0；

7、用鋼量增加約；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算 vcst0yv0savf bhfhs1.75113cosxvvsinyvvx001.750.071svxuxtyvxxavvf bhfhnsy001.750.071svyuytyvyyavvf hbfbns14 雙向受剪框架柱雙向受剪框架柱斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算xuxvvyuyvv001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxavvfbhfhns001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyavvfhbfbns151u0.351.20.2styvcorttta f antfww

8、sa00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsafnbhfvsvyvttsaafwanftcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhwtvtt15 . 0t16rc結構中采用高強鋼筋（結構中采用高強鋼筋（hrb500，hrbf500），其用鋼量），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。 按荷載效應的按荷載效應的標準組合（標準組合（pc）或或準永久組合（準永久組合（rc）并考慮長并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度期作用影響的最大裂縫寬度( (mm) )可按下列公式計算：可按下列公式

9、計算：裂縫寬度計算（裂縫寬度計算（5）smaxcrcrs wletktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc17 表表7.1.2-1 構件受力特征系數(shù)構件受力特征系數(shù)注：注：將系數(shù)將系數(shù) 由原來的由原來的2.1降低到降低到1.9； 將標準組合改為準永久組合。將標準組合改為準永久組合。裂縫寬度約減小裂縫寬度約減小30%，可適應高強鋼筋的應用。，可適應高強鋼筋的應用。crcr18 完善規(guī)范的完整性，從以構件計算為主適當完善規(guī)范的完整性，從以構件計算為主適當擴展到擴展到整體結構的設計整體結構的設計，補充補充“結構方案結構方案”和和“結構抗倒塌設計結構抗倒塌設計”的原則（的

10、原則（6）結構方案設計結構方案設計 混凝土混凝土結構的選型及布置結構的選型及布置 結構縫的設計原則結構縫的設計原則 結構構件的結構構件的連接和構造連接和構造 建筑、抗震、耐久、抗災、節(jié)材等建筑、抗震、耐久、抗災、節(jié)材等19dadasr20 對于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴重后果的重對于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴重后果的重要混凝土結構，宜進行防要混凝土結構，宜進行防連續(xù)連續(xù)倒塌設計。倒塌設計?；炷两Y構的防連續(xù)倒塌設計宜符合混凝土結構的防連續(xù)倒塌設計宜符合下列要求：下列要求： 避免使結構中的關鍵構件直接遭受偶然作用；避免使結構中的關鍵構件直接遭受偶然作用； 采取減小偶然作用效應的措

11、施；采取減小偶然作用效應的措施； 在在結構結構容易遭受容易遭受偶然作用影響的區(qū)域偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；增加冗余約束； 增強疏散通道、避難空間及結構關鍵傳力部位的承載增強疏散通道、避難空間及結構關鍵傳力部位的承載能力和變形性能。能力和變形性能。212223 對大跨度混凝土樓蓋結構，宜進行對大跨度混凝土樓蓋結構，宜進行豎向自振頻豎向自振頻率率驗算，其自振頻率不宜低于下列要求：驗算，其自振頻率不宜低于下列要求： 住宅和公寓住宅和公寓6 hz; 辦公樓和旅館辦公樓和旅館5 hz; 大跨度公共建筑大跨度公共建筑3.5 hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)

12、使用功能提出要求。提出要求。24 u對下列情況的對下列情況的既有結構既有結構應進行相應的設計應進行相應的設計 延長使用年限；延長使用年限； 加固、改造，消除安全隱患；加固、改造，消除安全隱患； 改變用途或使用環(huán)境；改變用途或使用環(huán)境； 改建、擴建；改建、擴建； 受損后的修復。受損后的修復。2526 鋼筋鋼筋修訂時作下列改動：修訂時作下列改動：l增加增加500mpa級高強鋼筋；級高強鋼筋；l列入列入hrbf系列系列細晶粒細晶粒鋼筋；鋼筋；l淘汰淘汰低強的低強的hpb235鋼筋鋼筋，代之以，代之以hpb300鋼筋，鋼筋，並規(guī)定了過渡方法；並規(guī)定了過渡方法；l列入列入中強鋼絲中強鋼絲以增加預應力筋品

13、種，補充中強空以增加預應力筋品種，補充中強空檔檔.2728 注：當采用直徑大于注：當采用直徑大于40 mm的鋼筋時，應經(jīng)相應的試驗檢驗的鋼筋時，應經(jīng)相應的試驗檢驗或有可靠的工程經(jīng)驗或有可靠的工程經(jīng)驗 29針對目前工程中較多針對目前工程中較多超長結構不設縫的實際需求超長結構不設縫的實際需求，增補了間接作用效應分析原則，增補了間接作用效應分析原則，重點強調(diào)對收縮、徐重點強調(diào)對收縮、徐變和溫度作用的考慮變和溫度作用的考慮。間接作用范圍間接作用范圍：當混凝土的：當混凝土的收縮、徐變，以及溫度收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結構的等間接作用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結構的

14、安全或正常使用時，宜進行間接作用分析。安全或正常使用時，宜進行間接作用分析。 u溫度作用溫度作用應按下列情況考慮應按下列情況考慮 混凝土施工期：混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結構溫度狀態(tài)的人工溫控措、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結構溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等；施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等； 3031htpc,mm0(0.70.25)lffu h配置箍筋配置箍筋時的受沖切承載力時的受沖切承載力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lffu hf a 配置彎起鋼筋配置彎起鋼筋時的受沖切承

15、載力時的受沖切承載力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlffu hf a（將原系數(shù)將原系數(shù)0.35提高到提高到0.55，將原系數(shù)，將原系數(shù)0.15提高到提高到0.25）32增加了增加了按應力限制鋼筋間距按應力限制鋼筋間距的要求的要求(13)裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁中，兩鋼筋之間的裂縫最大。中，兩鋼筋之間的裂縫最大。 對鋼筋混凝土受彎構件及環(huán)境為一對鋼筋混凝土受彎構件及環(huán)境為一a類的預應力混類的預應力混凝土受彎構件，當凝土受彎構件，當鋼筋凈保護層厚度不大于鋼筋凈保護層厚度不大于65mm時，時，除計算最大裂縫寬

16、度外，離構件受拉邊最近的除計算最大裂縫寬度外，離構件受拉邊最近的縱向帶縱向帶肋鋼筋的最大間距肋鋼筋的最大間距宜符合表宜符合表7.1.5規(guī)定。規(guī)定。 當配置有粘結預應力筋，且在使用荷載下預應當配置有粘結預應力筋，且在使用荷載下預應力筋的應力增量力筋的應力增量 , 在在 。有粘結預應力束的間距不應超過非預應力配筋允許有粘結預應力束的間距不應超過非預應力配筋允許的最大間距的的最大間距的2/3。 22ps160n/mm240n/mm（ps33psmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表表7.1.5 控制裂縫寬度帶肋鋼筋的控制裂縫寬度帶肋鋼筋的最大間距最大間距s（mm）34skqk1b

17、mmmbs/bb3536注：注： 1 混凝土強度等級不大于混凝土強度等級不大于c25時，表中保護層厚度數(shù)值時，表中保護層厚度數(shù)值應增加應增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎應設置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋鋼筋混凝土基礎應設置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不小于的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不小于40mm。3738yabtfldfpyabtfldfaa abll39 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)cyfftyff注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。40crminy

18、1.05mhf bs,m inm incrabh hcr構件截面的臨界厚度，當小于構件截面的臨界厚度，當小于h/2時取時取h/2； m構件的正截面受彎承載力設計值。構件的正截面受彎承載力設計值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一厚度計算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一半及半及0.1 。41c,ext0.01ac,extac,ext11) (2 )ac h xbc c2（42（a）鋼筋端頭加錨板錨固鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固彎折錨固圖圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框

19、架中層端節(jié)點內(nèi)的錨固梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內(nèi)的錨固43pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構件后張法構件4445ty1 8 0ff0.9（1.0）和）和 0.7（0.8）和）和 ty145ff0.6（0.7）和）和 ty125ff0.5（0.6）和）和 ty105ff1.1（1.2）和）和 ty215ff0.9（1.0）和）和 ty180ff0.8（0.9）和）和 ty160ff0.7（0.8）和）和 ty145ff注：注：對于采用對于采用335mpa級縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百級縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應采用括號內(nèi)的數(shù)值；當混凝土強度等級高于分率的數(shù)值應采用括號內(nèi)的數(shù)值；當混凝土強度等級高于c60時，按時，按c60取值。取值。46表表11.4.11 柱軸壓比限值柱軸壓比限值47jb0sbjbmvha9度時和度時和一級一級框架結構尚應符合框架結構尚應符合buajb 0s1.15mvha 其他層其他層中間節(jié)點和端節(jié)點中間節(jié)點和端節(jié)點b0sjb0scb1bjbmhavbahh9度