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1、v1.0可編輯可修改目1.2.3.4.5.6.計(jì)7.8.計(jì)9.10.計(jì)11.計(jì)1課程設(shè)計(jì)書2設(shè)計(jì)要求2設(shè)計(jì)步驟2傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案3電動(dòng)機(jī)的選擇4確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比5計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)5設(shè)計(jì)V帶和帶輪6齒輪的設(shè)8滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)19鍵聯(lián)接設(shè)26箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)27潤(rùn)滑密封設(shè)30聯(lián)軸器設(shè)四 設(shè)計(jì)小結(jié)31五 參考資料32一. 課程設(shè)計(jì)書設(shè)計(jì)課題:設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級(jí)展開式圓柱齒輪減速器運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷變化不大,空載起動(dòng),卷筒效率為(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產(chǎn),使用期限8年(300天/年),兩班制工作,運(yùn)輸容許速度誤差為5%,車間有三
2、相交流,電壓380/220V表一:題號(hào)參數(shù)1 2 34 5運(yùn)輸帶工作拉力(kN)運(yùn)輸帶工作速度(m/s)卷筒直徑(mm 250 250 250 300 300二. 設(shè)計(jì)要求1. 減速器裝配圖一張(A1)。繪制軸、齒輪零件圖各一張(A3)。3. 設(shè)計(jì)說(shuō)明書一份。三. 設(shè)計(jì)步驟1. 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案2. 電動(dòng)機(jī)的選擇3. 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比4. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)5. 設(shè)計(jì)V帶和帶輪6. 齒輪的設(shè)計(jì)7. 滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)8. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)9. 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)10. 潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)11. 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)1傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案:1. 組成:傳動(dòng)裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。
3、2. 特點(diǎn):齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱分布,故沿軸向載荷分布不均勻,要求軸有較大的剛度。3. 確定傳動(dòng)方案:考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高,傳動(dòng)功率大,將V帶設(shè)置在高速級(jí)。其傳動(dòng)方案如下:圖一:(傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)圖)初步確定傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案如:傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)圖所示。選擇V帶傳動(dòng)和二級(jí)圓柱斜齒輪減速器(展開式)。傳動(dòng)裝置的總效率=x x xx = ;為V帶的效率,為第一對(duì)軸承的效率,為第二對(duì)軸承的效率,為第三對(duì)軸承的效率,為每對(duì)齒輪嚙合傳動(dòng)的效率(齒輪為7級(jí)精度,油脂潤(rùn)滑因是薄壁防護(hù)罩,采用開式效率計(jì)算)。2. 電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)所需工作功率為: P = P / n = 1900X 1000X=,執(zhí)行機(jī)構(gòu)的曲柄轉(zhuǎn)
4、速為n= =min ,經(jīng)查表按推薦的傳動(dòng)比合理范圍,V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i = 24,二級(jí)圓柱斜齒輪減速器傳動(dòng)比i = 840,則總傳動(dòng)比合理范圍為i = 16160,電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為n = i x n=( 16160)x=min。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量、價(jià)格和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比,選定型號(hào)為Y112M-4的三相異步電動(dòng)機(jī),額定功率為額定電流,滿載轉(zhuǎn)速 1440 r/min ,同步轉(zhuǎn)速1500r/min。方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率Pkw電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)重量N參考價(jià)格元傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動(dòng)比V帶傳動(dòng)減速器1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230中
5、心高外型尺寸LX( AC/2+AD X HD底腳安裝尺寸 AX B地腳螺栓孔直徑 K軸伸尺寸DX E裝鍵部位尺寸FX GD132 515 X 345 X 315 216 X 178 12 36 X 80 10 X 413. 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比(1) 總傳動(dòng)比由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 n和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速 n,可得傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比為=n /n =1440/ =(2) 分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比=X式中 分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。為使V帶傳動(dòng)外廓尺寸不致過(guò)大,初步取 =,則減速器傳動(dòng)比為=根據(jù)各原則,查圖得高速級(jí)傳動(dòng)比為=,則 =4. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)(1) 各軸轉(zhuǎn)速=144
6、0/ = min=min=/= = r/min=r/min(2) 各軸輸入功率= X =X =Xn 2 x =xx =Xn 2x =xx =Xn 2Xn 4=xx =則各軸的輸出功率:=X = kW=x = kW=x =x = kW(3) 各軸輸入轉(zhuǎn)矩=x x N-m電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩 =9550 =9550x 1440= N -所以:=x x = xx = N-m= x x x = xxx = N -m=x x x = xxx = -m=x x = xx = N -m輸出轉(zhuǎn)矩:=x = N -m=x = N -m=x = -m=x = N -m運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果如下表軸名 功率P KW轉(zhuǎn)矩T
7、 Nm轉(zhuǎn)速r/min輸入輸出輸入輸出電動(dòng)機(jī)軸14401軸2軸3軸4軸6.齒輪的設(shè)計(jì)(一)高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算1.齒輪材料,熱處理及精度考慮此減速器的功率及現(xiàn)場(chǎng)安裝的限制,故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪(1)齒輪材料及熱處理 材料:高速級(jí)小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪280HBS取小齒齒數(shù)=24高速級(jí)大齒輪選用 鋼正火,齒面硬度為大齒輪240HBSZ =i X Z = X 24= 取Z=78. 齒輪精度按GB/T10095 1998,選擇7級(jí),齒根噴丸強(qiáng)化。2 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)的主要尺寸按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定各參數(shù)的值: 試選=查課本圖10-30選取區(qū)域系數(shù)Z =由課本圖10-26則
8、 由課本 公式10-13計(jì)算應(yīng)力值環(huán)數(shù)N =60n j =60 xx 1X( 2X 8x 300x 8)=x 10 hN = = x 10 h #為齒數(shù)比,即=) 查課本10-19圖得:K = K = 齒輪的疲勞強(qiáng)度極限取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,應(yīng)用 公式10-12得:=X 550= X 450=432許用接觸應(yīng)力 查課本由 表10-6得:=由表10-7得:=1T=x 10 x = x 10 x=x 103. 設(shè)計(jì)計(jì)算 小齒輪的分度圓直徑 d 計(jì)算圓周速度 計(jì)算齒寬b和模數(shù)計(jì)算齒寬bb=計(jì)算摸數(shù)m初選螺旋角=14 計(jì)算齒寬與高之比齒高h(yuǎn)= = x = 計(jì)算縱向重合度 計(jì)算載荷系數(shù)K使用
9、系數(shù)=1根據(jù),7級(jí)精度,查課本由表10-8得動(dòng)載系數(shù)K =,查課本由 表10-4得K的計(jì)算公式:K =+X 10 Xb=+(1+ 1) x 1+x 10 x =查課本由表10-13得:K =查課本由表10-3得:K =故載荷系數(shù):K= K K K K =1 XXX = 按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d =d = X = 計(jì)算模數(shù)4. 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=m確定齒數(shù)z因?yàn)槭怯昌X面,故取z = 24, z = i z =x 24=傳動(dòng)比誤差i = u = z / z = 78/24 = i =% 5 %,允許 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)z = z
10、 /cos= 24/cos 14=z = z /cos= 78/cos 14= 初選齒寬系數(shù)按對(duì)稱布置,由表查得=1 初選螺旋角初定螺旋角 =14 載荷系數(shù)KK= K K K K =1 XXX = 查取齒形系數(shù)Y和應(yīng)力校正系數(shù)Y 查課本由表10-5得:齒形系數(shù)Y = Y =應(yīng)力校正系數(shù)Y = Y = 重合度系數(shù)Y端面重合度近似為=()=X( 1/24 + 1/78 ) X cos14 =arctg (tg /cos ) = arctg (tg20 /cos14 )=因?yàn)?/cos,則重合度系數(shù)為 Y = + cos /= 螺旋角系數(shù)Y軸向重合度 =,Y = 1= 計(jì)算大小齒輪的安全系數(shù)由表查得
11、 S =工作壽命兩班制,8年,每年工作300天小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1= 60nkt = 60XX 1X 8X 300X 2X 8=x 10大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N2= N1/u =X 10 / =X 10查課本由 表10-20c得到彎曲疲勞強(qiáng)度極限小齒輪大齒輪查課本由 表10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù):K =K =取彎曲疲勞安全系數(shù)S=大齒輪的數(shù)值大選用設(shè)計(jì)計(jì)算 計(jì)算模數(shù)對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=2mmf旦為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,需要 按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d=來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).
12、于是由:z =取 z =25那么 z = X 25=81 幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距a=將中心距圓整為 110按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos因值改變不多,故參數(shù),等不必修正.計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d =d =計(jì)算齒輪寬度B=圓整的(二) 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算材料:低速級(jí)小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪 280HBS取小齒齒數(shù)=30速級(jí)大齒輪選用鋼正火,齒面硬度為大齒輪240HBSz = X 30=圓整取z =70.齒輪精度按GB/T10095 1998,選擇7級(jí),齒根噴丸強(qiáng)化。按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)1. 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選K = 查課本由 圖10-30選取區(qū)域系數(shù) Z =
13、試選,查課本由 圖10-26查得應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N =60x n x j x L =60 xx 1X (2 x 8X 300x 8)=x 10N = x 10由課本 圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K =K =查課本由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,則接觸疲勞許用應(yīng)力=x 550/仁517查課本由表10-6查材料的彈性影響系數(shù) Z =選取齒寬系數(shù)T=x 10 x = x 10 x=x 102. 計(jì)算圓周速度3. 計(jì)算齒寬b= d =1 x =4. 計(jì)算齒寬與齒高之比模數(shù)m =齒高h(yuǎn)=x m =x =5. 計(jì)算縱向重合度
14、6. 計(jì)算載荷系數(shù)KK =+(1+ + X 10 Xb=+(1+ x 10 x =使用系數(shù)K =1同高速齒輪的設(shè)計(jì),查表選取各數(shù)值= K=K=K=故載荷系數(shù)K= =1 xxx =7. 按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d =d = x計(jì)算模數(shù)3. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)=mx 30=確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值(1) 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩(2) 確定齒數(shù)z因?yàn)槭怯昌X面,故取 z = 30, z = i x z :傳動(dòng)比誤差i = u = z / z= 30 = i =% 5 %,允許(3) 初選齒寬系數(shù)按對(duì)稱布置,由表查得 =1(4) 初選螺旋角初定螺旋角 =12(5) 載荷系數(shù)KK= K K K K =
15、1 xxx =(6) 當(dāng)量齒數(shù)z = z /cos = 30/ cos 12=z = z /cos = 70/ cos 12=由課本表10-5查得齒形系數(shù)Y和應(yīng)力修正系數(shù) Y(7) 螺旋角系數(shù)Y軸向重合度 =Y = 1=(8) 計(jì)算大小齒輪的查課本由 圖10-20C得齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限查課本由 圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)K =K =S=計(jì)算大小齒輪的,并加以比較大齒輪的數(shù)值大,選用大齒輪的尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算模數(shù)對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=3mmf旦為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,需要 按接
16、觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d=來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)z =取 z =30z = X 30=取 z =70初算主要尺寸計(jì)算中心距a=將中心距圓整為103修正螺旋角=arccos因值改變不多,故參數(shù),等不必修正分度圓直徑d =d =計(jì)算齒輪寬度圓整后取低速級(jí)大齒輪如上圖:V帶齒輪各設(shè)計(jì)參數(shù)附表1. 各傳動(dòng)比V帶高速級(jí)齒輪低速級(jí)齒輪2. 各軸轉(zhuǎn)速n(r/mi n)(r/mi n) (r/mi n)(r/mi n)3. 各軸輸入功率P(kw)(kw)(kw)(kw)4. 各軸輸入轉(zhuǎn)矩T(kN m)(kN m) (kN m) (kN m)5. 帶輪主要參數(shù)小輪直徑 (mm 大輪直徑(mr)中心距a (mm
17、基準(zhǔn)長(zhǎng)度(mr)i帶的根數(shù)z90 224 471 1400 57傳動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)1. 傳動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)求輸出軸上的功率 P ,轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)矩P =min=.m求作用在齒輪上的力已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為而F =F = FF = F tan = x =圓周力F ,徑向力F及軸向力F的方向如圖示:初步確定軸的最小直徑先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)課本 取輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)查課本,選取因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩,所以查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選取LT7型彈性套柱銷聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為50
18、0Nm半聯(lián)軸器的孔徑根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,I -n軸段右端需要制出一軸肩,故取n -川的直徑;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑 半聯(lián)軸器與為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸端上,故I - n的長(zhǎng)度應(yīng)比 略短一些,現(xiàn)取 初步選擇滾動(dòng)軸承因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用 ,故選用單列角接觸球軸承 參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0基本游隙組標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列角接觸 球軸承7010C型23v1.0可編輯可修改軸承代號(hào)45 85 19 7209AC45 85 19 7209B45 100 25 7309B50801
19、67010C5080167010AC5090207210C2. 從動(dòng)軸的設(shè)計(jì)對(duì)于選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的,故;而右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位由手冊(cè)上查得7010C型軸承定位軸肩高度 mm, 取安裝齒輪處的軸段;齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位已知齒輪的寬度為75mm為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取齒輪的左端采用軸肩定位,軸肩高,取軸環(huán)寬度,取b=8mm. 軸承端蓋的總寬度為 20mm(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定 )根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求 ,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16 ,兩圓柱齒
20、輪間的距離 c=20 .考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s=8 ,已知滾動(dòng)軸承寬度 T=16 ,高速齒輪輪轂長(zhǎng)L=50 ,貝U至此,已初步確定了軸的各端直徑和長(zhǎng)度5.求軸上的載荷首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖,確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)20-149表.對(duì)于7010C型的角接觸球軸承,a=,因此,做為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 .31傳動(dòng)軸總體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖: (從動(dòng)軸)(中間軸)(主動(dòng)軸) 從動(dòng)軸的載荷分析圖:6. 按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)前已選軸材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。查表 15-1 得=60MP此軸合理安全7. 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險(xiǎn)
21、截面截面A, n ,川,b只受扭矩作用。所以 a n川B無(wú)需校核從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影 響來(lái)看,截面W和四處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重,從受載來(lái)看,截面C上的應(yīng)力最大截面W的應(yīng)力集中的影響和截面四的相近,但是截面W不受扭矩作用,同時(shí)軸徑也較大,故不必做強(qiáng)度校核截面C上雖然應(yīng)力最大,但是應(yīng)力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也 不必做強(qiáng)度校核,截面"和V顯然更加不必要做強(qiáng)度校核由第3章的附錄可知,鍵槽的應(yīng)力集中較系數(shù)比過(guò)盈配合的小,因而,該軸只需膠合截面四左右兩側(cè)需驗(yàn)證即可截面四左側(cè)??箯澫禂?shù)W= = =12500抗扭系數(shù)=25000截面四的右側(cè)的彎矩 M為截面"
22、上的扭矩為=截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)處理。由課本表15-1查得:因經(jīng)插入后得軸性系數(shù)為K =1+ =K =1+( -1 )=所以綜合系數(shù)為:K =K =碳鋼的特性系數(shù)取安全系數(shù)S =S> S=所以它是安全的截面W右側(cè)抗彎系數(shù)W= = =12500抗扭系數(shù)=25000截面W左側(cè)的彎矩 M為M=133560截面"上的扭矩 為=295截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力=K =K =所以綜合系數(shù)為:K =K =碳鋼的特性系數(shù)取取安全系數(shù)S =S> S=所以它是安全的8. 鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算 選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸一般8級(jí)以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求,
23、應(yīng)用平鍵根據(jù)d =55d =65查表6-1取:鍵寬b =16h =10=36=50b =20h =12 校和鍵聯(lián)接的強(qiáng)度查表 6-2 得=110MP工作長(zhǎng)度 36-16=2050-20=30 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度K = h =5K = h =6由式(6-1 )得:v v 兩者都合適取鍵標(biāo)記為:鍵 2: 16X 36 A GB/T1096 -1979鍵 3: 20X 50 A GB/T1096 -19799. 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造(HT200)制成,采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量,大端蓋分機(jī)體采用配合1. 機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋,外輪廓為長(zhǎng)方形,增強(qiáng)了軸承座剛度2. 考
24、慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑,密封散熱。因其傳動(dòng)件速度小于 12m/s,故采用侵油潤(rùn)油,同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起,齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封,聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度,聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng),其表面粗糙度為3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.鑄件壁厚為10,圓角半徑為 R=3o機(jī)體外型簡(jiǎn)單,拔模方便 .4. 對(duì)附件設(shè)計(jì)A視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開有窺視孔,能看到傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置,并有足夠的空間,以便于能伸入進(jìn)行操作,窺視孔有蓋板,機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊,有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封,蓋板用鑄鐵制成,用M6緊固B油螺塞:v1.0可編輯可修改放油孔位于油池最底處, 并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè), 以便放油,放油孔用螺 塞堵住,因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊, 由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面, 并加封油圈 加以密封。C油標(biāo):油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低,以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出D通氣孔:由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí), 機(jī)體內(nèi)溫度升高,氣壓增大, 為便于排氣,在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安 裝通氣器,
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