第三、四章 砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法與無(wú)筋砌體計(jì)算

1、第三章第三章 砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法kniQikciGkafRSS,4 . 135. 110kniQikciQikQGkafRSSS,4 . 12 . 1210v結(jié)構(gòu)功能的極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)功能的極限狀態(tài)：一般情況下常可由相應(yīng)的構(gòu)造措施保證，因而不必像砼結(jié)構(gòu)那樣按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算。v承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式：直接給出了明確的永久荷載和可變荷載分項(xiàng)系數(shù)。3.1、按近似概率理論的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法、按近似概率理論的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法；數(shù)，一般情況取個(gè)可變荷載的組合值系第；可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)7 . 0iSSciQkGkv 說(shuō)明說(shuō)明：離）

2、截面重心到受壓邊緣距值偏心受壓構(gòu)件偏心距限控制時(shí)，結(jié)構(gòu)的可靠度由控制時(shí)，結(jié)構(gòu)的可靠度由yyerrQQ(6 . 04 . 1, 2 . 1r376. 00 . 1,35. 1r376. 00GG當(dāng)僅有一個(gè)可變荷載則按下列最不利組合進(jìn)行計(jì)算當(dāng)僅有一個(gè)可變荷載則按下列最不利組合進(jìn)行計(jì)算v其他幾項(xiàng)可靠因素的調(diào)整：其他幾項(xiàng)可靠因素的調(diào)整：1.1.住宅的活荷載由住宅的活荷載由1.5KN/m1.5KN/m調(diào)整為調(diào)整為2kN/m2kN/m；2.2.風(fēng)荷載由風(fēng)荷載由3030年一遇改為年一遇改為5050年一遇；年一遇；3.3.取消了較低的材料強(qiáng)度等級(jí)，磚的最低強(qiáng)度等級(jí)取消了較低的材料強(qiáng)度等級(jí)，磚的最低強(qiáng)度等級(jí)MU

3、10MU10；砌塊；砌塊MU5MU5；砂漿；砂漿 M2.5M2.5；砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值: 砌體受壓強(qiáng)度的砌體受壓強(qiáng)度的變異系數(shù)變異系數(shù)，見(jiàn)表，見(jiàn)表3.23.2。砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為: 砌體結(jié)構(gòu)的材料性能分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下，易按砌體結(jié)構(gòu)的材料性能分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下，易按施工控制等級(jí)為施工控制等級(jí)為B B級(jí)考慮，取為級(jí)考慮，取為1.61.6；當(dāng)為；當(dāng)為C C級(jí)時(shí)，取級(jí)時(shí)，取1.81.8)645.11 (fmkffffkff/f3.2、砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值mfkmmfmkfrffffff45. 072. 0)17. 0645. 11 ()645.

4、11 (1、施工質(zhì)量控制等級(jí)、施工質(zhì)量控制等級(jí)l 確定砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)，采用確定砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)，采用砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范中規(guī)中規(guī)定的定的B級(jí)為依據(jù)。級(jí)為依據(jù)。l當(dāng)采用當(dāng)采用A級(jí)或級(jí)或C級(jí)時(shí)，砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相應(yīng)地予以提高或降低。級(jí)時(shí)，砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相應(yīng)地予以提高或降低。l施工質(zhì)量控制等級(jí)為施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)時(shí)要求：現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)量管理；砂漿、砼強(qiáng)度；級(jí)時(shí)要求：現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)量管理；砂漿、砼強(qiáng)度；砂漿拌合方式；砌筑工人。砂漿拌合方式；砌筑工人。l對(duì)一般多層房屋宜按對(duì)一般多層房屋宜按B級(jí)控制；級(jí)控制；l對(duì)配筋砌體剪力墻高層建筑，設(shè)計(jì)時(shí)宜選用對(duì)配筋砌體剪力墻高層建筑，設(shè)計(jì)時(shí)宜選用B級(jí)

5、的砌體強(qiáng)度指標(biāo)，級(jí)的砌體強(qiáng)度指標(biāo)，而在施工時(shí)宜采用而在施工時(shí)宜采用A級(jí)的施工質(zhì)量控制等級(jí)，以提高這種砌體結(jié)構(gòu)體級(jí)的施工質(zhì)量控制等級(jí)，以提高這種砌體結(jié)構(gòu)體系的安全儲(chǔ)備。系的安全儲(chǔ)備。2、砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的確定、砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的確定 強(qiáng)度平均值強(qiáng)度平均值強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。3、砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 使用使用3-33-33-93-9表時(shí)，應(yīng)重視相應(yīng)的附注。附注中明確了適用的砌塊表時(shí)，應(yīng)重視相應(yīng)的附注。附注中明確了適用的砌塊類(lèi)別，對(duì)會(huì)降低砌體抗壓強(qiáng)度的錯(cuò)孔砌筑、厚度方向雙排組砌、類(lèi)別，對(duì)會(huì)降低砌體抗壓強(qiáng)度的錯(cuò)孔砌筑、厚度方向雙排組砌、T T形形截面、獨(dú)立柱等情況

6、，規(guī)定了折減系數(shù)。截面、獨(dú)立柱等情況，規(guī)定了折減系數(shù)。4.各類(lèi)砌體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在下列情況下應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)各類(lèi)砌體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在下列情況下應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)v有吊車(chē)房屋、跨度有吊車(chē)房屋、跨度9 9米的梁下磚砌體、跨度米的梁下磚砌體、跨度7.57.5米的梁下多孔磚、蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚砌體米的梁下多孔磚、蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚砌體和混凝土小型空心砌塊砌體，和混凝土小型空心砌塊砌體， 。v對(duì)無(wú)筋配筋砌體對(duì)無(wú)筋配筋砌體, ,其截面面積其截面面積A A0.3m0.3m2 2時(shí)，時(shí)， ；對(duì)配筋砌體，僅對(duì)砌體的強(qiáng)度設(shè)；對(duì)配筋砌體，僅對(duì)砌體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘以調(diào)整系數(shù)計(jì)值乘以調(diào)整系數(shù) ，當(dāng)砌體的截面面積小于，當(dāng)

7、砌體的截面面積小于0.2m0.2m時(shí)，此時(shí)時(shí)，此時(shí) 。構(gòu)件截面面積以。構(gòu)件截面面積以m m2 2計(jì)。計(jì)。v砌體用砌體用水泥砂漿砌筑水泥砂漿砌筑時(shí)，抗壓強(qiáng)度時(shí)，抗壓強(qiáng)度 ； 抗拉、彎及剪抗拉、彎及剪 。v 當(dāng)施工質(zhì)量控制等級(jí)為當(dāng)施工質(zhì)量控制等級(jí)為C C級(jí)時(shí)，級(jí)時(shí)， aa=0.89=0.89（配筋（配筋砌體不允許采用砌體不允許采用C C級(jí)）。級(jí)）。v 當(dāng)驗(yàn)算施工中房屋的構(gòu)件時(shí)，當(dāng)驗(yàn)算施工中房屋的構(gòu)件時(shí)， aa=1.1=1.1；由于砂；由于砂漿尚未硬化，砂漿強(qiáng)度可取為零。漿尚未硬化，砂漿強(qiáng)度可取為零。aaAra7.08.0ar9.0ar9.0arAra8.0v在表3-10中查取的數(shù)值，需按附注要求作

8、出適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。3.3、砌體軸心抗拉強(qiáng)度、彎曲抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)、砌體軸心抗拉強(qiáng)度、彎曲抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值度設(shè)計(jì)值一、灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度一、灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度: 空心砌塊的豎向孔洞中灌以混凝土即芯柱，則灌孔后砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度必然高于空心砌體。灌孔砌塊砌體抗壓強(qiáng)度平均值為灌孔砌塊砌體抗壓強(qiáng)度平均值為：度平均值。灌注混凝土軸心抗壓強(qiáng)強(qiáng)度平均值；灌注混凝土立方體抗壓比值；的面積與砌體毛面積的砌塊砌體中灌芯混凝土度；空心砌塊砌體的抗壓強(qiáng)或mccumcummgmcmmgfffffffff,63. 094. 03.4、灌孔砌體砌塊的抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、灌孔砌體砌塊的抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)

9、值灌孔砌塊砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：灌孔砌塊砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：度設(shè)計(jì)值。灌芯混凝土軸心抗壓強(qiáng)設(shè)計(jì)值；空心砌塊砌體抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式為：此處的約束要差些，故設(shè)有清掃和檢查孔，由于墻體的第一皮往往cccgcgffffffffff6 . 082. 075. 082. 0砌塊采用MU10MU20,混凝土C10C30的范圍，少量的高強(qiáng)混凝土灌孔砌體，其抗壓強(qiáng)度達(dá)不到上述公式的計(jì)算值。因此采用上述公式應(yīng)受到限制：2ffg1、灌孔砌塊砌體的抗剪強(qiáng)度平均值、灌孔砌塊砌體的抗剪強(qiáng)度平均值: mgmvgff,35. 0二、灌孔砌塊砌體的抗剪強(qiáng)度二、灌孔砌塊砌體的抗剪強(qiáng)度2、灌芯砌塊砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：、灌芯砌塊砌體抗剪

10、強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：11規(guī)范規(guī)范按下式采用按下式采用55. 020. 0gvgff三、灌孔砌塊砌體的彈性模量三、灌孔砌塊砌體的彈性模量E單排孔且對(duì)孔砌筑的混凝土砌塊砌體的彈性模量計(jì)算：E=2000fg第四章第四章 無(wú)筋砌體構(gòu)件的承載力計(jì)算無(wú)筋砌體構(gòu)件的承載力計(jì)算4.1 無(wú)筋砌體受壓構(gòu)件無(wú)筋砌體受壓構(gòu)件當(dāng)壓力作用于構(gòu)件截面的重心時(shí)為當(dāng)壓力作用于構(gòu)件截面的重心時(shí)為軸心受壓構(gòu)件；軸心受壓構(gòu)件；不作用于重心時(shí)為不作用于重心時(shí)為偏心受壓構(gòu)件。偏心受壓構(gòu)件。偏心距偏心距M、N為截面上所受的設(shè)計(jì)彎矩和軸力；為截面上所受的設(shè)計(jì)彎矩和軸力；e0.6y，y為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣為截面中心到軸向力所在偏心方

11、向截面邊緣的距離。的距離。NMe 1、受壓短柱受壓短柱（3）（）（不考慮縱向彎曲對(duì)承載力的影響）不考慮縱向彎曲對(duì)承載力的影響）fAN1偏心距的計(jì)算值不應(yīng)超過(guò)偏心距的計(jì)算值不應(yīng)超過(guò)0.6y0.6y（隨著偏心距的增加，構(gòu)件隨著偏心距的增加，構(gòu)件所能承擔(dān)縱向壓力明顯降低所能承擔(dān)縱向壓力明顯降低），當(dāng)超過(guò)時(shí)，應(yīng)采取減小軸），當(dāng)超過(guò)時(shí)，應(yīng)采取減小軸向力偏心距的措施。向力偏心距的措施。偏心受壓構(gòu)件與軸心受壓構(gòu)件承載力的比值，稱(chēng)偏心影響系數(shù)砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值關(guān)系曲線(xiàn)砌體偏心受壓構(gòu)件的i /e1N N為軸向力設(shè)計(jì)值；為軸向力設(shè)計(jì)值；A A為截面面積，按毛截面計(jì)算；為截面面積，按毛截面計(jì)算；對(duì)于矩形截面：對(duì)于矩

12、形截面：對(duì)于對(duì)于T形或其他形狀形或其他形狀，可用折算厚度.算，仍按矩形截面公式計(jì)代替hihT5 . 31)(11121軸心受壓偏心受壓ie邊長(zhǎng)矩形截面在偏心方向的hhe,)(1211212、受壓長(zhǎng)柱（、受壓長(zhǎng)柱（3）（）（考慮縱向彎曲對(duì)承載力的影響）考慮縱向彎曲對(duì)承載力的影響）fAN20( 111221112112111/ 10 heieeheii矩形截面）縱向彎曲產(chǎn)生的附加偏心距高厚比和軸向力偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)最終系數(shù)的最終系數(shù)的計(jì)算公式計(jì)算公式2121211he 與砂漿強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)的系數(shù)：與砂漿強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)的系數(shù)：當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5M5時(shí)，等于時(shí)，等于0.00

13、150.0015；當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)為當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)為M2.5M2.5時(shí)，等于時(shí)，等于0.0020.002；當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)為當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)為0 0時(shí)，等于時(shí)，等于0.0090.009 。2011)0e軸向受壓構(gòu)件（構(gòu)件高厚比的計(jì)算公式構(gòu)件高厚比的計(jì)算公式v對(duì)于矩形截面：對(duì)于矩形截面： ；v對(duì)于對(duì)于T形截面：形截面： 。 ThH0hH0的取值的取值：采用燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚、灌孔混凝土砌塊時(shí)，取值采用燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚、灌孔混凝土砌塊時(shí)，取值1.01.0；采用混凝土及輕骨料混凝土砌塊時(shí)，取值采用混凝土及輕骨料混凝土砌塊時(shí)，取值1.11.1；采用蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細(xì)料石、半細(xì)料石時(shí)，取采

14、用蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細(xì)料石、半細(xì)料石時(shí)，取1.21.2采用粗料石、毛石時(shí)，取值采用粗料石、毛石時(shí)，取值1.51.5。高度的一半。值，可取層高加山端尖山墻的坪可取室內(nèi)地坪或室外地當(dāng)基礎(chǔ)埋置較深時(shí)，一般可取基礎(chǔ)頂面，底層，構(gòu)件下端的支點(diǎn)水平支撐點(diǎn)間的距離。在房屋中即樓板或其他構(gòu)件的高度。查表受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度。HmmHH;500300140注意：注意：e0.6y，y為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。設(shè)計(jì)值計(jì)算表表4-1受壓構(gòu)件的計(jì)算高度受壓構(gòu)件的計(jì)算高度H0房屋類(lèi)別房屋類(lèi)別柱柱帶壁柱墻或周邊拉結(jié)的帶壁柱墻或周邊拉結(jié)的墻墻排架方向垂直排

15、架方向s2H2HsHsH有吊車(chē)的單層房屋變截面柱上段彈性方案2.5Hu1.25Hu2.5Hu剛性、剛彈性方案2.0Hu1.25Hu2.0Hu變截面柱下段1.0Hl0.8Hl1.0Hl無(wú)吊車(chē)的單層和多層房屋單跨彈性方案1.5H1.0H1.5H剛彈性方案1.2H1.0H1.2H多跨彈性方案1.25H1.0H1.25H剛彈性方案1.10H1.0H1.1H剛性方案1.0H1.0H1.0H0.4s+0.2H0.6s表注：1 .表中表中Hu為變截面柱的上段高度；為變截面柱的上段高度；Hl為變截面柱的下段高度；為變截面柱的下段高度；2. 對(duì)于上端為自由端的構(gòu)件，對(duì)于上端為自由端的構(gòu)件，H02H；3.獨(dú)立磚柱

16、，當(dāng)無(wú)柱間支撐時(shí)，柱在垂直排架方向的獨(dú)立磚柱，當(dāng)無(wú)柱間支撐時(shí)，柱在垂直排架方向的H0應(yīng)按表中數(shù)值應(yīng)按表中數(shù)值乘以乘以1.25后采用；后采用；4.2 局部受壓局部受壓一、砌體局部受壓的基本性能一、砌體局部受壓的基本性能v局部受壓是砌體結(jié)構(gòu)中常見(jiàn)的一種受力狀態(tài)，其特局部受壓是砌體結(jié)構(gòu)中常見(jiàn)的一種受力狀態(tài)，其特點(diǎn)點(diǎn)是在砌體的局部面積受有較大的荷載。是在砌體的局部面積受有較大的荷載。 如：如：磚柱支承在基礎(chǔ)上；梁支承在墻柱上磚柱支承在基礎(chǔ)上；梁支承在墻柱上。砌體局部受壓分為砌體局部受壓分為：局部均勻受壓：局部均勻受壓：作用在局部受壓面積上的應(yīng)力均勻分布。作用在局部受壓面積上的應(yīng)力均勻分布。局部不均勻受

17、壓：局部不均勻受壓：作用在局部受壓面積上的應(yīng)力非均勻分布。作用在局部受壓面積上的應(yīng)力非均勻分布。v砌體局部受壓破壞有三種形砌體局部受壓破壞有三種形態(tài)：態(tài)：1.因縱向裂縫發(fā)展引起的破壞；因縱向裂縫發(fā)展引起的破壞；在局部壓力作用下，第一批裂縫大多發(fā)生在局部壓力作用下，第一批裂縫大多發(fā)生在距墊板在距墊板1-21-2皮磚以下的砌體中，隨著皮磚以下的砌體中，隨著NN，裂縫數(shù)量增加，其中部分裂縫逐，裂縫數(shù)量增加，其中部分裂縫逐漸向上或向下延伸并在破壞時(shí)連成一條漸向上或向下延伸并在破壞時(shí)連成一條主要裂縫。這是較為基本的破壞形態(tài)。主要裂縫。這是較為基本的破壞形態(tài)。2.劈裂破壞；劈裂破壞；在局部壓力作用下產(chǎn)生的

18、縱向裂縫少而集在局部壓力作用下產(chǎn)生的縱向裂縫少而集中，且初裂荷載與破壞荷載很接近，當(dāng)中，且初裂荷載與破壞荷載很接近，當(dāng)砌體內(nèi)一旦產(chǎn)生縱向裂縫，便猶如刀劈砌體內(nèi)一旦產(chǎn)生縱向裂縫，便猶如刀劈那樣很快破壞。砌體面積大而局部受壓那樣很快破壞。砌體面積大而局部受壓面積很小時(shí)，可能產(chǎn)生這種破壞面積很小時(shí)，可能產(chǎn)生這種破壞。3.因砌體強(qiáng)度低時(shí)產(chǎn)生局部壓碎破因砌體強(qiáng)度低時(shí)產(chǎn)生局部壓碎破壞。壞。在工程中當(dāng)墻梁的墻高與跨度之比較大，在工程中當(dāng)墻梁的墻高與跨度之比較大，砌體強(qiáng)度較低時(shí)，有可能產(chǎn)生梁支承附砌體強(qiáng)度較低時(shí)，有可能產(chǎn)生梁支承附近砌體被壓碎的現(xiàn)象。近砌體被壓碎的現(xiàn)象。二、砌體截面局部均勻受壓二、砌體截面局部

19、均勻受壓局部受壓承載力計(jì)算公式如下局部受壓承載力計(jì)算公式如下：式中，式中， 局部受壓面積上荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸向力局部受壓面積上荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸向力 局部受壓面積；局部受壓面積； 局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)；局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)； 影響局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積。影響局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積。llAfNlNlA0A135. 010lAA在局部壓力作用下，局部受壓的砌體在產(chǎn)生縱向變形的同時(shí)還產(chǎn)生橫向變?cè)诰植繅毫ψ饔孟拢植渴軌旱钠鲶w在產(chǎn)生縱向變形的同時(shí)還產(chǎn)生橫向變形，而周?chē)粗苯映惺軌毫Φ牟糠窒筇坠恳粯幼柚蛊錂M向變形，因此與墊形，而周?chē)粗苯映惺軌毫Φ牟糠窒筇坠恳粯幼柚蛊錂M向變形，因此與墊板接觸的砌體處于雙

20、向或三向受壓狀態(tài)，其局部抗壓強(qiáng)度大于一般情況的板接觸的砌體處于雙向或三向受壓狀態(tài)，其局部抗壓強(qiáng)度大于一般情況的抗壓強(qiáng)度，這就是抗壓強(qiáng)度，這就是“套箍強(qiáng)化套箍強(qiáng)化”。只要砌體內(nèi)存在未直接承受壓力的面積，。只要砌體內(nèi)存在未直接承受壓力的面積，就有就有“應(yīng)力擴(kuò)散應(yīng)力擴(kuò)散”現(xiàn)象，也可以在一定程度上提高局部抗壓強(qiáng)度現(xiàn)象，也可以在一定程度上提高局部抗壓強(qiáng)度。砌體的局部抗壓強(qiáng)度砌體的抗壓強(qiáng)度rff5 . 2hhcaA)(00 . 2hhbA)2(0作了上限規(guī)定：劈裂破壞，規(guī)范對(duì)危險(xiǎn)的超過(guò)某一限值時(shí)會(huì)出現(xiàn)rAAl05 . 1110)()(hhhbhhaA25. 1hhaA)(0三、梁端支承處砌體的局部受壓（局

21、部非均勻受壓）三、梁端支承處砌體的局部受壓（局部非均勻受壓）1.上部荷載對(duì)局部抗壓強(qiáng)度的影響上部荷載對(duì)局部抗壓強(qiáng)度的影響作用在梁端砌體上的軸向力，除梁端支作用在梁端砌體上的軸向力，除梁端支承壓力承壓力 外，還有由于上部荷載產(chǎn)生外，還有由于上部荷載產(chǎn)生的軸向力的軸向力 。當(dāng)梁上荷載增加時(shí)與梁端底部接觸的砌當(dāng)梁上荷載增加時(shí)與梁端底部接觸的砌體產(chǎn)生較大的變形，此時(shí)如上部荷載產(chǎn)體產(chǎn)生較大的變形，此時(shí)如上部荷載產(chǎn)生的平均壓力生的平均壓力 較小時(shí)，梁端頂面與較小時(shí)，梁端頂面與砌體接觸面將減小，甚至與砌體脫開(kāi)。砌體接觸面將減小，甚至與砌體脫開(kāi)。 的存在和擴(kuò)散對(duì)梁端下部砌體有的存在和擴(kuò)散對(duì)梁端下部砌體有橫向約

22、束作用，對(duì)砌體的局部受壓是有橫向約束作用，對(duì)砌體的局部受壓是有利。但隨著的增加，上部砌體的壓縮變利。但隨著的增加，上部砌體的壓縮變形增大，梁端頂部與砌體的接觸面增大，形增大，梁端頂部與砌體的接觸面增大，內(nèi)拱作用逐漸減小，內(nèi)拱作用逐漸減小， 的影響減小，的影響減小，當(dāng)當(dāng) ，不考慮上部荷載的影響。，不考慮上部荷載的影響。lN0N縫隙00030lAA梁端底面沒(méi)有離開(kāi)砌體的長(zhǎng)度稱(chēng)為梁端底面沒(méi)有離開(kāi)砌體的長(zhǎng)度稱(chēng)為有效支承度有效支承度 并不等于并不等于a a，它取決于局部受壓荷載、梁的剛度、砌體的，它取決于局部受壓荷載、梁的剛度、砌體的剛度。剛度。若令若令 梁端底面壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)；梁端底面壓應(yīng)力圖形完

23、整系數(shù)； 邊緣最大局壓應(yīng)力。邊緣最大局壓應(yīng)力。0abaNll0l2.梁端有效支承長(zhǎng)度梁端有效支承長(zhǎng)度0a0a按彈性地基梁理論有按彈性地基梁理論有： 為墊層系數(shù)；為墊層系數(shù)； 為墻體邊緣最大變形；為墻體邊緣最大變形； 代入上式得：代入上式得： 即：即：梁的截面高度。梁的截面高度。 的作用點(diǎn)距墻的內(nèi)表面可取的作用點(diǎn)距墻的內(nèi)表面可取0.40.4tan380007. 0tantan00max0maxbfNafkkbNakyaylllmaxkylkmaxyfhac10011/1055. 233. 024tan2243cccccclhlmmNEIEBBqlqlN0achlN對(duì)于均布荷載作用的鋼筋混凝土簡(jiǎn)支

24、梁，其跨度小于對(duì)于均布荷載作用的鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁，其跨度小于6m6m時(shí)，時(shí)，可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化：可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化：3.梁端支承處砌體局部受壓承載力計(jì)算梁端支承處砌體局部受壓承載力計(jì)算llfANN0baAANAAAAllll0000000 . 1, 7 . 0,03,5 . 05 . 1對(duì)于過(guò)梁和墻取一般取整系數(shù)梁端底面壓應(yīng)力圖形完上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值時(shí)和無(wú)上部荷載時(shí)當(dāng)上部荷載的折減系數(shù)，fhac100 局部受壓面積內(nèi)上部軸壓力設(shè)計(jì)值（局部受壓面積內(nèi)上部軸壓力設(shè)計(jì)值（N N）；）； 梁端支承壓力設(shè)計(jì)值梁端支承壓力設(shè)計(jì)值（N N）；）； 上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2N/mm2）；

25、）； 梁端底面壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)，可取梁端底面壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)，可取0.70.7，對(duì)于，對(duì)于過(guò)梁和墻梁可取過(guò)梁和墻梁可取1.01.0； 梁端有效支承長(zhǎng)度（梁端有效支承長(zhǎng)度（mmmm），當(dāng)），當(dāng)a a0 0大于大于a a 時(shí)，時(shí)，應(yīng)取應(yīng)取a a0 0等于等于a a ； 梁端實(shí)際支承長(zhǎng)度；梁端實(shí)際支承長(zhǎng)度； 梁的截面寬度；梁的截面寬度； 梁的截面高度；梁的截面高度； 砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。0NlN00aabchf四、墊塊下砌體的局部受壓四、墊塊下砌體的局部受壓1） 梁下設(shè)置剛性墊塊（梁下設(shè)置剛性墊塊（當(dāng)墊塊的高度當(dāng)墊塊的高度180mm,180mm,且墊塊挑且墊塊挑出梁邊的長(zhǎng)

26、度不大于墊塊的高度時(shí)，稱(chēng)為剛性墊塊）出梁邊的長(zhǎng)度不大于墊塊的高度時(shí)，稱(chēng)為剛性墊塊）fANNbl10 墊塊面積墊塊面積A Ab b上由上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸壓力，上由上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸壓力， bAN000NbbbbaA 構(gòu)造要求墊塊深入墻構(gòu)造要求墊塊深入墻體的長(zhǎng)度體的長(zhǎng)度120mm 墊塊上墊塊上N N0 0和和N Nl l的軸向力影響系數(shù)，不考慮縱向彎曲影響，查表的軸向力影響系數(shù)，不考慮縱向彎曲影響，查表4 42 2取取 的的 值。值。 墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)，墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)， 為砌體局部抗壓強(qiáng)度提為砌體局部抗壓強(qiáng)度提 高系數(shù)，以高系數(shù)，以A Ab b代替代替A Al l

27、； 墊塊面積（墊塊面積（mmmm2 2）；）； 墊塊伸入墻內(nèi)的長(zhǎng)度（墊塊伸入墻內(nèi)的長(zhǎng)度（mmmm）；）； 墊塊的塊度（墊塊的塊度（mmmm）。）。128. 08 . 0)135. 01 (8 . 0001blAAAA30 . 18 . 011bAaabb墊塊上表面梁端有效支承長(zhǎng)度墊塊上表面梁端有效支承長(zhǎng)度00.20.40.60.85.45.76.06.97.8fhac101f0注意：當(dāng)墊塊與當(dāng)墊塊與梁整體現(xiàn)澆時(shí)，梁整體現(xiàn)澆時(shí)，梁端支承處砌體梁端支承處砌體的局部受壓仍按的局部受壓仍按上式計(jì)算。上式計(jì)算。剛性墊塊系數(shù)值五、梁下設(shè)有墊梁的局部受壓承載力計(jì)算（五、梁下設(shè)有墊梁的局部受壓承載力計(jì)算（柔柔

28、性墊梁砌體局部受壓性墊梁砌體局部受壓）當(dāng)梁端部支承處的磚墻上設(shè)有連續(xù)的鋼筋混凝土圈梁，該圈梁即為墊梁，梁上荷載將通過(guò)墊梁分散到一定寬度的墻上去。為簡(jiǎn)化計(jì)算，此時(shí)墊梁下豎向壓應(yīng)力近似按三角形分布，代替實(shí)際曲線(xiàn)分布應(yīng)力圖形，折算的應(yīng)力分布長(zhǎng)度取為s= h0，如圖所示。 bh 墊梁上部軸向力設(shè)計(jì)值（KN）； 墊梁在厚度方向的寬度（mm）； 當(dāng)荷載沿厚度方向均勻分布時(shí) 取1.0，不均 勻分布時(shí) 取0.8; 墊梁折算高度; 分別為墊梁的混凝土彈性模量和截面慣性矩; 220Nbb20hbbIE ,砌體的彈性模量；墻厚（mm）墊梁的高度(mm) ；Ehv梁下設(shè)有長(zhǎng)度大于梁下設(shè)有長(zhǎng)度大于 墊梁下的局部受壓承載

29、力計(jì)算墊梁下的局部受壓承載力計(jì)算:0204 . 2hfbNNbl2/000hbNb302EhIEhbb0h1.窗間墻為2401200，采用灰砌磚MU10，M5混合砂漿，混凝土梁截面尺寸250600,梁端支承力設(shè)計(jì)值為80KN，上部荷載傳來(lái)50KN，試驗(yàn)算局部受壓承載力。局壓滿(mǎn)足。不考慮上部荷載，取求求有效支承長(zhǎng)度得，）查表kNkNrfAAAAArmhbhAmbaAmmmmfhammNMPfllllca80375.811005. 05 . 155. 17 . 00025. 05 . 05 . 1) 555. 1105. 0175. 035. 01135. 01)4175. 0240)250240

30、2()2(05. 0250200) 32402005 . 16001010)2)/(5 . 13316002020022.試驗(yàn)算外墻上梁端砌體局部受壓承載力。已知梁截面尺寸試驗(yàn)算外墻上梁端砌體局部受壓承載力。已知梁截面尺寸bh=200400mm,梁支承長(zhǎng)度梁支承長(zhǎng)度a=240mm，荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支座反力，荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支座反力80KN，墻體上部荷載為，墻體上部荷載為260KN，窗間墻截面，窗間墻截面1200370mm,梁端底部設(shè)梁端底部設(shè)置剛性墊塊置剛性墊塊240500180mm，采用，采用MU10磚、磚、M2.5混合砂漿砌筑?；旌仙皾{砌筑。mmmmfhafKNANmmANmbaANmmN

31、fcbubbb2401093 . 140021. 621. 6,466. 03 . 158. 0)36 .691012. 058. 0/N58. 03701200260000KN260N12. 0500240)2/3 . 124) 1101060020u202有效支承長(zhǎng)度內(nèi)插法查表得求作用在窗間墻上，則上部荷載墊塊的面積求表得查KNfArkNNNrrAArmmAmmmmbhbhhArbemmNNabeblbbbblbl49.1433 . 112000026. 173. 06 .149)50 . 126. 157. 18 . 08 . 00 . 257. 111200044400035. 011

32、35. 0144400012003701200124050037022mm4588005003702(370)2(473. 033417. 02409 .409 .406 .6980)1094 . 02240(80)4 . 02(N10102020100計(jì)算局部承載力符合要求故窗間墻長(zhǎng)邊長(zhǎng)）求情況得，查表求偏心距3.窗間墻窗間墻1600370mm,MU10灰砂磚和灰砂磚和M5混合砂漿，承受混合砂漿，承受200500mm梁，梁，Nl=110KN,支承長(zhǎng)度支承長(zhǎng)度a=240mm,上部傳來(lái)上部傳來(lái)250KN，墊，墊梁梁240240mm，1600mm長(zhǎng)長(zhǎng)C20混凝土，混凝土，Ec=25510N/mm,

33、驗(yàn)算局驗(yàn)算局部受壓承載力。部受壓承載力。KNfbhKNNKNbhNmmNmmmmhNmmEhIEhmmNfEmmNfblbcc5 .3165 . 12404588 . 04 . 24 . 29 .1821109 .72N) 49 .72422. 024045814. 32121/422. 037016002500001600143845814. 3) 345837015902402401211055. 222) 2/15905 . 11060106062,/5 . 134) 102000020003343022局壓承載力計(jì)算求折算高度得，表表得，查.3砌體軸心受拉、受彎、受剪承載力計(jì)算砌體軸心

34、受拉、受彎、受剪承載力計(jì)算1、軸心受拉構(gòu)件、軸心受拉構(gòu)件無(wú)筋砌體軸心受拉構(gòu)件承載力應(yīng)按下式計(jì)算NtftA 式中： Nt軸心拉力設(shè)計(jì)值； ft砌體軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， 按表3-10采用； A受拉截面面積。 有一圓形磚砌淺水池，壁厚370mm，采用MU10燒結(jié)普通磚及M10水泥砂漿砌筑，池壁內(nèi)承受環(huán)行拉力設(shè)計(jì)值Nt=53kN/m，試驗(yàn)算池壁的受拉承載力?！窘狻坑杀?-10，當(dāng)砂漿為M10時(shí)，查得沿齒縫截面的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為0.19N/mm2，因水泥砂漿砌筑，應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)：a=0.8，故ft=0.80.19=0.15N/mm2。取1m高池壁計(jì)算，由式 NtftA ftA=55.5kNNt=53kN滿(mǎn)足要求2、受彎構(gòu)件、受彎構(gòu)件譬如過(guò)梁、擋土墻等屬于受彎構(gòu)件，在彎矩作用下砌體可能沿通縫或齒縫截面彎曲受拉而破壞，應(yīng)進(jìn)行受彎承載力計(jì)算。此外，支座處還存在較大的剪力，還應(yīng)對(duì)支座進(jìn)行抗剪計(jì)算。（1） 無(wú)筋砌體受彎構(gòu)件的承載力應(yīng)按下式計(jì)算MftmW f