電廠循環(huán)水余熱利用程序的研究 外文翻譯

1、畢業(yè)設計(論文)外文資料翻譯系 ： 能源與動力工程學院 專 業(yè)： 熱能與動力工程 姓 名： 李曉超 學 號： 0902050422 (用外文寫)外文出處： Smart Grid and Renewable Energy, 2011, 2, 410-416 附 件： 1.外文資料翻譯譯文；2.外文原文。 指導教師評語： 簽名： 年 月 日附件1：外文資料翻譯譯文電廠循環(huán)水余熱利用程序的研究Mehmet Sait Söylemez 機械工程mdepartment，加濟安泰普大學，加濟安泰普，turkey.ehmet鹽的öylemez Email: .

2、trReceived June 5th, 2011; revised June 26th, 2011; accepted July 3rd, 2011.摘要用熱經(jīng)濟學優(yōu)化分析的方法估計火力發(fā)電廠的給水加熱器和最佳的面積分布的optimumnumber產(chǎn)生簡單的代數(shù)公式。把thep1 - P2的方法應用在本研究中，結合給水加熱器的熱經(jīng)濟分析。來提高電廠循環(huán)水熱能綜合利用。關鍵詞：熱經(jīng)濟學，循環(huán)水，優(yōu)化，綜合利用。1.簡介在火力發(fā)電廠的給水加熱器的安裝。本工作的基本主題取決于這個想法。一種新的熱經(jīng)濟優(yōu)化技術提出了用于此目的實現(xiàn)。兩個不同原來公式計算的優(yōu)化函數(shù)的階段數(shù)和傳熱面積分布在最大凈生活給水加

3、熱器和灰周期出現(xiàn)儲蓄絕對。徹底搜查目前的文獻表明，沒有以前的在優(yōu)化階段最小數(shù)量的研究的全壽命周期費用并最大化網(wǎng)絡的生命周期儲蓄的細節(jié)。一個實用的方法，P1，P2的方法，用于優(yōu)化操作PA參數(shù)的火電廠。使用的參數(shù)的值的制定thermoeconomically最佳給水加熱器火電廠被列為科技生活系統(tǒng)，首先對每個給水加熱器的成本，成本電力，發(fā)電廠電力生產(chǎn)能力，給水加熱器的傳熱面積，系數(shù)由于數(shù)量的蒸汽成本函數(shù)的系數(shù)階段即蒸汽溫度取決于數(shù)量的提取階段，對給水流量，年利率，在鍋爐蒸汽能源目前的凈價格，每年的能源價格，總傳熱系數(shù)給水加熱器，最大（過熱）和最?。ɡ淠鞯恼羝臏囟?，質量分數(shù)）提取各給水加熱器的蒸汽

4、，熱火力發(fā)電廠的循環(huán)效率，年平均年齡的操作時間，轉售價值和年度比率維護和運行成本的原始成本。典型的火電廠采用兩個封閉的給水加熱器的原理圖2。數(shù)學公式一）給水加熱器階段的優(yōu)化：作為一個開始，整個生命周期儲蓄量，ES，作為給水加熱器的應用程序的結果，可以計算公式如下：h作為一個函數(shù)的已動用的舞臺上數(shù)目中，n，可被配制通過使用出的數(shù)據(jù)7的一個示例問題，如下所示：初始投資成本，給水加熱器，ICFH，被評為使用的成本數(shù)據(jù)，由下列等式8業(yè)主立案法團的操作成本FH，可進行由下述式計算出了：蒸汽成本，CSE在GJ美分，摘錄自渦輪強烈依賴于所提取的蒸汽溫度溫度，所以在提取階段的數(shù)目以下形式9：平均蒸汽n個階段，

5、C值日月光，可進行由下面的。進水加熱器經(jīng)營成本百上可以然后會對改寫為：凈節(jié)省從給水加熱器應用程序，S，可以由下式得到：給水加熱器階段的最佳數(shù)目，正選擇可由導出公式（9）相對于階段代數(shù)以下表格：二階導數(shù)的凈儲蓄功能dicates的局部最大值。則在P的值1，以年為計算lated由以下13我是否= D，經(jīng)濟參數(shù)P1可以評估14 ATED的第一原稿的生命周期開支的比例NAL成本，P2是指由下面的等式15：階段數(shù)的臨界值，可以去凈儲蓄功能設置成容易被termined0，如下所示：投資回收期的時間，NP，計算方法是通過均衡給水最佳數(shù)量為零的凈儲蓄加熱器。對于i= D條件：如果iD：B）最佳換熱面積分布之間

6、的給水加熱器：最佳蒸汽溫度分布，通過給水加熱器，參考文獻，由下式給出。 7。S，OPTDT提取的蒸汽的溫度在每兩個給水加熱器，T1，和T2由以下等式一個可以評估的凈儲蓄功能，S，當使用提取的蒸汽，而不是使用更昂貴D西伯蒸汽鍋爐：儲蓄功能，可擴展到以下兩個給水加熱器的方程為：離開第一進料的進料水的溫度熱水器，T1是：給水加熱器的有效性，1e和2e，可以配制成以下作為上述公式的幫助下可以改寫凈儲蓄功能，以美分/秒，考慮單位濃度系數(shù)為10版-9它可以交替用作引入或者更加明確的形式：導數(shù)的儲蓄函數(shù)如公式（27）與關于第一給水加熱器的傳熱面積如下列等式由方程（28）導致：方程（28）被設置成零，如在方程

7、（29）和解決，以獲得最佳的傳熱面積的值第一加熱器，A：凈節(jié)省功能的二階導數(shù)對于A1（¶2S /¶à12）計算通過使用這個特殊太平洋最佳區(qū)域中的二階導數(shù)的值，并結果被發(fā)現(xiàn)是總是負的，這表明了當?shù)氐淖罡唿c。1。因為：所以：第二進料水的供給水的溫度加熱器，T2通過使用最佳區(qū)域，可確定有效性的第二進料水的傳熱加熱器式（24）中提出的。一）最佳的給水加熱器的階數(shù)：作為一個開始，全壽命周期成本節(jié)省金額，是的提高熱效率DhTH作為一個功能階段利用數(shù)，N，可以配制使用數(shù)據(jù)由于給水加熱器的應用可以的給水加熱器，成本的初始icfh，評價在采用成本數(shù)據(jù) 8 平等。3。結果與討論表1中

8、。最佳工作參數(shù)有兩個給水加熱器的熱電站表2中。給水加熱器的各種數(shù)量的凈節(jié)省值。表3中。第一加熱器不同的傳熱面積的凈節(jié)省值。圖2。飼料數(shù)量的凈儲蓄與變化熱水器。圖3。第一進料的總成本隨面積的變化熱水器。對于一個典型的給水設計和大小的問題 9 ，它給出了一個= 5，B = 8，在預定的1000平方米由一個類似的優(yōu)化方法在 11 ，CFH = 75000美元/臺，我= D = 0.10，CSTB = 60美分/ GJ，CEL = 0.07美元/（千瓦HR），x = 0.1，W = 1000千瓦，TH = 0.35，H = 8760小時/年，N = 20，M = 100千克/秒，CP = 4187J（

9、kgU1，U2 K）= = = 2800 W（m2K），按照32 C，Tmax = 450 C，M S = 0，R = 0。最佳的階段是通過方程計算（11）和Nopt =1.659、最佳傳熱面積為第一給水加熱器為A1，OPT = 381.15平方米的利用方程（30）。你可以選擇1或2給水加熱器，但由于兩個給水加熱器階段收益率更大的儲蓄飼料水分臨界數(shù)它的凈儲蓄為零確定為3.318和投資回收期為17.9年，這樣的問題。網(wǎng)絡的生命周期儲蓄的值繪制在圖對2和3?？梢酝茢?，存在著一個地方在給水中的應用，最大值。過度或給水加熱器的階段數(shù)不足不會有效的成本超出了給水的最佳數(shù)加熱器。優(yōu)化水的相應值和蒸汽的溫度

10、和進料水的效能值表1列出了水加熱器。效果二給水加熱器大于第一給水自第二次給水加熱器的加熱器高于第一個。凈全生命周期儲蓄值在表2和表3給出了。很明顯，有著良好的熱經(jīng)濟每在表2和表3的最佳點的性能。網(wǎng)儲蓄是一個最大的當數(shù)是2階段表2。最大的凈儲蓄4.9278美分二是第一進料水的傳熱面積加熱器是381.17平方米4總結.凝汽式汽輪機改造為低真空運行供熱后，凝汽器成為熱水供熱系統(tǒng)的基本加熱器，原來的循環(huán)冷卻水變成了供暖熱媒，在熱網(wǎng)系統(tǒng)中進行閉式循環(huán)，可有效利用汽輪機凝汽所釋放的汽化潛熱。當需要更高的供熱溫度時，則在尖峰加熱器中進行二級加熱。集中式電動熱泵供熱方式是將電動壓縮式熱泵機組集中設置于電廠內，

11、凝汽器出口的部分循環(huán)水進入熱泵蒸發(fā)器，作為低位熱源，放熱降溫后返回凝汽器中被汽輪機排汽加熱，完成循環(huán)；將一次網(wǎng) 70回水由熱泵一級加熱至 8090再由汽水換熱器二級加熱至 130后送入城市熱網(wǎng)中。盡管低壓缸真空度提高后，在相同的進汽量條件下與純凝工況相比，發(fā)電量減少了，并且汽輪機的相對內效率也有所降低，但因降低了熱力循環(huán)中的冷源損失，系統(tǒng)總的熱效率仍會有很大程度的提高參考文獻1M. A. Habib, S. A. M. Said and I. Al-Zaharna, “Thermo-dynamic Optimization of Reheat Regenerative ThermalPower

12、 Plants,” Applied Energy, Vol. 63, No. 1, 1999, pp.17-34. doi:10.1016/S0306-2619(99)00017-32K. Gupta and S. C. Kaushik, “Exergy Analysis andInvestigation for Various Feed Water Heaters of DirectSteam Generation Solar-Thermal Power Plant,” Renew-able Energy, Vol. 63, No. 6, 2010, pp. 1228-1235.doi:10.1016/j.renene.2009.09.0073A. M. Bassily, “Modelling and Numerical Optimizationof Dual- and Triple-Pre