北部燃機(jī)電廠出口段220kv線路電纜通道施工對周邊橋梁、管線等安全評價報告

1、北部燃機(jī)電廠出口段220kv線路電纜通道施工對周邊橋梁、管線等安全評價報告 目 錄1.項(xiàng)目概述21.1工程概況21.2地質(zhì)條件42.分析依據(jù)62.1依據(jù)資料62.2依據(jù)規(guī)范63. 電纜通道施工組織73.1沉井工程73.1.1施工流程73.1.2沉井對周邊環(huán)境的影響83.1.3沉井對周邊環(huán)境的影響對策83.2 頂管工程93.2.1 施工流程93.2.2頂管施工對臨近構(gòu)筑物的影響103.2.3頂管施工對臨近構(gòu)筑物影響的防治措施123.3 本工程施工措施194. 電纜通道施工對周邊橋梁、管線的安全影響分析224.1電纜通道頂管穿越已建高架橋梁224.2電纜通道頂管穿越現(xiàn)狀地下管線244.3電纜通道穿

2、越施工中的星明街匝道橋梁254.4電纜通道沿星明街匝道橋梁放坡開挖施工295. 電纜通道施工安全監(jiān)測306. 分析結(jié)論及建議327.主要計算內(nèi)容337.1上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁計算337.2施工時土體擾動后，樁基承載力復(fù)算367.3施工時土體擾動后，樁頂水平位移計算387.4放坡開挖，土體整體滑動面穩(wěn)定計算447.5箱梁計算數(shù)據(jù)輸出46851.項(xiàng)目概述1.1工程概況 蘇州北部燃機(jī)200kv配套送出工程的實(shí)施可為蘇州工業(yè)園區(qū)提供電源支撐，同時滿足工業(yè)生產(chǎn)供熱負(fù)荷要求，提高電網(wǎng)供電可靠性。根據(jù)規(guī)劃及交通部門要求，電廠出口段采用電纜下地敷設(shè)。本期電纜通道采用頂管施工方式穿越G312國道及正在施工的星明街立

3、交，頂管兩端設(shè)置發(fā)射井與接受井；在接入電廠段落采用放坡開挖施工方式現(xiàn)澆電纜通道。受蘇州工業(yè)園區(qū)藍(lán)天燃?xì)鉄犭娪邢薰疚?，我院關(guān)于北部燃機(jī)電廠出口段220kv線路電纜通道施工對周邊橋梁、管線等安全進(jìn)行評價，主要有如下幾點(diǎn)目的：1、對已建成的婁江快速路高架橋梁安全評估2、對附近地下管線的復(fù)核及安全評估3、對正在建設(shè)的星明街立交橋梁安全評估4、對交叉施工工序安排提出合理化建議5、對電纜通道施工提出監(jiān)測要求6、對電纜通道施工鄰近現(xiàn)狀橋梁、管線提出合理化建議現(xiàn)狀312國道及婁江快速路高架橋正常運(yùn)營，星明街立交橋梁正在施工下部結(jié)構(gòu)（鉆孔樁、承臺、立柱），頂管將下穿雨水管、給水管等多處地下管線。婁江快速路高

4、架橋及星明街匝道橋均為下部鉆孔樁基礎(chǔ)，上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆混凝土箱梁?，F(xiàn)狀照片平面圖1.2地質(zhì)條件根據(jù)區(qū)域地質(zhì)、附近工程勘察資料及本次勘探成果，在勘測深度范圍內(nèi)的地基土主要由第四系全新統(tǒng)沖積成因的粉質(zhì)黏土、粉土夾粉質(zhì)黏土和第四系全新統(tǒng)人工堆填成因的雜填土組成?，F(xiàn)將各地基土的土性特征自上而下敘述如下：層雜填土（）：雜色，很濕，主要成分以粉質(zhì)黏土為主，局部混建筑垃圾及砼塊，性質(zhì)不均勻，結(jié)構(gòu)松散，堆積時間短。層厚一般為3.005.00m。層粉質(zhì)黏土（）：灰黃色，黃褐色，等級中，稍濕，可塑硬塑，局部狀態(tài)稍好，含氧化鐵及氧化鋁，混鐵錳質(zhì)斑紋，有光澤，干強(qiáng)度及韌性中高。層厚一般為3.504.50m，局部缺失。層粉

5、質(zhì)黏土（）：灰黃色，黃褐色，等級中，很濕，可塑，含氧化鐵和氧化鋁，混鐵錳質(zhì)結(jié)核，稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等。層厚一般為3.004.00m。層粉質(zhì)黏土（）：灰色，等級中，很濕，軟塑，含少量有機(jī)質(zhì)，局部混少量貝殼碎屑，稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等高。局部夾粉土薄層。層厚一般為1.002.00m。層粉土夾粉質(zhì)黏土（）：粉土為灰色，等級中，濕，中密，含云母碎屑，顆粒組成中等均勻，搖振反應(yīng)迅速，干強(qiáng)度及韌性低；粉質(zhì)黏土為灰色，等級輕，很濕，軟塑，含少量氧化鐵，稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等。層厚一般為6.0010.00m。層粉質(zhì)黏土（）：灰色，等級輕，很濕，軟塑，含少量有機(jī)質(zhì)，局部混少量貝殼碎屑，稍有光澤，干

6、強(qiáng)度及韌性中等。局部夾粉土薄層。層厚一般大于5.00m。土層柱狀圖根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)和已有工程勘測資料，結(jié)合本次勘測結(jié)果，沿線地區(qū)地下水類型主要為孔隙潛水，水位主要受大氣降水、地表水體及農(nóng)田灌溉的影響，呈季節(jié)性變化?？睖y期間測得的地下水初見水位埋深一般在2.503.00m左右。根據(jù)已有工程資料和調(diào)查訪問的結(jié)果，地下水常年穩(wěn)定水位埋深一般為0.501.50m，其變化幅度一般為1.00m左右。根據(jù)江蘇蘇州地質(zhì)工程勘察院在2010年勘察“蘇州工業(yè)園區(qū)藍(lán)天燃?xì)鉄犭娪邢薰緮M建蘇州工業(yè)園區(qū)北部燃機(jī)2×180MW級（E級）熱電聯(lián)產(chǎn)工程(勘察編號2010-K-123)”時在該區(qū)段所取地表水及地下水樣

7、水質(zhì)分析成果，判定該段地表水對混凝土有弱腐蝕性、在長期浸水環(huán)境下對鋼筋混凝土中的鋼筋有微腐蝕性、在干濕交潛環(huán)境下對鋼筋混凝土中的鋼筋有微腐蝕性；地下水對混凝土有弱腐蝕性、在長期浸水環(huán)境下地下水對鋼筋混凝土中的鋼筋有微腐蝕性、在干濕交潛環(huán)境下地下水對鋼筋混凝土中的鋼筋有微腐蝕性。2.分析依據(jù) 2.1依據(jù)資料 1、蘇州工業(yè)園區(qū)藍(lán)天燃?xì)鉄犭娪邢薰镜奈?、江蘇科能電力工程咨詢有限公司編制的北部燃機(jī)電廠出口段220kv線路下地改造工程初步設(shè)計3、甲方提供的沉井、頂管平面圖和斷面圖，沉井、頂管施工組織方案4、江蘇省電力設(shè)計院提供的地質(zhì)勘探報告（K10371S-G01）。2.2依據(jù)規(guī)范 1、公路工程技術(shù)

8、標(biāo)準(zhǔn)JTG B0120032、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-20043、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-20044、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTG D63-20075、工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB 50153-20086、混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范GB/T 50476-20087、建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-20128、頂管施工技術(shù)及驗(yàn)收規(guī)范以及國家、建設(shè)部及交通部有關(guān)專業(yè)的現(xiàn)行設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程、規(guī)范3. 電纜通道施工組織3.1沉井工程3.1.1施工流程根據(jù)施工組織方案，工程采用不排水沉井法施工。內(nèi)容包括沉井的制作、下沉、封底、檢查，以及為沉井施工所采取的

9、基礎(chǔ)換填，土方外運(yùn)，沉井就位后的回填土。沉井基坑處理砂墊層構(gòu)筑砌筑磚胎模搭設(shè)腳手架第一次制作鋼筋加工第一次下井第一次下沉，不排水下沉第二節(jié)接高不排水下沉沉井井底澆注鋼筋混凝土底板內(nèi)部結(jié)構(gòu)第二次制作 架立內(nèi)模綁扎鋼筋架立外模澆筑混凝土澆筑素砼墊層沉井頂板及接高 沉井施工順序：3.1.2沉井對周邊環(huán)境的影響（1）排水下沉當(dāng)?shù)叵滤惠^高時，井內(nèi)采用人工或水力機(jī)械沖泥，土的含水層被切斷，地下水會不斷的補(bǔ)給，為保證正常施工，就需要降低地下水，地下水位降低后，在抽水影響半徑范圍內(nèi)土壤會產(chǎn)生固結(jié)，從而引起地面的沉降。同時，在井內(nèi)挖土?xí)r，井內(nèi)外地下水位存在一定的水頭差，在動水壓力作用下，井內(nèi)會發(fā)生流土、砂涌現(xiàn)

10、象，導(dǎo)致井體周邊松動破壞，引起塌陷，這種塌陷所影響的范圍與井下沉的深度成正比。（2）不排水下沉當(dāng)?shù)叵滤惠^高，在易產(chǎn)生涌流或塌陷的不穩(wěn)定土層地段，周邊建（構(gòu)）筑物較近時，為減小對周邊的影響，采用不排水下沉。不排水下沉靠沉井自重進(jìn)行下沉，不對周邊進(jìn)行降水，因此對周邊土體影響較小。但并不等于說就是對周邊沒有影響，由于在下沉?xí)r要不斷的沖泥排水，沉井周邊的土體也會出現(xiàn)下沉及變化，只是其影響的范圍要比排水下沉法小得多。3.1.3沉井對周邊環(huán)境的影響對策雖然沉井對周邊的影響比大開挖等施工方法所影響的范圍要小，但由于沉井的設(shè)置地點(diǎn)常在不能開挖的地段，因此，其所造成沉降對周邊環(huán)境效應(yīng)危害更大，它的沉降可能造成

11、鄰近建筑物開裂、城市管網(wǎng)的斷裂、市政設(shè)施基礎(chǔ)的破壞，這時就要求對沉井周邊采取合理防治對策以避免上述現(xiàn)象的發(fā)生。因此，合理的選擇沉井的形式及沉井周邊的防護(hù)措施，要根據(jù)工程地質(zhì)及水文條件，結(jié)合工程性質(zhì)、規(guī)模及被支護(hù)建（構(gòu)）筑物的特性來進(jìn)行。采取防治對策的原則應(yīng)如下：（1）沉井周邊的沉降不得影響相鄰建（構(gòu)）筑物的正常使用或差異沉降允許值。（2） 沉井周邊土體變位不得影響相鄰各類管線的正常使用允許值。（3） 當(dāng)有管線、重要市政設(shè)施存在時，土體位移不得造成結(jié)構(gòu)開裂、發(fā)生滲漏或影響市政設(shè)施的正常使用。對沉井周邊土體進(jìn)行支護(hù)防治對策的有效手段，常見的方法有注漿法、排樁法、旋噴法、水泥攪拌樁等。其中排樁法屬支

12、擋型支護(hù)，注漿法、旋噴法、水泥攪拌樁為加固型支護(hù)。它們有各自的適用條件，選用時要根據(jù)工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件，結(jié)合工程性質(zhì)、規(guī)模等進(jìn)行方案比較，選擇既可擋土、防滲，又能滿足周邊環(huán)境效應(yīng)要求的支護(hù)結(jié)構(gòu)。在整個施工過程中，嚴(yán)格控制沉井內(nèi)的水位；對鄰近的建（構(gòu)）筑物及路面、地下管道設(shè)施的沉降觀測非常必要，其觀測數(shù)據(jù)對于在整個施工過程中對周邊環(huán)境的保護(hù)是非常必要，同時，這些數(shù)據(jù)對以后可能的加固修復(fù)設(shè)計方案的選擇也是非常重要的。3.2 頂管工程3.2.1 施工流程設(shè)備選型：選擇好頂管掘進(jìn)機(jī)對頂管施工是至關(guān)重要的。針對本工程沿線水文、地質(zhì)及施工條件，為確保頂管施工質(zhì)量和進(jìn)度，減少對地面構(gòu)筑物及公用管線的影響

13、。本工程中頂管機(jī)采用泥水平衡式頂管掘進(jìn)機(jī)。該類頂管掘進(jìn)機(jī)在軟土地層中能自動平衡切削面土體壓力、有效控制地面沉降、操作安全可靠、施工速度快。工藝流程：3.2.2頂管施工對臨近構(gòu)筑物的影響頂管施工無論采用何種施工方式，都會對周圍土體產(chǎn)生一定的擾動引起地表的變形，在土體中產(chǎn)生附加應(yīng)力。頂管周圍的構(gòu)筑物及地表建(構(gòu))筑在這些附加應(yīng)力和變形的影響下會發(fā)生各種影響結(jié)構(gòu)安全性和可靠度的變形和破壞，主要有豎向的移動和變形、建(構(gòu))筑物的傾斜、水平方向的位移和變形以及剪切變形、扭轉(zhuǎn)等。對于建筑結(jié)構(gòu)物會在建筑受力構(gòu)件中產(chǎn)生裂縫;對于地下的其他一些構(gòu)筑物，如樁、筏基等由于頂管施工對土體的擾動，改變了初始地應(yīng)力，會引

14、起土體的不均勻沉降，同時也改變了這些構(gòu)筑物上的應(yīng)力分配，使某些部位的應(yīng)力超出了容許應(yīng)力而破壞。地表變形會對地面建(構(gòu))筑物產(chǎn)生直接的影響和破壞，影響建筑物的正常使用功能。地表變形對地面建筑物的影響主要包括:1.地表的隆沉對地上建筑物的影響;2.地表傾剎對建筑物的影響;3.地表曲率對建筑物的影響;4.地表水平變形對建筑物的影響5.其他影響。1.地表變形的影響。過大的沉降或隆起會使周圍的混凝土管道由于變形及附加應(yīng)力過大產(chǎn)生開裂;發(fā)生地下水的滲漏。2.地表傾斜對建筑物的影響。項(xiàng)管由于管徑較小，對地表變形影響較常見的是地而傾斜。地面傾斜會引起建筑物的歪斜，在重力的作用卜結(jié)構(gòu)內(nèi)部會產(chǎn)生附加應(yīng)力，建筑基底

15、壓力重分布，基底土?xí)植繎?yīng)力會增加較大，某些部位應(yīng)力過大會使基底土產(chǎn)生塑性破壞，引起整個建(構(gòu))筑物的破壞。另外，過量的傾斜會引起建筑物的差異沉降，差異沉降可能造成建筑物局部的剪力裂縫(縱向)或整體的彎曲裂縫(斜向)。3.地表曲率對建筑物的影響。頂管由于直徑較小，在穿越一般建(構(gòu))筑物時，在地面上的變形是中間大兩邊小的沉降槽或隆起形狀，曲率相對較大，過大的曲率會影響建筑物的安全性。地表的曲率根據(jù)沉降和隆起可分為正曲率和負(fù)曲率兩種。在這兩種情況下，建筑物基礎(chǔ)底部都會出現(xiàn)瞬時局部懸空。隨著建筑物荷載的作用，地基支撐反力重分布，建筑物基礎(chǔ)切入地基，則其內(nèi)將出現(xiàn)垂直截面的附加彎矩和剪力，使建筑物出現(xiàn)裂

16、縫、變形，遭到破壞。在地表正曲率的影響下，主要有上寬下窄的豎向裂縫和倒“八”字裂縫;而負(fù)曲率變形所產(chǎn)生的破壞主要為正“八”字裂縫和水平裂縫。4.地表水平變形對建筑物的影響。地表水平變形的主要破壞因素是拉伸變形。位于拉伸區(qū)的房屋建筑，其基礎(chǔ)底面受來自基礎(chǔ)的外向摩擦力，基礎(chǔ)側(cè)面受來自地基的外向水平推力的作用。對于一些地表附近埋設(shè)的水管、煤氣管等對拉伸變形比較敏感的構(gòu)筑物，在拉伸變形作用下，通常會造成管接頭漏水、漏氣，甚至接頭脫開。壓縮變形可使接頭壓入而影響接頭的密閉性，嚴(yán)重的可以壓壞接頭，甚至使管道產(chǎn)生縱向裂縫。地表壓縮變形對房屋建筑的作用通過地基對基礎(chǔ)側(cè)面的推力與底面的摩擦力來施加，但作用方向與

17、拉伸時的相反。一般構(gòu)筑物都有較強(qiáng)的抗壓能力，因而，壓縮作用不如拉伸作用敏感。但大的壓縮變形會使某些建筑物的薄弱環(huán)節(jié)產(chǎn)生應(yīng)力集中，是建筑物產(chǎn)生破壞。5.其他變形對建筑物的影響。在實(shí)際工程當(dāng)中，由于頂管與建(構(gòu))筑物相對位置的不同、結(jié)構(gòu)物自身形狀剛度的不同，以及周圍環(huán)境的不同等原因，建筑物的破壞很少是某個簡單的地表變形因素引起的，通常都是幾個作用的綜合影響。建(構(gòu))筑物在這些因素的作用下發(fā)生復(fù)雜的應(yīng)力重分布和變形，這些作用的禍合會使建(構(gòu))筑物產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，剪切等各種破壞，因此實(shí)際當(dāng)中應(yīng)具體問題具體分析，找到引起建(構(gòu))筑物破壞的主要因素，指導(dǎo)施工設(shè)計。3.2.3頂管施工對臨近構(gòu)筑物影響的防治措施頂管

18、施工環(huán)境影響影響因素很多，其引起的周圍建筑物防治問題也是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，實(shí)際當(dāng)中可根據(jù)不同情況采取不同的防治措施。減小施工造成的周圍環(huán)境影響的對策可歸納為兩大類，即主動保護(hù)和被動保護(hù)。所謂主動保護(hù)是指在頂管施工過程中采取合適的工程措施，以減少施工對周圍環(huán)境位移場及附加應(yīng)力場的影響，達(dá)到保護(hù)控制對象的目的。被動保護(hù)是指采取適當(dāng)?shù)墓こ檀胧贡Ｗo(hù)對象在施工影響卜所產(chǎn)生的附加變形及附加應(yīng)力疊加后處于安全范圍，或采取適當(dāng)?shù)拇胧┰鰪?qiáng)建筑物抵抗變形的能力，從而免受損傷。實(shí)際過程中，根據(jù)具體情況，有些采用主動保護(hù)措施，有些采用被動保護(hù)措施，對一些敏感建(構(gòu))筑物，兩種方法同時采用。對于項(xiàng)管施工引起的周圍環(huán)境問

19、題，提出有針對性的防治措施以減小地面變形，需要了解頂管施工引起地面變形的原因。沉降原因分析1、開挖對土體的擾動引起的沉降。頂管施工中由于機(jī)頭的頂進(jìn)機(jī)刀刃的切削作用，對周圍土體產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動作用，使土體內(nèi)部原有的平衡被打破，土體的結(jié)構(gòu)受到破壞，土體的力學(xué)參數(shù)發(fā)生改變，土體的應(yīng)力狀態(tài)或路徑發(fā)生變化，在原有應(yīng)力和附加應(yīng)力的共同作用下，引起土體的變形。2、土層損失引起的地面沉降。在管道頂進(jìn)施工過程中，通常被挖出的土體體積將大于管道的體積，這些體積將由注漿部分填充，同時隨著時間的發(fā)展，這部分體積差將在重力的作用下閉合，其閉合的量值即為所謂的地層損失GAP。因此在分析地層損失的量值時，必須綜合考慮兩方面的

20、因素:超挖和注漿。l)超挖在管道頂進(jìn)施工過程中，通常被挖出的上體體積大于管道的體積，因此將產(chǎn)生超挖。管道頂進(jìn)施工所造成的超挖主要來自于以下幾個方面:(l)機(jī)頭控制土壓力變化而引起的超挖，即開挖面的超挖。這部分超挖體現(xiàn)在推進(jìn)面前方即為正面推進(jìn)力，在推進(jìn)面后方可視為沿管道環(huán)向的超挖，它與開挖面的設(shè)置有關(guān)，其值亦可正可負(fù)。當(dāng)產(chǎn)生欠挖，地表將產(chǎn)生隆起。反之，則產(chǎn)生超挖。對于有些情況，掘進(jìn)面支護(hù)力不足，可能引起前面土體的坍塌。塌方造成超量出土，覆蓋層土體松動，以至地面沉降。(2)頂管施工中，為了盡可能降低在頂推過程中遇到的摩阻力，必須對管道環(huán)向予留空隙并在管節(jié)外圍注入潤滑膨潤土漿液。予留空隙可來自于后續(xù)

21、管節(jié)的直徑小于工具管直徑的管徑差或由超切齒沿機(jī)頭環(huán)向形成的空隙。所以在頂進(jìn)時，土體填補(bǔ)后續(xù)管節(jié)外圍的間隙將產(chǎn)生超挖。這部分超挖必然受到管節(jié)外圍注漿填充，因此它的大小與空隙的大小和注漿方法有關(guān)。(3)糾偏操作引起的土體超挖。糾偏是指工具管頂進(jìn)時由于偏離設(shè)計軸線需要糾正頂進(jìn)方向。工具管糾偏時對土體一側(cè)產(chǎn)生擠壓作用，而另一側(cè)由于應(yīng)力釋放形成空隙。在頂管頂進(jìn)的曲線軌跡中存在許多這種空隙，空隙的大小與糾偏角度有關(guān)，糾偏角越大，空隙也越大，管道頂進(jìn)時周圍土體就會填入此空隙引起地面沉降。而當(dāng)機(jī)頭向上偏斜過大時，會引起地表的隆起。(4)頂管頂進(jìn)時因摩阻力而對結(jié)構(gòu)外圍土體產(chǎn)生拖帶效應(yīng)而帶走部分土體產(chǎn)生超挖。同時

22、摩阻力還改變了土體中的初始應(yīng)力，引起土體變形。2)注漿由于頂管施工采用同步注漿工藝，從而抑制了地層損失的發(fā)展，因而在考慮超挖引起的地層損失時必須計入注漿率的影響。對于薄覆土土層，當(dāng)注漿壓力過大時在土體中可能產(chǎn)生劈裂，土體隨漿液冒出，引起地層損失。3、頂管進(jìn)出洞口時由于土體的流失引起的地層損失。頂管工具管在工作井中安裝、調(diào)試完畢后，即拆除洞口封門，將工具管逐步推入待開挖土體。如果洞口外上體強(qiáng)度不夠且未采取必要的土體加固措施，洞口周圍土體就會伴隨地下水通過洞口大量涌入工作井，導(dǎo)致水土流失和地表大面積沉陷，危及地下管線和周圍建筑物。4、覆蓋層厚度不夠引起的沉降。覆蓋層太薄也是造成地面沉降的重要原因。

23、覆蓋層薄，沉降集中在管頂，沉降的絕對值就大。另外覆土太薄，頂管的正面土體容易上拱，原狀土被松動，松動后容易塌方，使土體間留有許多空隙。頂管通過后，再次密實(shí)，造成地面沉降，形成先拱后沉現(xiàn)象。5、土體的固結(jié)引起的沉降。由于頂管的施工對土體產(chǎn)生擾動，會引起超孔隙水壓力，在頂管施工結(jié)束后，孔隙水壓力的消散固結(jié)會引起地表的沉降。6、地層的多變引起的。地質(zhì)條件的變化對地面的變形也有影響。由于頂管施工中不同的土質(zhì)采用相應(yīng)的機(jī)頭，因此如果頂進(jìn)過程中土質(zhì)有變化，原有的機(jī)頭就不適合，必要時還要更換，對周圍環(huán)境會產(chǎn)生很大影響。同時，土質(zhì)變化容易使頂進(jìn)當(dāng)中機(jī)頭向土體軟弱的方向偏斜，引起地表位移。針對以上頂管施工的特點(diǎn)

24、及引起的危害，在實(shí)際施工操作中，應(yīng)盡量避免由于施工引起的環(huán)境問題，將頂管施工引起的危害減小到最低程度。從以下幾方面著手，做好沉降防治工作。(l)選擇合理的施工工藝。施工工藝是否合理對頂管施工的成敗起關(guān)鍵性的作用。頂管施工工藝是指從機(jī)械設(shè)備開始進(jìn)入場地到頂進(jìn)全部結(jié)束的整個過程。其包括頂進(jìn)機(jī)械的選擇，頂進(jìn)線路的選型，機(jī)頭的進(jìn)出洞技術(shù)及注漿減摩技術(shù)等。(l)在頂管施工前應(yīng)對場地進(jìn)行詳細(xì)的勘察。勘察內(nèi)容包括工程地質(zhì)和水文地質(zhì)情況，了解土層變化情況及地下水位情況;對地下管線的探查;穿越建筑物時對建筑物基礎(chǔ)的探查。頂管機(jī)械的選擇應(yīng)根據(jù)所經(jīng)過場地的地質(zhì)情況合理選用。泥水平衡、土壓平衡、氣壓平衡及人工掏土等型

25、式的機(jī)頭各有其適用范圍，不同型號的機(jī)頭各自的特點(diǎn)也不一樣，在頂管機(jī)械設(shè)備的選擇上，應(yīng)事先做好充分的勘察探測工作，區(qū)分不同類土質(zhì)選用合適的機(jī)械設(shè)備。達(dá)到即完成頂進(jìn)工作，又對周圍擾動較小的目的。(2)在勘察結(jié)束后，應(yīng)根據(jù)實(shí)際的地質(zhì)地層情況選擇合理的頂進(jìn)線路。一般來說，直線頂進(jìn)較曲線頂進(jìn)對周圍土體及環(huán)境擾動較小。但實(shí)際工程中往往由于使用位置及工程地質(zhì)條件的限制，必須繞開地下構(gòu)筑物或由于上質(zhì)不好頂管較難頂進(jìn)，就需要選擇合適的曲線頂進(jìn)線路。在選擇線路時，一般來說要使曲率半徑盡量大同時也要使頂進(jìn)沿途的土體適合于頂管操作。另外在進(jìn)行線路選擇時，還要考慮與地面建筑物及地下構(gòu)筑物的關(guān)系和距離，盡量繞開建筑密集區(qū)

26、及對地表變形敏感的建筑物和地區(qū)。在埋設(shè)深度的選擇上也應(yīng)與建筑基底及地下構(gòu)筑物之間保持足夠的距離。(3)在管道頂進(jìn)過程中要處理好管道接頭的密封問題。密封不好會產(chǎn)生滲漏，增加地層損失，也給施工帶來不便。解決密封問題首先要選擇合適類型的管道，是采用企口管、T型套換管接口及F型管接口等。一般來說，F(xiàn)管的密閉性和防滲能力較好，比較適用于曲線頂進(jìn)及長距離頂管施工中。在兩管道接頭處應(yīng)放置木制墊環(huán)以改善管道的受力性能，防止在頂進(jìn)過程中管道端部發(fā)生破壞。同時在導(dǎo)向鋼圈與混凝土管之間設(shè)置橡膠墊圈等柔性填充物，防止管道接頭間的滲漏。(4)注漿的影響。采用同步注漿的方法一方面可以減小管壁與土之間的摩擦力，減小頂管對土

27、體的摩擦力，減少管壁摩擦對土體的拖帶效應(yīng)引起的土體損失。另一方面，由于漿液對土體的填充作用，可以減少由于超挖引起的地表變形。其減阻效果可達(dá)50%一60%。注漿效果的好壞與注漿量和注漿壓力的大小有直接關(guān)系。壓漿要及時有效，注漿壓力值不宜過高，應(yīng)根據(jù)漿液的粘度和管路輸送長度，以及管壁處的土壓力值經(jīng)試驗(yàn)確定。經(jīng)驗(yàn)表明，二者相等或相近時易于使地層保持穩(wěn)定。壓力過大，注漿還會引起地表的隆起或劈裂。注漿量的多少與土體的超挖、欠挖量的大小有關(guān)。注漿量應(yīng)大于管周間隙體積。但注漿量并非越大越好，其與周圍土質(zhì)有關(guān)。如土質(zhì)很好不塌方，泥漿注入管壁外可以形成完整的泥漿套，這種情況下多注漿不會有什么問題，如果沿線坍方或

28、砂性土壤，不易形成泥漿套環(huán)，此時過量注漿會使泥漿跑入坍塌土體上方，壓力越大，摩阻力越大。此時應(yīng)從管道下部注漿，這樣效果會好一些。因此實(shí)際使用注漿方法當(dāng)中，要根據(jù)土質(zhì)情況和土壤含水量大小來決定注漿的措施和注漿時間以及注漿的位置，這些都關(guān)系到注漿的效果。另外，漿液的成分對注漿效果也有很大影響，目前常用的頂管注漿潤滑材料有兩類:一類以膨潤土為主，另一類則是人工合成的高分子材料。各地潤滑劑漿液成分不同和特性相差較大。在選擇漿液之前，應(yīng)對場地周圍地下水水質(zhì)情況進(jìn)行檢驗(yàn)，看氯離子含量和PH值的大小是否會超出允許范圍，再對漿液進(jìn)行選擇。對與注漿材料的要求要有流動性能完全填充空隙，在規(guī)定時間內(nèi)固化，早期強(qiáng)度要

29、大于土體強(qiáng)度，體積收縮率小，受地下水稀釋后不產(chǎn)生材料分離。另外為更好的處理摩阻力問題，目前出現(xiàn)了覆膜頂管技術(shù)，即在管道表面覆層薄膜，注漿時漿液只在薄膜內(nèi)部而不跑出，漿液與土體分離，管壁周圍為漿液所環(huán)繞，這樣可以大大減小管壁與土之間的摩擦阻力，也可防止管道上方土體坍塌問題，保證漿液處于管道和土之間。(5)做好進(jìn)出洞技術(shù)的處理。處理好頂管進(jìn)出洞口技術(shù)問題可有效的減少水土流失，降低由此引起的地層損失。此項(xiàng)技術(shù)設(shè)計到工作井封門設(shè)計，洞口處土體加固問題，封門的選擇應(yīng)根據(jù)工程及水文地質(zhì)情況，采取不同的形式。封門要求拆除方便，密封性好。在封門洞口位置處做好構(gòu)造處理，防止在管道進(jìn)出洞口時水土大量流失。另外對洞

30、口周圍土體進(jìn)行加固處理也是減少進(jìn)出洞口土體損失的有效方法。尤其是對于松散的砂上和飽和含水軟粘土，自身均缺乏自立性和防水性，一旦出現(xiàn)臨空面時，土體將產(chǎn)生大量的滑坡和坍塌，出現(xiàn)涌水和涌泥現(xiàn)象，因此對封門處土體進(jìn)行加固是必要的。土體加固一可以采用降水和冷凍等物理方法，也可采用化學(xué)方法。土體加固采用何種方法要根據(jù)土質(zhì)種類(砂土、砂性土、粉性上、粘土)，上體滲透系數(shù)、含水量和標(biāo)準(zhǔn)貫入值等物理力學(xué)參數(shù)，加固的深度和范圍等選取。對于化學(xué)加固方法還要對土的化學(xué)成分和水質(zhì)情況進(jìn)行分析，決定采用那種方式方法。洞曰止水裝置的設(shè)計對頂管能否順利的進(jìn)出洞口、保證頂進(jìn)過程中洞口密封的可靠性至關(guān)重要。機(jī)頭出洞前，需在出洞口

31、設(shè)置前墻止水圈。工作井洞口止水裝置應(yīng)根據(jù)工作井的具體條件來進(jìn)行。對于不同的封門形式采用的止水裝置也不同。一般采用橡膠法蘭結(jié)構(gòu)形式。對于一些處于承壓水土層范圍內(nèi)的洞口，密封形式要求較高，可采用齒形橡膠止水帶形式或其他一些密封性更好的處理措施。機(jī)頭進(jìn)洞以后，及時對管周空隙進(jìn)行臨時封堵，防止水土過量流失，并迅速綁扎鋼筋，澆注永久性鋼筋混凝土封墻。(6)根據(jù)不同土質(zhì)、埋深、管徑、地下水位等情況設(shè)置合理的施工參數(shù)。頂管施工要嚴(yán)格控制施工各參數(shù)，保證工程安全。施工參數(shù)主要包括:機(jī)頭迎面頂力，軸線偏位，高程偏位、泥水平衡頂管考慮送泥水壓力，排泥水壓力、推進(jìn)速度，后部千斤頂頂力及中繼間千斤頂頂力，對于土壓平衡

32、頂管還要考慮出泥速率等。其中機(jī)頭的迎面頂力對周圍土體變形及土體附加應(yīng)力有直接影響，在施工中應(yīng)嚴(yán)加控制。理論上當(dāng)機(jī)頭迎面頂力等于該處的靜止土壓力時，不會產(chǎn)生地層變形。當(dāng)頂力大于靜止土壓力時會在地面產(chǎn)生隆起，當(dāng)頂力小于靜止土壓力時，地面會產(chǎn)生沉降。實(shí)際操作當(dāng)中很難做到頂力與靜止土壓力完全相等，一般取土壓力略大于靜止土壓力。迎面頂力根據(jù)頂進(jìn)速度和出泥速度來調(diào)節(jié)。另外，初動穩(wěn)定性也是控制施工質(zhì)量的關(guān)鍵措施之一。在初頂時要控制好機(jī)頭壓力表值，使其處于主動土壓力和被動土壓力之間，并保證標(biāo)高偏差。機(jī)頭土壓力根據(jù)計算，并在初頂時反復(fù)試驗(yàn)達(dá)到穩(wěn)定值。(7)頂進(jìn)管道的埋設(shè)深度除根據(jù)工藝需要外，還要考慮與地下構(gòu)筑物

33、之間的間距。一般來說頂管上層的覆土厚度應(yīng)大于1.5倍的管徑，頂管的覆土層越厚，對地表變形的影響就越少。同時頂管與地下構(gòu)筑物的間距越大，對構(gòu)筑物的附加應(yīng)力和變形影響就越小。對于比較敏感的地下構(gòu)筑物，應(yīng)使其與頂管之間保持足夠的間距，保證構(gòu)筑物的使用安全。(8)對于穿越密集建筑群或地下管線密集地區(qū)的頂管施工，頂管埋深要達(dá)到足夠的要求，這樣才能在開挖時形成拱效應(yīng)，使開挖面上部的土體不至于在地面較大的荷載下發(fā)生坍塌。對于某些情況當(dāng)?shù)乇斫ㄖ锘虻叵鹿芫€基礎(chǔ)與頂管距離較近時，為保證建筑物和構(gòu)筑物的安全，就需要對建筑物和管線下面的土體進(jìn)行加固。般采取壓密注漿的方式，將漿液注入上中，改善結(jié)構(gòu)物周圍的土體力學(xué)性質(zhì)

34、，以減小施工對結(jié)構(gòu)物的影響。(9)對頂管施工可能引起的危害在施工前應(yīng)進(jìn)行安全評測及分析。對不能滿足安全要求的地面建(構(gòu))筑物，除對地基進(jìn)行加固外，還應(yīng)采取必要的措施，對建筑結(jié)構(gòu)本身進(jìn)行加固處理。也可采取地基托喚技術(shù)等工程方法對建筑物基礎(chǔ)進(jìn)行加固。對于由于頂管施工已經(jīng)產(chǎn)生的建筑物不均勻沉降或其它問題，要根據(jù)具體情況進(jìn)行糾偏或相應(yīng)的加固處理。(10)實(shí)現(xiàn)信息化施工。所謂信息化施工就是在施工過程中，以質(zhì)量控制為目標(biāo)，通過對大量施工及監(jiān)測信息的采集、分解、分類以及處理，提取施工參數(shù)中影響施工質(zhì)量的控制變量及其對應(yīng)的信息因子，通過漸進(jìn)逼近的方法將控制變量進(jìn)行全過程調(diào)整和優(yōu)化，指導(dǎo)整個施工過程。同時依據(jù)前

35、步施工監(jiān)測信息及施工參數(shù)的變化規(guī)律，推斷下步施工工況及其對策。施工影響與控制貫穿于整個施工過程始終，它是一個動態(tài)跟蹤過程。在頂管施工中對土體位移，應(yīng)力等進(jìn)行量測，一方面可以驗(yàn)證設(shè)計理論的正確性，另一方面可以采用反分析技術(shù)對下一步施工的位移、內(nèi)力等指標(biāo)進(jìn)行預(yù)測，用于知道施工，避免工程事故的發(fā)生或指導(dǎo)周圍環(huán)境中建筑物的保護(hù)信息化施工的兩個關(guān)鍵環(huán)節(jié)是數(shù)據(jù)信息的采集處理以及數(shù)據(jù)的分析預(yù)測。數(shù)據(jù)信息的采集直接影響到后面的分析預(yù)測，解決這一問題的方法是在施工前根據(jù)具體情況，合理確定監(jiān)測內(nèi)容和監(jiān)測點(diǎn)位置。對于要求較嚴(yán)格的一些參數(shù)，要密集布點(diǎn)，隨時監(jiān)測。數(shù)據(jù)的分析預(yù)測是指導(dǎo)下一步施工的理論依據(jù)。因此，需要建立

36、施工參數(shù)與施工監(jiān)控之間的信息反饋，建立各施工參數(shù)與控制參數(shù)之間的關(guān)系，再由施工監(jiān)測的數(shù)據(jù)不斷檢驗(yàn)修正，實(shí)現(xiàn)信息化施工。頂管施工擾動對周邊建(構(gòu))筑物和地下管線的影響還與周邊建(構(gòu))筑物和地下管線對土體位移的敏感程度有關(guān)。土體位移對它們的影響程度還取決于建(構(gòu))筑物和地下管線的型式、剛度以及材料性質(zhì)等。上面分析可知，頂管工程施工擾動對環(huán)境影響是一個綜合性課題，因此對頂管工程施工擾動的環(huán)境影響控制也應(yīng)采取綜合治理的方法，既要重視理論計算分析，做到合理設(shè)計，又要重視施工組織措施，還要采用現(xiàn)場監(jiān)測，實(shí)行信息化施工。根據(jù)具體工程還對地基土體進(jìn)行土質(zhì)改良以減小施工擾動影響，還可對周邊建筑物地基基礎(chǔ)進(jìn)行加固

37、。3.3 本工程施工措施南側(cè)工作井北側(cè)工作井施工組織方案中沉井采用不排水下沉，根據(jù)業(yè)主提供的資料，頂管底標(biāo)高約在-14.0米，沉井刃腳底標(biāo)高約在-18.0米。南側(cè)工作井距1580污水管中心最近11.1米，北側(cè)工作井距箱梁現(xiàn)澆支架最近15.6米。建議采用攪拌樁在圖示區(qū)域加固土體，作用有兩方面，一是解決頂管進(jìn)出洞口段的涌水、涌泥，二是防止機(jī)頭在頂進(jìn)初期由于自重過大產(chǎn)生的“叩頭”現(xiàn)象。北側(cè)沉井周邊現(xiàn)澆橋梁支架搭設(shè)，沉井施工中水力沖洗擾動土體造成地面沉降，采用拉森鋼板樁起到隔擋作用，減少對支架地基的沉降影響，拉森鋼板樁打入樁底標(biāo)高為-19.0米。如果北側(cè)沉井在現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓前施工完畢，可取消拉森鋼板

38、樁。850攪拌樁樁頂位于原地面，樁底標(biāo)高-19.0米，正對頂進(jìn)方向（圖示影陰部份）水泥摻量12%，方便頂管頂進(jìn)，其余地方水泥摻量20%，14天水泥攪拌樁無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不小于0.8MPa，平面形式如圖。頂管管道與相鄰現(xiàn)狀管道的距離應(yīng)滿足CECS 246-2008 給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程的要求。頂管施工引起的地層土體體積累計損失不應(yīng)超過3%。4. 電纜通道施工對周邊橋梁、管線的安全影響分析 4.1電纜通道頂管穿越已建高架橋梁 平面圖中現(xiàn)狀道路地面為312國道，上面是婁江快速路高架橋，頂管從高架橋梁墩跨間穿越，距橋墩最小距離為6.87m，埋深約10米。 電纜通道頂管穿越已建高架橋梁平面圖 電纜通道

39、頂管穿越已建高架橋梁立面圖為了確?，F(xiàn)狀的婁江快速路高架橋正常運(yùn)營，并指導(dǎo)下一步頂管施工過程的質(zhì)量控制，應(yīng)對該區(qū)域范圍內(nèi)的地表沉降進(jìn)行監(jiān)測，地表沉降控制值為2cm。 在2cm的地表沉降前提條件下，對現(xiàn)狀已建婁江快速路高架橋箱梁進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。 1）結(jié)構(gòu)縱向計算采用的有限元模型結(jié)構(gòu)縱向有限元模型結(jié)構(gòu)橫向斷面2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)結(jié)果根據(jù)新公橋規(guī)第6.1.2條規(guī)定進(jìn)行A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件抗裂設(shè)計，根據(jù)公橋規(guī)第6.3.1條規(guī)定驗(yàn)算抗裂： 短期效應(yīng)組合長期效應(yīng)組合圖3.2-5、圖3.2-6為短期、長期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖，由圖可見，短期效應(yīng)組合下橋墩處下緣拉應(yīng)力達(dá)-1.092MPa，接近規(guī)范允

40、許的極限值。圖3.2-5 短期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖圖3.2-6 長期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖n 斜截面抗裂圖3.2-7為短期效應(yīng)組合混凝土主拉應(yīng)力（）圖，從圖中可見，短期效應(yīng)組合下橋墩處下緣主拉應(yīng)力達(dá)-1.129MPa，接近規(guī)范允許的極限值。圖3.2-7 短期效應(yīng)組合混凝土主拉應(yīng)力圖4.2電纜通道頂管穿越現(xiàn)狀地下管線 頂管從下面穿越電力管道、雨水管道、給水管道及污水管道如下圖。為了確保現(xiàn)狀的地下管線不受破壞，并指導(dǎo)下一步頂管施工過程的質(zhì)量控制，應(yīng)對該區(qū)域范圍內(nèi)的地表沉降進(jìn)行監(jiān)測，根據(jù)管線專業(yè)的要求，地表沉降控制值為2cm。其中有一內(nèi)徑1350的鋼筋砼污水管距離工作井及電纜溝

41、涵較近，管頂?shù)讟?biāo)高為-2.65米。電纜通道頂管穿越地下管線平面圖電纜通道頂管穿越地下管線立面圖 內(nèi)徑1350鋼筋砼污水管為主干管道，不能遷改。建議沉井頂管施工采用攪拌樁加固土體，控制管道附近深層土體位移。施工前應(yīng)探明此處污水管的具體位置及標(biāo)高，施工時加強(qiáng)監(jiān)測。4.3電纜通道穿越施工中的星明街匝道橋梁電纜通道穿越施工中的星明街匝道橋梁有兩處，一處在星明街B匝道，一處在C匝道，最近處僅為5.9米； 頂管穿越匝道橋梁平面圖頂管穿越匝道橋梁剖面圖現(xiàn)狀星明街匝道橋梁正在施工，鉆孔樁及承臺已施工完畢，橋墩立柱鋼筋正在綁扎。電纜通道沉井和頂管施工與箱梁現(xiàn)澆施工存在交叉作業(yè)問題，這對箱梁現(xiàn)澆施工有較大的安全風(fēng)

42、險。以下為電纜通道以及星明街立交匝道橋梁B17B19、C11C14兩聯(lián)箱梁的施工進(jìn)度安排：7月20號7月31號整平場地，搭設(shè)支架并預(yù)壓8月1號8月12號支模板并綁扎鋼筋8月13號8月20號現(xiàn)澆混凝土8月21號9月5號混凝土養(yǎng)護(hù)9月6號9月15號張拉鋼束并拆除支架7月1號8月15號沉井施工8月15號9月30號頂管施工根據(jù)上述情況，箱梁現(xiàn)澆支架搭設(shè)應(yīng)跨越頂管區(qū)域，此處箱梁架空澆筑，架空范圍為頂管中心每側(cè)各5.5米。箱梁支架搭設(shè)時應(yīng)地面硬化，并對地基進(jìn)行壓密注漿處理，原則為處理雜填土層。注漿深度南側(cè)C匝道參考標(biāo)高0.0米，北側(cè)B匝道參考標(biāo)高-3.5米；注漿平面范圍如下圖，支架投影范圍外擴(kuò)0.51.0

43、米。施工時應(yīng)對現(xiàn)澆橋梁支架預(yù)壓區(qū)域地表沉降進(jìn)行監(jiān)測，控制此區(qū)域的地表沉降在5mm以內(nèi)，橋墩水平位移控制在6mm以內(nèi)。如下圖：南側(cè)C匝道北側(cè)B匝道4.4電纜通道沿星明街匝道橋梁放坡開挖施工電纜通道沿匝道橋梁放坡開挖平面圖電纜通道沿匝道橋梁放坡開挖剖面圖電纜通道距離橋梁邊施工便道5.1米，設(shè)計單位可采用適當(dāng)?shù)淖o(hù)坡方式，保證安全。5. 電纜通道施工安全監(jiān)測工程監(jiān)測是確保工程質(zhì)量、施工安全的重要手段。頂管施工不可避免會引起一定范圍內(nèi)土體位移和變形。通過工程監(jiān)測可以及時了解施工對周圍建筑物的影響程度，及時掌握頂管施工過程中的變化情況，掌握工程信息，指導(dǎo)工程施工，確保工程質(zhì)量和安全，是對工程施工實(shí)行動態(tài)管

44、理的一個重要手段。因此工程施工監(jiān)測必不可少，本工程施工監(jiān)測建議委托第三方，信息共享。地表沉降監(jiān)測共布置8個點(diǎn)C1C8，圖示圓黑點(diǎn)；布設(shè)原則：管線位置靠近頂管側(cè)布設(shè)沉降監(jiān)測點(diǎn)；匝道現(xiàn)澆箱梁處，此處采用貝雷架架空搭設(shè)腳手架，沉降觀測點(diǎn)布設(shè)在架空搭設(shè)貝雷架的兩側(cè)落地位置，且靠近頂管一側(cè)。地下管線處地表沉降控制在2cm以內(nèi)；現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓區(qū)域，地表沉降控制在5mm以內(nèi)。水平位移監(jiān)測共布置4個點(diǎn)S1S4，圖示方黑點(diǎn)，測點(diǎn)布設(shè)在承臺上；水平位移控制在6mm以內(nèi)。當(dāng)監(jiān)測項(xiàng)目超過其警戒值時，必須迅速停止施工，查明原因，對施工方案進(jìn)行修改，待加固處理后方能進(jìn)行下一步開挖。6. 分析結(jié)論及建議1、沉井與頂管施工

45、應(yīng)選擇合適的施工工藝，頂管應(yīng)根據(jù)不同土質(zhì)、埋深、管徑、地下水位等情況設(shè)置合理的施工參數(shù)。2、電纜通道沉井及頂管全程應(yīng)進(jìn)行信息化施工，動態(tài)監(jiān)控，及時調(diào)整設(shè)計、施工參數(shù)，確保周邊橋梁及管線安全；施工監(jiān)測建議委托第三方。地下管線及現(xiàn)狀老橋位置地表沉降控制在2cm以內(nèi)，星明街現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓區(qū)域地表沉降控制在5mm以內(nèi)；橋梁樁頂水平位移控制在6mm以內(nèi)。3、建議在頂管進(jìn)出洞口范圍采用攪拌樁加固土體，北側(cè)沉井臨近箱梁支架搭設(shè)區(qū)采用拉森鋼板樁起隔擋作用。4、箱梁現(xiàn)澆支架搭設(shè)應(yīng)跨越頂管區(qū)域，此處箱梁架空澆筑，支架下地面硬化且地基需進(jìn)行壓密注漿處理雜填土層，減少頂管引起的地表沉降。5、北側(cè)電纜溝涵開挖施工，設(shè)

46、計單位可根據(jù)現(xiàn)場情況確定開挖護(hù)坡方式，保證安全。7.主要計算內(nèi)容7.1上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁計算總體縱向計算采用平面桿系理論計算，采用同濟(jì)大學(xué)橋梁博士V3.2進(jìn)行，根據(jù)橋梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計算階段。根據(jù)荷載組合要求的內(nèi)容進(jìn)行內(nèi)力應(yīng)力、主梁極限承載力計算，按部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在使用階段應(yīng)力、極限承載力是否符合規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)縱向有限元模型結(jié)構(gòu)橫向斷面根據(jù)新公橋規(guī)第6.1.2條規(guī)定進(jìn)行A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件抗裂設(shè)計，根據(jù)公橋規(guī)第6.3.1條規(guī)定驗(yàn)算抗裂： 短期效應(yīng)組合長期效應(yīng)組合圖3.2-5、圖3.2-6為短期、長期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖，由圖可見，短期效應(yīng)組合下橋墩處下緣拉應(yīng)力達(dá)-1.092MPa

47、，接近規(guī)范允許的極限值。圖3.2-5 短期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖圖3.2-6 長期效應(yīng)組合下混凝土正截面抗裂驗(yàn)算圖n 斜截面抗裂圖3.2-7為短期效應(yīng)組合混凝土主拉應(yīng)力（）圖，從圖中可見，短期效應(yīng)組合下橋墩處下緣主拉應(yīng)力達(dá)-1.129MPa，接近規(guī)范允許的極限值。圖3.2-7 短期效應(yīng)組合混凝土主拉應(yīng)力圖在使用荷載作用下，持久狀態(tài)下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的法向壓應(yīng)力容許值為（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列規(guī)定：在使用荷載作用下，持久狀態(tài)下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的主壓應(yīng)力容許值為：圖3.2-10 持久狀況正常使用極限狀態(tài)主梁法向正應(yīng)力圖圖3.2-11 持久狀況正常使用極限狀態(tài)主梁主壓應(yīng)力圖圖3.2

48、-10為持久狀況正常使用極限狀態(tài)法向壓應(yīng)力包絡(luò)圖。圖3.2-11為持久狀況正常使用極限狀態(tài)主壓應(yīng)力包絡(luò)圖。從圖中可見：本橋在持久狀況下混凝土的應(yīng)力滿足要求。新公橋規(guī)第5.1.5條規(guī)范：構(gòu)件承載能力極限階段強(qiáng)度，應(yīng)符合下式要求：圖3.2-12最大抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖（Mpa）圖3.2-13 最小抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖（Mpa）持久狀況承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)內(nèi)力包絡(luò)圖及驗(yàn)算截面如圖3.2-12， 基本組合下全橋最大彎矩及其對應(yīng)的抗力圖3.2-13，基本組合下全橋最小彎矩及其對應(yīng)的抗力圖3.2-14。由圖可見承載能力極限狀態(tài)下的正截面抗彎強(qiáng)度滿足要求。7.2施工時土體擾動后，樁基承載力復(fù)算按照摩擦樁計算單樁承載力，計算公式為：式中各參數(shù)含義見公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTG D63-2007）。B匝道橋