筏板基礎計算書（精編版）

1、高層建筑地基基礎課程設計學年學期：2014 2015學年第 2 學期院別：土木工程學院專業(yè)：勘查技術與工程專業(yè)方向：巖土工程班級：勘查 1201 學生：學號：指導教師：陳國周高層建筑地基基礎課程設計成績評定表班級姓名學號評價指標教師評語百分制成績（分）1 學習態(tài)度（10 分）滿勤缺勤次（一次扣分）積極參加討論認真查閱規(guī)范及計算手冊2 進度（10 分）與任務書要求基本一致（分）稍落后于任務書要求（分）嚴重落后于任務書要求（分）3 計算書（40 分）正確（ 分）大部分正確（分）基本正確（分）錯誤較多（分）多處嚴重錯誤（ 24分）4 圖紙（40 分）正確（ 分）大部分正確（分）基本正確（分）錯誤較多

2、（分）多處嚴重錯誤（ 24分）總評成績 （分）備注教師簽名：日期：年月日目錄一、 工程概況幾工程地質條件 . 5柱位圖 . 5土層信息 . 5上部荷載 . 5二、 基礎選型 . 6三、 設計尺寸與地基承載力驗算 . 6基礎底面積尺寸的確定 . 6地基承載力驗算 . 7四、 沉降驗算 . 9五、 筏板基礎厚度的確定 . 10 抗沖切承載力驗算 . 11 抗剪承載力驗算 . 12 局部受壓承載力計算 . 13 六、 筏板、基礎梁內力計算 . 15 基礎底板內力計算 . 15 基礎梁內力計算 . 17 邊緣橫梁（ jl1)計算 . 17 中間橫梁（ jl2）計算 . 19 邊梁縱梁（ jl3）計算

3、. 20 中間縱梁 (jl4)計算. 22 七、 梁板配筋計算 . 24 底板配筋 . 24 板頂部配筋（取跨中最大彎矩） . 25 板底部（取支座最大彎矩） . 26 基礎梁配筋 . 27 八、 粱截面配筋圖 . 34 九、 心得體會 . 36 十、 參考文獻 . 36 一、工程概況幾工程地質條件某辦公樓建在地震設防六度地區(qū)，上部為框架結構8 層，每層高。地下一層，不設內隔墻，地下室地板至一樓室內地面豎向距離。地下室外墻厚 300mm。柱截面 400400，柱網及軸線如圖所示。室內外高差。不考慮凍土。上部結構及基礎混凝土均采用c40。柱位圖土層信息上部荷載柱 1 柱 7 柱 13 （單位：

4、kn ）基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久1650 1222 1100 2300 1704 1533 1830 1356 1220 柱 2 柱 8 柱 14 基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久2450 1815 1633 2910 2156 1940 2500 1852 1667 柱 3 柱 9 柱 15 基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久2830 2096 1887 3140 2326 2093 2830 2096 1887 柱 4 柱 10 柱 16 基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久2630 1948 1753 3150 2333 2100 2680 19

5、85 1787 柱 5 柱 11 柱 17 基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久2500 1852 1667 2970 2200 1980 2490 1844 1660 柱 6 柱 12 柱 18 基本標準準永久基本標準準永久基本標準準永久1650 1222 1100 2340 1733 1560 1650 1222 1100基本值總和44500 標準值總和32963 準永久值總29667 二、基礎選型根據提供的土層信息，可知建筑物所在位置的地基土多為粘土和粉質粘土，且地下水位較高，屬于軟土地基，且考慮到建筑的柱間距較大并設置了地下室等因素， 綜合考慮決定采用梁式筏板基礎，梁式筏板基礎其

6、優(yōu)點在于較平板式具有低耗材、剛度大，在本次設計中決定采用雙向肋梁板式筏形基礎。三、設計尺寸與地基承載力驗算基礎底面積尺寸的確定根據建筑地基基礎設計規(guī)范gb5007-2011筏形基礎底板各邊自外圍軸線挑出，則筏形基礎的底板尺寸為a=2 npk29667.1永久準永久荷載總組合：2.偏心校驗（荷載效應為準永久值）：m044.0296672.7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m0403.02966715.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015

7、601100120015331100yxee）（）（263.068.151.01.0548.069.321.01.0aweaweyx故筏板尺寸滿足偏心要求。地基承載力驗算根據資料， 已知地下室地板至一樓室內地面豎向距離，室內外高差，故板厚確定為608=480mm，取板厚 500mm，則基礎埋深為，持力層為粘土層。 基礎梁截面尺寸初步估算： 基礎梁的高跨比不小于1/6，截面寬高比1/21/3。則梁截面初步定為5001400mm 先對持力層的承載力特征值fak進行計算：已知持力層粘土的孔隙比e=, il=查規(guī)范 建筑地基基礎設計規(guī)范gb50007-2011表的得承載力修正系數：0. 10db，1.

8、基礎底面以上土的加權平均重度m 3mm/k439.126.46.27.823.17n2.修正后的地基承載里特征值：3.筏形基礎及其上覆土的自重：ngk983.148506.27.823.176.45382.519252)4.145.31(5.43.02528.1539.325.09.05.082.519k）（）（）（4.基地平均附加應力：awfpafgpak988.656 .21082.51932963983.14850hkkk5.慣性矩 : 433y433xm989.108138 .159.32121h121m197.468889.328.15121bh121bii6.豎向荷載對形心的力矩（

9、標準組合）算起）計。（一般自室外標高時按，當基礎埋置深度，下取浮重度；平均重度，地下水位以基礎底面以上土的加權取值；時按取值，大于時按，當基礎寬小于基礎底面寬度，下取浮重度；平均重度，地下水位以基礎底面以下土的加權承載力修正系數；基礎寬度和埋深的地基地基承載力特征值；征值；修正后的地基承載力特）（）（）（m5.05.0dmdm6m6m3m3mbak99.1705.06.4439.120.11205.0d3bmdbmdbakamffpffakamk14402 .7200mk7.175715. 325245.97375.15105yxnmnm7.基地邊緣壓力最大值和最小值ak558.66989.1

10、08131440197.468889.77 .1757295.66xy1.2ak418.66989.108131440197.468889.77 .1757295.66xyyyxxkkminayyxxkkmaxpimimppfpimimpp故地基承載力滿足要求四、沉降驗算1.計算基地附加應力（準永久組合荷載效應）ak420.26.4439.126.21082.51929667983.14850dhmw0pafgpk永久2.求地基變形的計算深度m058.228.15ln4.05.28.15lnb4.05.2bzn）（）（因粉質粘土以下為基巖，筏板底至基巖面的厚度為 故計算深度取至基巖面，即zn=

11、 表 1 3.求地基形變深度范圍內的壓縮模量的當量值平均附加應力-z l/b z/b 壓縮模量es(mpa) 故查表可得（建筑地基基礎設計規(guī)范沉降計算經驗系數s）4.計算地基最終變形量200ss五、故地基沉降滿足規(guī)范要求，其中s為建筑物地基變形允許值，參考建筑地基基礎設計規(guī)范gb5007-2011表筏板基礎厚度的確定2112201001101122000110221121)()()()(ezzpezzpzzpzzpeaeaaae7a772.62.72489.06 .22015.06 .14735.26 .52489.06.2735.22489.06.22015.06.14735.22489.0

12、6 .2735.2mpes）（）（）（）（7.0s加應力系數，可查表；層土底面范圍內平均附、基礎底面計算點至第、）；層土底面的距離（層、基礎底面至第、）；計算（附加壓力之和的壓力段重壓力與土的自重壓力至土的自層土的壓縮模量，應取基礎底面下第）；壓力（合時的基礎底面的附加對應于荷載效應永久組內所劃分的土層數；地基變形計算深度范圍；定，無地區(qū)經驗可查表據地區(qū)沉降觀測資料確沉降計算經驗系數，根）；地基最終變形量（）（）（1-iim1iiakiaknmmmm943.22.72489.06.22015.06 .146.52489.06.242.27.0441ii1iisi0s1i1iiin1isi0zz

13、peppszzepss進行筏板基礎板厚的驗算： 板厚 h=500mm， 柱截面尺寸 400400mm，基礎梁的截面尺寸5001400mm，基礎板和基礎梁的混凝土等級都為 c40,最不利跨板的跨度為。抗沖切承載力驗算板格的短邊凈長度ln1= 長邊凈長 ln2=基礎板厚，雙層布筋，上下保護層厚度總計 70mm，底板有效高度為，受沖切承載力截面高度影響系數hp=，c40混凝土軸心抗拉強度設計值ft=1800kpa 。底板受沖切力按下式計算：計值；合的地基平均凈反力設相應于荷載效應基本組度影響系數；受沖切的承載力截面高為底板的有效高度；處沖切截面的周長，距基礎梁邊凈反力設計值；作用在板上的地基平均ph

14、hufhhlhluphlhlfhuffhpmlnnmnnlthpl000020102010m24)2(2)2(2)2)(2(7.0kpap607.85519.8244500. . 抗剪承載力驗算驗算距基礎梁邊緣h0=處底板斜截面受剪承載力求故抗沖切承載力滿足要將上面的公式整理得：m43.0m110.018000.17.0607.857.68.5607.8547.68.57. 68. 5417.0441221221210thpnnnnnnfplplllllh作用在圖 5-2 陰影部分面積上的地基平均凈反力設計值應滿足下式：410hs01012002/800k584.71243.028.543.0

15、28.57.6607.85)2)(2()2(7.0）（）（）（hnhlhllpvhhlfvnnnsnthsshs為受剪切時的截面高度影響系數，當板的有效高度h0小于 800mm時 ， h0取800mm故 本 次hs= 則 斜 截 面 受 剪 承 載 力 ：snthsvnhhlfk112.316443.043. 027 .618000.17. 0)2(7.0002）（故抗剪承載力滿足要求。局部受壓承載力計算根據建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002.梁板式筏基的基礎梁除滿足正截面受彎及斜截而受剪承載力外，尚應按現行混凝土結構設計規(guī)范 gb 50010 有關規(guī)定驗算底層柱下基礎梁頂面的局部

16、受壓承載力。根據混凝土結構設計規(guī)范gb 50010 ，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應符合下列要求 : 圖5-3abal；局部受壓的計算底面積混凝土局部受壓面積；提高系數；混凝土局部受壓時強度計值；混凝土軸心抗壓強度設值；部荷載或局部壓力設計局部受壓面上作用的局blccllblllclaaffaaaf35.1只需驗算豎向最大軸力即可， 荷載效應基本組合最大柱下荷載為f=3150kn, 計算示意圖如下（圖5-3）1. 局部受壓面積為：2. 局部受壓計算面積：3.混凝土局部受壓時的強度提高系數：25.1106.1105.255lblaa4. 受壓面上局部壓力設計值為：25106. 1400400mmal2

17、5105.2500500mmab143.1,2.7,3.6xyyxllmlmlkpaafpj607.8582.519445002143.1xyllnflk31505. 計算頂面局部受壓承載力: c40混凝土的軸心抗壓強度設計值fc=, 混凝土影響系數c=llclcfnafk5157106.11.1925.10.135.135.15故筏板基礎梁滿足局部受壓承載力要求。六、筏板、基礎梁內力計算荷載效應的基本組合的地基平均凈反力已知。雙向板示意圖和縱橫梁荷載分布圖見圖6-1 基礎底板內力計算由于，所以底板按雙列雙向板計算。jl3jl2區(qū)格3區(qū)格3區(qū)格3區(qū)格3區(qū)格4acbdjl4jl3圖6-1區(qū)格4區(qū)

18、格4區(qū)格4區(qū)格4區(qū)格4彎矩計算：knlpknlpyjxj867.44372.7607.85672.32783.6607.852222根據教材基礎工程表4-4 兩鄰邊固定兩鄰邊簡支板系數表和表4-5 三邊固定一邊簡支板系數表，查得彎矩系數：773.0,0139.0,0267.0628.0,0203.0,0341.0444333xyxxyxxx邊緣區(qū)格 3：mknlpmmknlpmyjyyxjxx089.90867.44370203.0801.111627.32780341.0233233中間區(qū)格 4：mknlpmmknlpmyjyyxjxx686.61867.44370139.0539.8762

19、7.32780267.0244244支座彎矩：mknlpxmmknlpxxmxjxbxjxxa198.211627.327812773.012285.234627.327824773.016628.0241624243mknlpxmmknlpxmyjxdyjxc924.125867.44378773.0181361.206867.44378628.01812423基礎底板支座彎矩調整基礎梁寬 b=，根據基礎工程教材公式進行調整mknblpxmmmknblpxmmmknblpxmmmknbpxmmyjxddyyjxccyxjxbbxjxaax434.1085.02.7607.85)773.01

20、(25.0924.125)1(41800.1775.02.7607.85)628.01 (25.0361.206)1 (41085.1595.03 .6607.85773.025.0198.21141948.1915.03 .6607.85628.025.0285.234414343懸臂板彎矩該方案基礎板四周均從基礎梁軸線向外懸挑，減去基礎梁寬的 1/2，剩下的則為懸臂帶的寬度。mknlpmj262.1925.07.0607.855.0212基礎梁內力計算三角形或者梯形面積內作用有向上的地基凈反力pj ，等效于在橫、縱梁上分別作用有向上三角形或梯形分布的荷載，最大值為mknplqjx/662.

21、269607.853. 65.021邊緣橫梁（ jl1)計算梁長 l=。荷載由兩部分組成：邊緣懸臂板傳來的均布荷載mknapqj/925.597.0607.851梯形荷載，最大值為mknq/662.269，轉化為均布的當量荷載1p，yxllqp2)21(321438.02.723.6，mknp/855.188662.269)438.0438.021(321兩跨連續(xù)梁受均布荷載mknpqp/780.248855.188925.5911作用。1. 支座彎矩：mknplmyb094.16122 .7780.248125. 0125.0222. 跨中最大彎：矩跨中最大彎矩分別由均布荷載1q及梯形荷載q

22、疊加求出：對均布荷載mknlqmy456.2172. 7925.59070.0070. 0221max1對梯形荷載（邊跨，共2 跨）mknmmmmknmllqmbxy075.874619.656456.217619.656094.16124 . 0)3 . 62 . 73(24662.2694 . 03241max2max1max2222max23. 支座剪力：剪力由三部分荷載產生：均布荷載1q，梯形荷載q和支座彎矩 mb。knlmqlllqqqknlmqlllqqybxyybbybxyya305.10942.7094.1612662.296)3 .65. 02. 7(5.02 .7925.5

23、9625.02121625. 0961.4832 .7094.1612662.269)3 .65.02.7(5 .02. 7925.59375.02121375.011右左剪力和彎矩如圖 6-2-1 所示剪力圖（ kn ）彎矩圖（ kn m ）-483.9611094.305-1094.305483.961-874.0751612.094-874.075圖6-2-1中間橫梁（ jl2）計算jl2 承受兩側傳來的梯形荷載q，mknq/324.539662.2692均布當量荷載mknp/71.377855.18821。1. 支座彎矩：mknlpmyb561.24472. 771.377125. 0

24、125. 02212. 跨中最大彎矩：跨中最大彎矩近似由下式求得（邊跨）：mknmllqmbxy888.1623561.24474 .0)3 .62.73(24324.5394 .032412222max3. 支座剪力。剪力由兩部分荷載產生， 梯形荷載q和支座彎矩bm，即knlmqllqybxya192.7522.7561.2447324.539)3.65.02.7(5.02121knlmqllqqybxybb07.14322.7561.2447324.539)3.65.02. 7(5. 02121右左剪力和彎矩如圖 6-2-2 所示剪力圖（ kn ）彎矩圖（ kn m ）-752.19214

25、32.07-1432.07752.192-1623.8882447.561圖6-2-2-1623.888邊梁縱梁（ jl3）計算梁長 l= =，荷載由兩部分組成：邊緣懸臂板傳來的均布荷載mknbpqj/925.597.0607.851。三角形分布荷載，最大值為mknq/662.269，轉化為均布的當量荷載1p為:mknqp/539.168662.269625.0625.01均布荷載mknpqp/587.228662.168925.59111. 支座彎矩利用 5 跨連續(xù)梁系數表，支座彎矩為mknplmmknplmycxb737.7163 .6587.228079.0079.0625.9523 .

26、6587.228105.0105.022222. 跨中最大彎矩邊跨mknxlmxlqxlqxlxqmmqmlcclxqqcxbxxxbxx614.76466.23.6625.95266.23.64662.26966.23.63662.269)66.23.666.2(925.595 .043)(21660.2662.269625.9523.6)111.05.0(3 .6111.021111.0662.2692925.5923200300201max222201第二跨：mknxlmmmxlqxlqxlxqmmqmmlcclxxbccxxxbcxx871.347262.33.6625.952737.

27、716737.716262.33.64662.269262.33.63662.269)262.33.6262.3(925.595.043)(21262.3662.269625.952737.7163.6)111.05.0(3.6111.0213200300201max22220中間跨：mknmmxlqxlqxlxqmmxcxxx473.472737.71615.33.64662.26915.33 .63662.269)15.33.615.3(925.595 .043)(2115.32/3.632max0300201max0支座剪力：knlqqqknqllqqqknlmmlqqqknqllqqq

28、knlmlqqqxcxxbcxbcxbxxabxbxa481.6133.6)662.269925.592(41)2(41039.5763 .6662.2695 .03.6925.59924.65021924.6503.6625.952737.7163.6)662.269925.592(41)2(41692.7643.6662.2695.03.6925.59271.46221271.4623.6625.9523.6)662.269925.592(41)2(4111111右右左右左剪力彎矩如圖 6-2-3 所示-764.617952.625-347.871716.737-472.473-764.6

29、17716.737952.625-462.271764.692-650.924576.039-613.481462.271-764.692613.481-576.039650.924彎矩圖（ kn m ）剪力圖（ kn ）圖6-2-3-347.871中間縱梁 (jl4)計算作用在 jl4 上的是三角形荷載，梁的兩邊都有荷載，故mknq/324.539662.2692轉化為均布的當量荷載pmknqp/078.337324.539625.0625.0 1. 支座彎矩利用 5 跨連續(xù)梁系數表，支座彎矩為mknplmxb155.12743 .6078.337105. 0105.022mknplmyc9

30、11.10563. 6078.337079. 0079.022邊跨mqmlxbx750.2324.539155.12743 .64141220第二跨：m316.118675.23.6155.127475.23.64324.53975.23.63324.5394330030maxknxlmxlqxlqmxbxxmknxlmmmxlqxlqmmqmmlxbccxxbcx279.613932.23 .6155.1274911.1056911.1056932.23 .64324.539932. 23. 63324.53943932.2)324.539155.1274911.10563 . 625.0(

31、)4(x30030max220中間跨：mx15.30mknmxqllqxmcxx903.726911.105615. 33 .64324.53915. 33 .63324.539433030max2. 支座剪力knlqqknlmlqxabxbxa683.10513. 6324.5395.0188.647q21188.6473.6155.12743. 6324.53925.0q41左knlqknlqqknlmmlqxcxbcxbcxb435.8493.6324.53925.0q41953.8083 .6324.5395 .0918.889q21918.8833 .6155.1274911.105

32、63 .6324.53925.0q41右右左右剪力彎矩如圖 6-2-4 所示-1186.3161274.155-613.2791056.911-726.903-647.1881051.683-883.918808.953-849.435彎矩圖（ kn m ）剪力圖（ kn ）圖6-2-4-1186.316-613.2791274.1551056.911647.188-1051.683883.918-808.953849.435七、梁板配筋計算底板配筋基礎底板縱筋選用400hrb,筏板基礎用采40c混凝土。.360,0 .171.11 .19cmpafmpafmpafytc，筏板采用雙層雙向配筋

33、，筏板厚度500mm，保護層厚度 70mm，配筋時取每一塊筏板的跨中彎矩和最大支座彎矩進行配筋，取橫向為單位寬度計算。板受拉鋼筋最小配筋率2minmins,min750500100015.0%15.0mmbha截面有效高度0h（兩層鋼筋）mmmmyx430h,425h00。板頂部配筋（取跨中最大彎矩）1.橫向配筋（ x 方向）mknmmx80.1113maxx2.截面抵抗矩系數：0317.043010001 .190 .11080.111262013sycxbhfm3.相對受壓區(qū)高度：518.00322.00317.0211211bs滿足要求4.受拉縱筋總截面積：2mins,s2y0yc1s7

34、50607.7343600322.043010001.190.1fbhfmmaamma所以按最小配筋率配置板頂橫向鋼筋（10c10100 ，as=）5.縱向配筋（ y 方向） : mknmmy089.903maxy6.截面抵抗矩系數：0261.042510001 .190 .110089.90262x013sbhfmcx7.相對受壓區(qū)高度：518.00264. 00261.0211211bs滿足要求8.受拉縱筋總截面積：2mins,s2y0yc1s750519.5883600261.042510001 .190 .1fbhfmmaamma所以按最小配筋率配置板頂縱向鋼筋（10c10100 ，a

35、s=）板底部（取支座最大彎矩）1.橫向配筋（ x 方向）mk948.191axxmaxnmm2.截面抵抗矩系數0544.043010001 .190.110948.19126201asycxbhfm3.相對受壓區(qū)高度518. 00560.00544.0211211bs，滿足要求4.受拉縱筋總截面積2mins,s2y0yc1s750578.12773600560.043010001.190.1fbhfmmaamma所 以 按2smm578.1277a配 置 板 非 貫 通 底 橫 向 鋼 筋 ，（9c14110,as=1385mm2）伸出長度mllna1.23。5.縱向配筋（ y 方向）mk8.

36、177cyy maxnmm6.截面抵抗矩系數0515.042510001.190 .1108.17726201csxcybhfm7.相對受壓區(qū)高度518. 00529.00515.0211211bs。滿足8.受拉縱筋總截面積2mins,s2y0 xc1s750822.11923600529.042510001.190 .1fbhfmmaamma所以按2smm822.1192a配置板底非貫通縱向鋼筋，(8c14130，as=1231mm2） 伸出長度mllna1.23。 板底貫通受力鋼筋按構造配置，實配 c10100的鋼筋，2785mmas。懸挑板四個板角配置放射狀的附加鋼筋各5 根， 鋼筋直徑

37、 10mm，伸入支座長度 1000mm?；A梁配筋基礎梁的設計尺寸mm1400mm500hb。按雙筋梁計算配筋， 混凝 土 強 度 等 級40c(0 .171.11 .19c，mpafmpaftc), 縱 筋 選 用hrb400（mpafy360），箍筋選用 hrb335（mpafy300）。梁上部鋼筋形心到混凝土外邊緣距離取mm50s。下部配雙排鋼筋，鋼筋形心到混凝土外邊緣距離取mm100s。截面有效高度為：mmhmmh135050140013001001400001.邊緣橫梁 jl1縱筋：支座 b 截面的抵抗矩系數100.013005001.190. 110094.161226201sbh

38、fmc相對受壓區(qū)高度518.0106. 0100.0211211bs。滿足受拉縱筋總截面積2y0c1s611.3448360100.013005001 .190.1bhfmmfa最小配筋率min2minminmi214.0%214.0%360/71.145,2.0max/45,2 .0maxsssytaammbhaff所以按2smm611.3448a配置底部貫通縱筋與非貫通鋼筋，實配上排 4c25 鋼筋，下排 4c25 鋼筋，實配面積2smm3927a。頂部貫通鋼筋按構造要求配 4c25 架立筋?？缰胸搹澗靥帲航孛娴牡挚咕叵禂?502. 013505001 .190.

39、 110094.87426201sbhfmc相對受壓區(qū)高度518. 00515.00502.0211211bs。滿足受拉縱筋總截面積2min2y0c1s1498788013505001.190.1bhmmammffas所以按2smm788.1797a配置頂部貫通縱筋，選配4c25 鋼筋，實配2smm1964a。底部貫通鋼筋按構造要求配4c25鋼筋。箍筋：驗算最小截面條件nvknbhfcck305.1094750.310313005001 .190 .125.025.0max0所以截面尺寸滿足要求。無腹筋梁受剪承載力knbhfvt050.778130050071.17

40、.07.00c支座 b: knvnqcb050.778k305.1094,故必須按計算配置箍筋最小配筋率3minsv10368.130071.124.024.0yvtff，配箍率min,33010622.1130050030010050.778305.1094svyvcsvbhfvv選配四肢箍級鋼，直徑12mm，間距 300mm。則實際配箍率331s10622.110016.33005001.1134bsnasvv，滿足。支座 a：kn050.778kn961.483aq，僅需要按最小配筋率配筋，選配四肢箍級鋼直徑8mm，間距 400mm。配筋圖如（圖 7-2-1）2.中間橫梁 jl2 縱筋：

41、支座 b 截面的抵抗矩系數1393. 013005001 .190. 110561.224726201sbhfmc相對受壓區(qū)高度518.0151.01393.0211211bs。滿足受拉縱筋總截面積min2y0c1s403.5207360151.013005001.190 .1bh，sammffa所以按2smm403.5207a配置底部貫通縱筋與非貫通縱筋，上排配4c28 鋼筋，下排配4c32 鋼筋。實配面積2smm5680a。頂部按構造要求配 4c36 架立筋跨中負彎矩處：截面的抵抗矩系數0933. 013505001 .190. 110888.162326201sbhfmc相對受壓區(qū)高度5

42、18. 00981.00933.0211211bs。滿足要求受拉縱筋總截面積min,2y0c1s306.33413600933.013505001.190 .1bhsammffa所以按2smm306.3341a配筋，頂部貫通縱筋選配4c36 鋼筋，實配面積2smm4072a，底部按構造要求配4c32 鋼筋。箍筋：支座 b: knnqb05.778k07.1432按計算配筋配箍率min,33010354. 313005003001005.77807.1432svyvcsvbhfvv選配四肢箍，直徑14mm，間距 200mm。則實際配箍率331s10354.310156.62005009.1534

43、bsnasvv，滿足。支座 a：kn05.788192.752aq僅需要按最小配筋率配筋， 選配四肢箍直徑10mm，間距 300mm。則有3mins31s10368.110093.23005005.784，vsvvbsna，滿足。配筋圖如（圖 7-2-2）3.邊緣縱梁 jl3 縱筋：支座 b 截面的抵抗矩系數0590.013005001.190 .110625.95226201sbhfmc相對受壓區(qū)高度518.00609.0059. 0211211bs。滿足受拉縱筋總截面積min2y0c1s204.21003600609.013005001.190 .1bh，sammffa所以按最小配筋率配置

44、底部貫通縱筋與非貫通鋼筋，實配4c28鋼筋，實配面積2smm2463a，頂部按構造要求配4c25 鋼筋。跨中負彎矩處：截面的抵抗矩系數0439. 013505001 .190. 110614.76426201sbhfmc相對受壓區(qū)高度518. 00449.00439.0211211bs。滿足受拉縱筋總截面積min,2y0c1s981.16073600449.013505001.190 .1fbhfsamma所以按2smm981.1607a配置頂部貫通縱筋與非貫通鋼筋，實配4c25 鋼筋。實配面積2smm1964a，底部按構造要求配4c28 鋼筋。箍筋：支座 a: knnqa050.788k271.462僅需按構造配箍筋，選配四肢箍，直徑8mm，間距 400mm。支座 b: knnqb050.788k629.764左僅需要按最小配筋率配筋， 選配四肢箍直徑10mm，間距 300mm。則有3mins31s10368.110093.23005005.784，vsvvbsna，滿足。支座 c：kn050.788kn481.613c右q， 僅需按構造配箍筋， 選配四肢箍，直徑 8mm，間距 400mm。配筋圖如（圖 7-2-3）4.中間縱梁 jl4 縱筋：支座 b：