支架計算書(最終)

1、- 1 - 0#段、邊跨現(xiàn)澆段支架檢算一、編制依據(jù)1、施工圖設(shè)計文件及地勘報告，以及設(shè)計變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文，以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。3、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、 混凝土工程模板與支架技術(shù)、 鐵路橋涵施工手冊 、 建筑施工計算手冊 。二、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用扣件式腳手架搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木， 立桿頂托上橫橋向設(shè)1010cm方木；橫向方木上設(shè) 1010cm的縱向方木， 其中腹板下間距 15cm ，翼板下間距35cm ，底板下 25

2、cm 。模板用厚 15mm 的優(yōu)質(zhì)竹膠合板。腹板下立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為30cm 60cm 60cm ，翼板下立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm 60cm 120cm支架結(jié)構(gòu)體系，底板下立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm 60cm 120cm支架結(jié)構(gòu)體系，支架縱橫均每隔四排設(shè)置剪刀撐. 三、計算假定：a、翼緣板砼（一區(qū)）及模板重量由翼緣板下支架承擔(dān)；b、腹板砼（二區(qū)）及模板重量由腹板模板與其下支架承擔(dān)。c、頂板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承擔(dān)；d、支架連接按鉸接計算；- 2 - 四、現(xiàn)澆箱梁支架、模板驗算0#段與邊跨現(xiàn)澆段模板、支架采用同等形式施工，

3、0#段施工荷載大于現(xiàn)澆段，所以只進(jìn)行0#段支架、模板驗算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋 0#段箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 根據(jù)路橋施工計算手冊中，模板、組合鋼模、連接件及鋼楞容重為 0.75kn/m2, 此處取 q21.0kpa （偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kpa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kpa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kpa。 q4振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kpa，對側(cè)板取4.0kpa。 q5 新澆混凝土對側(cè)

4、模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kpa。 q7 支架自重，估算取3.45kpa。計算每步腳手架自重： ng1 ht1 t2 式中： h 步距（ m ） ； t1 立桿每米重量（ kn） ；t2 縱向橫桿單件重量 （kn） ；按最大值進(jìn)行計算， 步距取 1.2m，縱、橫向距離取 0.6m，總高度為 10m ，則步數(shù)取 9 步，- 3 - ng1=t1+t2=1.20.0384+0.6 40.0384=0.138kn q7=9ng1/a=9 0.1 38kn/（0.6m0.6m）=3.45 kn/m2。由工期安排未進(jìn)入冬季施工，故此處計算未考慮雪荷載及冬季施工保溫設(shè)施荷載的影響

5、。2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算（4）（ 5）3、荷載計算 箱梁自重 q1計算根據(jù) 0#段箱梁結(jié)構(gòu)特點，進(jìn)行箱梁自重計算，并對截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計算。一區(qū)砼截面： 0.65 m 2 - 4 - 二區(qū)砼截面： 4.23m 2三區(qū)砼截面： 3.63m 2新澆混凝土自重：一區(qū)：q1=0.6526/1.75=9.66kn/ m 2二區(qū)：q1=4.2326/1.1=100kn/ m 2三區(qū)：q1=3.6326/2.4=39.3kn/ m 2 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算0#段箱梁采取水平分層以每層30cm高度

6、澆筑，在豎向上以 v=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度t=22控制。根據(jù)路橋施工計算手冊 ，當(dāng)混凝土澆筑速度在6m/h 以下，采用內(nèi)部振搗器時，作用于側(cè)模最大壓力按下式計算：hrkpm，k為外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝外加劑時取1.2，當(dāng) v/t0.035 時，h=0.22+24.9v/t ；當(dāng) v/t0.035 時，h=1.53+3.8v/t ；因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=hrkpmv/t=1.2/22=0.0550.035 h=1.53+3.8v/t=1.74m q5=kpahrkpm29.5474.1262.1、結(jié)構(gòu)檢算1、扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算本工程現(xiàn)澆箱梁支架按

7、483.5mm 扣件式鋼管支架進(jìn)行立桿內(nèi)力- 5 - 計算。鋼管扣件式支架體系布置結(jié)構(gòu)，如附圖：、立桿強(qiáng)度驗算不考慮風(fēng)荷載時，立桿所受荷載為n=1.2（ng1k+ng2k+nqk）考慮風(fēng)荷載時，立桿所受荷載為n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk =1.2（ng1k+ng2k）+1.19nqk ；故此處最不利荷載組合應(yīng)為不考慮風(fēng)荷載情況；n=1.2（ng1k+ng2k+nqk） ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k支架構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，一區(qū)：ng1k=0.60.6 q1=0.60.6 9.66=3.48kn ng2k=0.6

8、0.6 q2=0.60.6 1.0=0.36kn nqk=0.60.6 (q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.3kn 則：n=1.2*（ng1k+ng2k+nqk）=1.2*6.14=7.4kn n33kn，強(qiáng)度滿足要求。二區(qū)ng1k=0.30.6 q1=0.6*0.3* 100=18kn ng2k=0.60.3 q2=0.6*0.3*1.0=0.18kn nqk=0.60.3 (q3+q4+q7)=0.18*(1.0+2.0+3.45)=1.161kn n=1.2*(18+0.18+1.161 ）=23.21knn33kn，強(qiáng)度滿足要求。- 6 - 對于三區(qū) :

9、ng1k=0.60.6 q1=0.6*0.6* 39.3=14.15kn ng2k=0.60.6 q2=0.6*0.6*1.0=0.36kn nqk=0.60.6 (q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.322kn n=1.2*(14.15+0.36+2.322 ）=20.198knn33kn，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：fwmanwwwn鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4 nqk（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值， f 205n/mm2參考建筑施

10、工 扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj166-2008 附錄 b得。 a48mm 3.5 鋼管的截面積 a489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。 i截面的回轉(zhuǎn)半徑， i 15.8 。長細(xì)比 l/i 。 l 步距 ; l 1.2m 于是， l/i 76，查表得0.744。wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)， 參考 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表 7.2.1 得 uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第- 7 - 36 項得： us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 附表 d.4 w0=0.8kn/m2故：wk=0.7uzusw0=0

11、.71.381.2 0.8=0.927 kn/m2mw計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4 wklah2/10 la立桿縱距 0.6m（三個區(qū)域相同）；h立桿步距 1.2m（三個區(qū)域相同）；mw=0.851.4 wklah2/10=0.095kn.m w 截面模量，查表得： w=5.08 103mm3則，對于一區(qū)：32.391008.510095.0489744.0105 .7363wmanww39.32 n/mm2 f 205n/mm2 二區(qū)：44.821008.510095.0489744.01019.23363wmanww82.44 n/mm2f 205n/mm2 三

12、區(qū)：09.741008.510095.0489744.01015.20363wmanww74.09n/mm2f205n/mm2 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、扣件抗滑 驗算- 8 - 施工扣件采用直角扣件，扣件抗滑承載力設(shè)計值8.0kn；橫桿自重 0.039kn*0.6=0.0234kn ；滿布腳手板 0.7*0.6=0.42kn ；施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3kn*0.6=1.8kn r=1.2*（0.023+0.42 ）+1.4*1.8=3.05kn 8.0kn 扣件抗滑滿足要求。3、橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁翼板處按l=60cm進(jìn)

13、行受力計算，底板處按l60cm進(jìn)行受力計算, 在箱梁腹板處按l30cm 進(jìn)行受力計算，。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全） ，木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照松木進(jìn)行計算。松木最低抗彎強(qiáng)度值fm1=12000kn/2m，彈性模量 e=10gpa 。方木截面為 bh=1010 方木間距分別為一區(qū)：支點間距 60cm 、縱向間距 60 cm 二區(qū)：支點間距 30cm ，縱向間距 60 cm 三區(qū)：支點間距 60cm ，縱向間距 60 cm 對于一區(qū) ,l=60cm，間距 60cm 600 q mm - 9 - (1). 強(qiáng)度驗算線荷載為： q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1

14、.4*0.6=(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=11.46kn/m則最大彎矩maxm281ql26. 046.11810.52kn.m w261bh210.010.0610.0001673m=maxm/w=0.52/0.000167=3114kn/m212000 kn/ m2 (2).撓度驗算線荷載 : q=(q1+q2) 1d=(9.66+1)*0.6=6.396kn/m 慣性矩: i=3121bh0.14/12=0.00000833 m4最大撓度 f=eiql438455/384*6.396*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.129

15、mm400l0.6/400*1000=1.5mm 撓度滿足要求。對于二區(qū) l=30cm ，間距 60cm (1). 強(qiáng)度驗算線荷載為： q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=76.5kn/m則最大彎矩maxm281ql23.05.76810.86kn.m w261bh210.010.0610.0001673m=maxm/w=0.86/0.000167=5149.7kn/m212000 kn/ m2 強(qiáng)度滿足要求。(2). 撓度驗算線荷載: q=(q1+q2) 1d=(100+1)*0.6=60.6kn/m - 10

16、 - 慣性矩: i=3121bh0.14/12=0.00000833 m4最大撓度 f=eiql438455/384*60.6*(106)*(0.34)/(1010)/0.00000833=0.077mm400l0.3/400*1000=0.75mm 撓度滿足要求。對于三區(qū) .l=60cm，間距 60cm (1).強(qiáng)度驗算線荷載為： q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=30.6kn/m則最大彎矩maxm281ql26.06.30811.377kn.m w261bh210.010.0610.0001673m=ma

17、xm/w=1.377/0.000167=8245.5kn/m212000 kn/ m2 強(qiáng)度滿足要求。(2). 撓度驗算線荷載: q=(q1+q2) 1d=(39.3+1)*0.6=24.18kn/m 慣性矩: i=3121bh0.14/12=0.00000833 m4最大撓度 f=eiql438455/384*24.18*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.49mm400l0.6/400*1000=1.5mm 撓度滿足要求。4、模板驗算箱梁底模采用 15mm 厚竹膠板，受力分析圖如下：- 11 - 按 3 跨連續(xù)梁考慮，模板厚度采用15mm 。二區(qū)( 腹板)：跨

18、度 l=15cm （1）強(qiáng)度驗算：線荷載： q=（ (q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4）* 1=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 =127.5kn/m 最大彎矩：maxmmql0.29kn0.155 .1271.022101 w=35-22m1075.30.01516161bh=maxm/w=0.29/(3.75*10-5)/1000=7.7mpa 12 mpa ，強(qiáng)度滿足要求。(2). 撓度驗算線荷載: q=(q1+q2) 1 =(100+1) =101kn/m 慣性矩: i=3121bh30.0151121 2.81 710m4 e=9gpa 最大撓度 f=eiq

19、l128437-94310102.811091280.15101010.158mm400l4001500.375mm 撓度滿足要求。一區(qū)( 翼板)：跨度 l=35cm - 12 - （1）強(qiáng)度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 19.092kn/m 最大彎矩：maxmmql0.233kn0.35092.191.022101 w=35-22m1075.30.01516161bh=maxm/w=0.233/(3.75*10-5)/1000=6.21mpa12 mpa， 強(qiáng)度滿足要求。(2). 撓度驗算線荷載: q

20、=(q1+q2) 1 =(9.66+1) =10.66kn/m 慣性矩: i=3121bh30.0151121 2.81 710m4 e=10gpa 最 大 撓 度f =eiql128437-104310102.81101280.351066.100. 4 4 4 mm400l4003500.875mm 撓度滿足要求。三區(qū)( 底板)：跨度 l=25cm （1）強(qiáng)度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 54.66 kn/m 最大彎矩：maxmmql0.342kn0.2566.541.022101 w=35-22m

21、1075.30.01516161bh=maxm/w=0.342/(3.75*10-5)/1000=9.11mpa 12 mpa ，強(qiáng)度滿足要求。- 13 - (2). 撓度驗算線荷載: q=(q1+q2) 1 =(39.3+1) =40.3kn/m 慣性矩: i=3121bh30.0151121 2.81 710m4 e=9gpa 最大 撓 度f =eiql128437-94310102.811091280.25103 .400. 486mm400l4002500.625mm 撓度滿足要求。經(jīng)驗算，模板強(qiáng)度和撓度均滿足要求。5、側(cè)模驗算按間距 20cm布置方木，采用10cm 10cm方木，模板

22、厚度 15mm ，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計算，按簡支梁進(jìn)行檢算：（1）強(qiáng)度驗算：線荷載： q=（q4+q5）1=（4.0+54.29 ）1=58.29kn/m 按多跨連續(xù)梁計算， 則最大彎矩maxm2101ql22 .029.581010.233kn.m w261bh2015.01613.755103m=maxm/w=6.2mpa13mpa 故木模強(qiáng)度滿足要求，對于定型鋼模則無需驗算。(2). 撓度驗算線荷載: q=q5 1=54.29kn/m 慣性矩: i=3121bh 2.81 710m4 e=9gpa - 14 - 最大撓度 f=eiql438454.47 410m400l4002

23、0.5410m滿足要求6、對拉螺桿強(qiáng)度驗算對拉螺桿設(shè)置橫向間距70 ，縱向間距 90，施工氣溫為25，q5=54.29kpa 計算拉桿承受的拉力：f=54.290.7 0.9=34.2kn 查計算手冊， m20螺栓其容許拉應(yīng)力為38.2kn34.2kn。選用 m20螺栓。綜上所述，設(shè)計的模板符合施工要求。7、地基承載力驗算現(xiàn)澆段支架超出承臺部分的基礎(chǔ)為15cm厚 c20砼地坪。地坪下用挖掘機(jī)將原土清除30cm 夯實后采用三七灰土換填，使地基承載力不小于200kpa。n=23.19kn（單根立桿荷載，取荷載最大的二區(qū)）p-立桿基礎(chǔ)地面的平均壓力a-0.01m2，單根立桿底托面積c20混凝土抗壓強(qiáng)

24、度設(shè)計值11mpa ，此處厚度 15cm小于 30cm ，取 0.8 的系數(shù)對強(qiáng)度進(jìn)行折減，即為8.8mpa，p=n/a=23.19/0.01=2319kn/m2=2.32mpa 8.8mpa ，混凝土強(qiáng)度滿足要求；地基承載力設(shè)計值fg=kcfgk ，kc 為腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，此處對于混凝土面取1.0，fgk 為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，此處采用三七灰土換填30cm后，夯實使承載力達(dá)到 200kpa，- 15 - fg=kcfgk=200kpa, 豎向荷載經(jīng)混凝土地坪擴(kuò)算后，按大致45擴(kuò)算后，承壓面積為0.3*(0.1+0.15+0.15)=0.12m2傳至換填三七灰土上壓強(qiáng)為p1=n/a1=

25、23.21/0.12=193.42kpa 200kpa; （此處因混凝土地坪實際為一整體，未考慮相互間擴(kuò)算疊加的影響） ；故地基承載力符合要求?；踊靥罹璺謱訅簩?。8、支架搭設(shè)示意圖- 16 - - 17 - - 18 - - 19 - 五、支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂碗扣式鋼管架搭設(shè)。搭設(shè)時，支架頂部設(shè)置頂托，頂托上設(shè)縱梁和橫梁，其上鋪設(shè)梁體模板。支架縱橫向設(shè)置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進(jìn)行搭設(shè)，剪力撐、橫向斜撐誰立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，并且在砼澆注和張拉過程中，進(jìn)行全過程監(jiān)測和專人檢查。上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意

26、后，進(jìn)行支架預(yù)壓：按箱梁重量120% 、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋均勻布設(shè)堆壓于支架上進(jìn)行堆載預(yù)壓，預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預(yù)壓及沉降觀測。1、模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求(1) 每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設(shè)置縱、 橫掃地桿。(2) 嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)， 立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置，立桿步距不得大于設(shè)計要求，并應(yīng)設(shè)置縱橫水平拉桿。(3) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范 的要求。(4) 鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應(yīng)按規(guī)范要求交錯布置

27、。(5) 為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應(yīng)按支架設(shè)計要點，在荷載集中處加密支架支撐。(6) 地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。2、滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定- 20 - (1) 立桿應(yīng)按設(shè)計縱橫向間距設(shè)置，不得改變間距。(2) 剪刀撐應(yīng)縱橫設(shè)置，按設(shè)計間距布置，不得遺漏。(3) 滿堂模板支架剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)布置。(4) 高于 4 米的模板支架，其兩端與中間每隔4 排立桿從頂層開始向下每隔 2 步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。(5) 組架前認(rèn)真測量框架底腳距離，準(zhǔn)確鋪設(shè)方木及安放底托。(6) 支架拼裝每 3 層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應(yīng)旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實

28、，在支架拼裝頭3 層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。(7) 支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。(8) 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。3、支架拆除要求(1) 支模的拆除必須經(jīng)驗算復(fù)核并符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （gb50204-2002 ）及其它有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2) 質(zhì)檢拆除時應(yīng)遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順

29、序相反，嚴(yán)禁上下同時進(jìn)行，拆除時應(yīng)采用可靠的安全措施。(3) 卸料時應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋擲。- 21 - (4) 運至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。(5) 拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調(diào)作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。4、支架預(yù)壓及沉降觀測支架搭設(shè)完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設(shè)計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預(yù)壓的方法以消除變形，具體做法如下：、設(shè)置沉降觀測點支架搭設(shè)、立模作業(yè)程序完成后， 前后兩支點處設(shè)置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿

30、橫向?qū)ΨQ設(shè)置3 個觀測點，從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進(jìn)行觀測。另外對應(yīng)于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎(chǔ)混凝土表面同樣設(shè)置地基沉降觀測點，以測量在預(yù)壓過程中的地基沉降量。、加載預(yù)壓及卸載支架加載預(yù)壓采用砂袋法進(jìn)行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設(shè)完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，砂袋的總重量為箱梁自重的120% 。加載采取分級進(jìn)行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進(jìn)行， 每級加載為總壓載量的1/3 ，共加載 3 次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝- 22 -

31、完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般2472h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1 次，卸載前后的差值可認(rèn)為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設(shè)預(yù)拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應(yīng)貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進(jìn)行首次觀測，作為沉降觀測的零點， ，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內(nèi)一直進(jìn)行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預(yù)壓范圍內(nèi)分級進(jìn)行，在一個連續(xù)的預(yù)壓范圍內(nèi)不得分成幾段后逐段一次加載