壓鑄車間現(xiàn)場管理評估

1、生產(chǎn)現(xiàn)場管理評估一覽表項目序 號考核內(nèi)容分 值工 藝 管理1冇經(jīng)過審核批準(zhǔn)的工藝文件（如壓鑄，應(yīng) 有壓鑄工藝卡、作業(yè)指導(dǎo)書）后加工崗位（應(yīng)有加工圖紙）；32嚴(yán)格執(zhí)行工藝參數(shù)，并冇生產(chǎn)記錄；23嚴(yán)格執(zhí)行更改后的工藝，技術(shù)流程（有聯(lián) 絡(luò)函，原文件回收、新文件或圖紙分發(fā)）；24各崗位具有生產(chǎn)工藝流程并執(zhí)行（作業(yè)指 導(dǎo)書）；25文件管理整齊冇序，無短缺錯亂現(xiàn)象。1工 模器具管理1常用工具齊備，無短缺；22工具干凈，擺放整齊；13冇常用工具一覽表，并仇清晰易懂；14牛產(chǎn)現(xiàn)場無閑置不用的器具；15制造模具擺放整齊，冇醒冃標(biāo)識，保養(yǎng)得 當(dāng)；26有模具（夾貝）管理檔案，并及吋記錄變 化情況。3質(zhì)量管理1牛產(chǎn)現(xiàn)

2、場有完備的質(zhì)量保證系統(tǒng)（責(zé)任 人、工具、竹理程序、制度）；32每個操作點(diǎn)都冇作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)仏23質(zhì)量檢測工具齊備、精密能滿足產(chǎn)胡要 求；14牛產(chǎn)人員了解正產(chǎn)品的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)；15每批產(chǎn)品冇不良率統(tǒng)計分析；16有不良品處理程序并嚴(yán)格執(zhí)行。2成本控制 管理1材料限額領(lǐng)用、生產(chǎn)總量定額生產(chǎn)；12可目視的材料利用程度達(dá)到最大；33生產(chǎn)現(xiàn)象作業(yè)平衡，無窩工、停工待料現(xiàn) 象；14無水電空耗現(xiàn)象（如機(jī)器啟動無人操作， 下班后水電未關(guān)）；1567設(shè)備管 理12345材料管理12345安全 管理1234567人員管 理123無材料超額使用現(xiàn)象（如脫模劑、噴漆、 噴膠量等）;1無機(jī)器故障引發(fā)浪費(fèi)不處理現(xiàn)象（如因壓 射桿、交

3、口套同心度不夠引起的沖頭浪費(fèi) 或控電系統(tǒng)故障引起的電資源浪費(fèi)）;2牛產(chǎn)現(xiàn)場無呆滯品，無超額生產(chǎn)現(xiàn)象。1每臺設(shè)備均有完成的維修保養(yǎng)記錄、資料 卡、并明確責(zé)任人；2危險的地方有醍冃的危險標(biāo)志；1設(shè)備保養(yǎng)點(diǎn)檢記錄完全執(zhí)行、無屮斷；3操作人員經(jīng)公司專業(yè)人員培訓(xùn)，并考核合 格后上崗；2近一年來無因操作錯誤引起的重人事故。2材料排放整齊有序，有明顯標(biāo)志；2生產(chǎn)現(xiàn)場管理人員能及時掌握材料悄況；2生產(chǎn)現(xiàn)場材料按公司規(guī)定定量存儲；2生產(chǎn)現(xiàn)場無老化，殘次品現(xiàn)彖；1廢料堆里無可重復(fù)利用的材料。3各車間應(yīng)冇切實(shí)冇效的安全作業(yè)規(guī)范；3牛產(chǎn)現(xiàn)場有危險位直應(yīng)有醒目標(biāo)志或已作處理；1牛產(chǎn)及安全通道暢通：1所有的安全保護(hù)設(shè)施正

4、常（如消防栓、滅火器等）；1危險系數(shù)高的崗位，操作人員應(yīng)經(jīng)過專業(yè) 培訓(xùn)并考核合格后上崗（如壓鑄、熔煉、 粘結(jié)、車床、懶內(nèi)外弧、辭皮）；2生產(chǎn)人員能熟練并執(zhí)行安全操作規(guī)范；1定期檢查、檢修危險因素（如電線老化、 負(fù)荷過大等）。1新員工培訓(xùn)上崗，有培訓(xùn)考核內(nèi)容，員工能熟練掌握；2出勤良好,記錄齊備；2工作態(tài)度良好，無閑聊、串崗、吃零食及 抽煙等現(xiàn)彖；34技術(shù)不熟練人員有現(xiàn)場指導(dǎo)；15生產(chǎn)現(xiàn)場人員能維護(hù)公司形象，保守機(jī) 密。2產(chǎn)品管理1產(chǎn)品擺放整齊，分類清晰：12以周轉(zhuǎn)箱為單位建立生產(chǎn)流程卡，標(biāo)注有 明確的作業(yè)狀態(tài)及數(shù)量；23無跨工序的批量性不良品；24無長期未處理的呆滯品；15牛產(chǎn)數(shù)量統(tǒng)計準(zhǔn)確，報

5、表及時；16有產(chǎn)能統(tǒng)計，有才能達(dá)成率分析；27作業(yè)數(shù)量不正?，F(xiàn)象，管理人員有跟蹤排 查。15s管理1現(xiàn)場區(qū)域劃分清晰，一冃了然；12物品按規(guī)定區(qū)域擺放整齊；23現(xiàn)場無閑置長期不用或廢棄的設(shè)備；24現(xiàn)場無廢料或已不可用的模具、夾具、工具或具他廢棄物：25整體壞境清潔，無廢水、廢汕、垃圾、灰 塵等；26有員工關(guān)于技能、安全、索養(yǎng)等方面的培訓(xùn)記錄。1深入淺出學(xué)pq圖壓鑄機(jī)的特性曲線ml線（能力曲線）當(dāng)壓室（熔杯）內(nèi)沒有注入溶化金屬時，除設(shè)備元件的阻力外，壓 射活塞運(yùn)動沒有其他任何阻力。在這種情況下，壓射速度為最大，因?yàn)?隨儲能器液壓油充入壓射缸，壓射活塞運(yùn)動速度可以增人到整個設(shè)備裝 置的壓力損失與儲

6、壓器的壓力相等為止。當(dāng)設(shè)備在沒冇金屬液注入運(yùn)行 時，該速度稱為空壓速度（快速壓射速度控制閥完全開啟），并用vk° 符號表示。此時的空壓速度可以測量，空壓速度和儲壓器壓力（也可以 進(jìn)行測量）是確定設(shè)備能力和性能的關(guān)鍵參數(shù)。冇兩種方法可以使壓射活塞運(yùn)動的速度慢于最大速度vko。一種 是關(guān)小快速壓射速度控制閥開口，另一種方法是對活塞的運(yùn)動施加阻力, 對活塞施加阻力與增加活塞運(yùn)動壓力是等同的。當(dāng)金屬液被推入模具型 腔內(nèi)時，正好可為活塞運(yùn)動提供阻力，隨著負(fù)荷增大，壓射缸內(nèi)的壓力 也必須增人，其對活塞施加的力與阻力負(fù)荷相同。在vk° （最人速度） 情況下，壓射缸內(nèi)的有效壓力為零，隨著壓

7、射速度的下降，壓射缸內(nèi)的 壓力增大直至在速度為零時與儲壓器的壓力相等。其有如下關(guān)系：丘=眾 i-cg-r（1）l 5式中：pk壓射缸內(nèi)的有效壓力phs液壓系統(tǒng)儲能器壓力vk壓射活塞速度vk?？諌荷渌俣葔荷涓族挠行毫c和活塞速度論是確定壓鑄設(shè)備壓射裝置 可提供的工作的能力，壓射裝置的主要工作是將金屬液推入模具的澆口 系統(tǒng)。pq圖上的ml線是描述壓鑄設(shè)備作用于金屬液上的流量和壓力 關(guān)系。對于一臺壓鑄設(shè)備來說，流量和金屬壓力的關(guān)系取決于壓射沖頭 直徑的選擇。當(dāng)壓射沖頭直徑確定后，沖頭運(yùn)動的速度與壓射沖頭的容 積流量比之間有直接的關(guān)系。其關(guān)系如式（2）、（3）、（4）所示：q = a幾(2)ap

8、 =7 / 4(3)qo = a(“)式中：q壓射金屬流量vp壓射沖頭推動金屬液的速度dp壓射沖頭的直徑4壓射沖頭的面積壓鑄設(shè)備作用于金屬液上的壓力，是曲壓射缸液壓壓力通過壓 射沖頭轉(zhuǎn)移到壓室金屬上來進(jìn)行計算的。可以通過式(5)計算，這里 所用壓射缸壓力整個壓射循環(huán)中的充梨階段壓射缸內(nèi)的液壓壓力，而不 是最后的增壓壓力。式中：p金屬上的壓力pk壓射缸內(nèi)的有效壓力dk壓射缸活塞的有效直徑山壓射沖頭的直徑壓射沖頭與壓射缸活塞通過壓射桿剛性連接，所以vp二柿，曲以上式(1)、(2)、(3)、(4)可以得到壓鑄設(shè)備作用于金屬上的 壓力與流量，如下計算式(6):式中：p金屬上的壓力phs液壓系統(tǒng)儲能器壓

9、力dk壓射缸活塞的有效直徑dp壓射沖頭的直徑q金屬流量vk?？諌荷渌俣仁?6)中，只有金屬上的壓力和流量為變量，其他參數(shù)可以通過查詢設(shè)備手冊而獲得。將式(6)依p與q的函數(shù)關(guān)系繪制在pq圖上 如下圖(1):圖當(dāng)壓室直徑確定以后，我們通過改變快速壓射控制閥門的大小，即 最大空壓射速度可以看出，在紫色線下任何地方可以通過調(diào)整設(shè)備來實(shí) 現(xiàn)，超此過線設(shè)備就絕不可能進(jìn)行工作，即超過了設(shè)備的能力，如下圖(2) o60.00巴q表40.00呂0%速度閥開度70%速度閥開廢0000o0.000.002.004.006.008.0010.00-：2.b?14.0016.0018.00x* <lt/se?&

10、gt;根據(jù)式（6）,我們可以知道要想改變設(shè)備的性能曲線，有兩種 途徑，一是改變蓄能器壓力，二是改變壓射沖頭的直徑。改變蓄能器壓 力時，我們知道壓力越高，空壓速度就越快，設(shè)備能力就越大，相反亦 然。但應(yīng)記住每改變蓄能器壓力時，必須垂新測量設(shè)備的空壓射速度,如圖(3) o壓射沖頭的改變，也直接影響設(shè)備的性能曲線，如圖(4) o但更換更小的壓射沖頭時，作用于金屬上的最大壓力就會提高，但相應(yīng)的充型流量會減小。odqciodd 2dd hd 6.0d em 1d.0d12.eekft clt/iec)16 do 1sien d d wsobn30d n 田10圖cn6dhddd50ddidud2dd01

11、dhd5ih2ddd1dhd15dd* (lt/iec>25.dd模具特性dl線(澆口特性曲線)我們知道，要生產(chǎn)良好的鑄件，通常需要滿足以下要求:正確充型方式和澆口位置澆道中良好的金屬流態(tài)-良好的沖頭控制和沖頭速度的一致性適當(dāng)?shù)哪＞吲艢饣虺檎婵蘸线m的模具熱平衡模具噴涂條件以上這些因素我們都可以控制，但實(shí)際情況是，設(shè)備常常不能提供生 產(chǎn)良好鑄件所需的正確流量和所需的壓力。要想得到最佳流量條件，就 要設(shè)法得到所需要的正確澆口尺寸，并應(yīng)給出與設(shè)備壓力相匹配的兩種 參數(shù)，即澆口速度和型腔澆注時間。我們使用pq計算的方法可以確定起始澆口尺寸和預(yù)測澆注時間。當(dāng) 然我們可以用估算的方法確定澆口尺寸和澆

12、注時間，然后通過實(shí)際驗(yàn)證 反復(fù)試驗(yàn)，或許最終會得到良好的澆口。但通過pq計算的方法比較經(jīng) 濟(jì)，很容易通過更改進(jìn)行嘗試，這種嘗試是在紙上，而估算的嘗試則是 在模具上進(jìn)行。一、bernoulli 方程式澆口速度指的是金屬液流經(jīng)噴嘴或澆口的速度。壓鑄機(jī)壓射系統(tǒng)的 負(fù)荷來自于將金屬液送入模具型腔或澆口所需要的力，可以用充型壓力 來表示。當(dāng)金屬液以所需的速度流人澆口時就產(chǎn)生充型壓力。充型壓力可以使用bernoulli方程式計算該充型壓力。性式中：p金屬上的壓力p液態(tài)金屬的密度3澆口速度g重力加速度（常數(shù)）cd流量系數(shù)式（1）中的金屬壓力p為將金屬液送入模具澆口所需的壓力。該壓 力與澆口速度的平方成正比。

13、有時由于設(shè)備能力不足，不能提供滿足要 求所需的壓力，澆口速度和壓鑄機(jī)快速壓射速度將降低，此時正確的澆 注時間也就不能達(dá)到。這里的流量系數(shù)為從壓室經(jīng)澆注系統(tǒng)，到澆口總的流量系數(shù)。經(jīng)大量的實(shí)際確定,通常鋁.鎂合金在0. 5-0. 6之間，鋅合金在0. 6-0. 7之間。通過式（1）可看到作用在金屬上的壓力與澆口速度的平方成正比, 如果澆口速度增加一倍，作用在金屬上的壓力為達(dá)到所需澆口速度，其 壓射能力（提供所需充型壓力）需增加四倍。二、充型壓力p與充型流量q的關(guān)系根據(jù)連續(xù)流量方程，我們通過式（2）可以計算充型流量q,將式（2） 帶入式（1）,得到充型流量與所需的充型壓力和澆口面積ag的關(guān)系式p=

14、qq2g式中：q金屬充型流量ag澆口面積通過式（3）可看到作用在金屬上的壓力與充型流量的平方成正比, 與澆口面積的平方成反比。當(dāng)所需的充型流量增加一倍時，所需的充型 壓力增加四倍。如果澆口模具減小一倍，所需的充型壓力必須增大四倍。三、模具性能dl線在pq圖表上的顯示上式（3）中，除澆口面積ag夕卜，只有作用在金屬上的壓力和流量為 變量，我們可以嘗試估算一個澆口面積值，就可以根據(jù)式（3）,將充 型壓力p與充型流量q的函數(shù)關(guān)系繪制在pq圖上如下圖（1）：e 二:d q=j»1hih i:sis!sissisisas% 一 :hi o.5:53澆口面積確定后，pq的關(guān)系也就確定了，即當(dāng)我們

15、所需的充型流量確定，那么所需的充型 壓力也就確定了，反過來說當(dāng)要改變充型流量與充型壓力的關(guān)系時，就必須調(diào)整澆口面積。 當(dāng)模具澆口面積確定的充型壓力與流量關(guān)系，滿足不了生產(chǎn)良好鑄件的要求時，我們就要 通過調(diào)整澆口面積，來改變充型流量與壓力的關(guān)系，圖(2)表示了不同的澆口面積的模具 所確定代表模具特征的dl線。定童:lbsec：工藝窗口所謂工藝窗口，就是滿足鑄件所需的工藝參數(shù)范圍。對鑄件的成型 來說有很多參數(shù)相互影響，在這里我們從設(shè)備與模具的能量匹配方面各 選取一個很重要的參數(shù)一一充型時間和澆口處的流速，這是保證壓鑄件 能正常生產(chǎn)的基礎(chǔ)。對于壓鑄機(jī)來說，充模階段的沖頭速度要確保液態(tài)金屬形成必要的射

16、流以及對模具型腔的充填壓力。如果壓射速度過小，就會導(dǎo)致鑄件一些部位的提前冷凝，產(chǎn)生冷隔、流痕及缺肉缺陷的廢品。速度過高會就會導(dǎo)致模具型腔的侵蝕、熔化物在模型壁上形成焊接粘模、以及充填結(jié)束時在液態(tài)金屬內(nèi)形成高的壓力峰值，并由此會造成模具過人的脹型力。(1)(2)式中：v-在充模階段壓射沖頭速度vo充型體積（包括溢流槽在內(nèi)的鑄件體積）t gz充型時間從式（1）可以看出，決定沖頭速度的是鑄件所需的充型時間與沖頭 直徑。由式（1）推導(dǎo)出式（2）,可以看出對于具體的一個壓鑄件來說， 所需的充型時間決定壓鑄機(jī)的沖頭速度與沖頭直徑，故對壓鑄機(jī)所需參 數(shù)來說，充型時間是一個非常重要的參數(shù)。q雖式中：q充型流量

17、vo充型體積（包括溢流槽在內(nèi)的鑄件體積）t gz充型時間根據(jù)具休的鑄件我們可以選擇一個充型時間范圍，通過式（3）我們 可以換算出所需充型流量的范圍，然后將此范圍在pq圖上表示岀來如 圖lop-q*(lt/sec>圖1液態(tài)金屬在澆口處的流動速度，對于澆口厚度及澆口面積的選擇是一個重要參數(shù)，對最佳的充模、鑄件表面質(zhì)量及模具壽命至關(guān)重要。澆口處高流速會促使液態(tài)金屬以細(xì)的散滴（霧化）形式進(jìn)入模具型腔，氣體及空氣均勻地以細(xì)的孔隙在鑄件分布。在高流速下，鑄件一般會有光滑的表面及致密組織，低的流速會產(chǎn)生較少的渦流，對于模具型腔氣體的排出是有利的，但鑄件的表面質(zhì)量及機(jī)械特性變壞，因?yàn)殍T件的機(jī)械性能主要取決于鑄件內(nèi)孔隙的大小及其在鑄件內(nèi)的分布。鑄件內(nèi)的孔隙以微小均勻地分布在整個鑄件體積內(nèi)，或以大的孔洞存在，鑄件會表現(xiàn)為各種不同的特性。為達(dá)到所需澆口處的流速，就需要在液態(tài)金屬上施加一定的壓力，此壓力可以通過伯努利方程計算，如下式（4） op作用于金屬液上的壓力p一金屬液密度g重力加速度5澆口處的速度cd澆口處的流量系數(shù)當(dāng)我們根據(jù)鑄件為其選擇合適的澆口速度，通過式（4）可以計算處所需的充