《汽車?yán)碚摗氛n后參考答案（精編版）

1、第一章1.1 、試說明輪胎滾動阻力的定義、產(chǎn)生機理和作用形式?答：1）定義 ：汽車在水平道路上等速行駛時受到的道路在行駛方向上的分力稱為滾動阻力。2）產(chǎn)生機理 ：由于輪胎內(nèi)部摩擦產(chǎn)生彈性輪胎在硬支撐路面上行駛時加載變形曲線和卸載變形曲線不重合會有能量損失，即彈性物質(zhì)的遲滯損失。這種遲滯損失表現(xiàn)為一種阻力偶。當(dāng)車輪不滾動時，地面對車輪的法向反作用力的分布是前后對稱的；當(dāng)車輪滾動時，由于彈性遲滯現(xiàn)象，處于壓縮過程的前部點的地面法向反作用力就會大于處于壓縮過程的后部點的地面法向反作用力，這樣，地面法向反作用力的分布前后不對稱，而使他們的合力fa 相對于法線前移一個距離a,它隨彈性遲滯損失的增大而變大

2、。即滾動時有滾動阻力偶矩tffz a阻ffw礙車輪滾動。3）作用形式： 滾動阻力ft ff fr（ f 為滾動阻力系數(shù)）1.2 、滾動阻力系數(shù)與哪些因素有關(guān)？滾動阻力系數(shù)與路面種類、行駛車速以及輪胎的構(gòu)造、材料、氣壓等有關(guān)。1.3 、確定一輕型貨車的動力性能（貨車可裝用4 檔或 5 檔變速器，任選其中的一種進行整車性能計算） ：1） 繪制汽車驅(qū)動力與行駛阻力平衡圖。2） 求汽車的最高車速、最大爬坡度及克服該坡度時相應(yīng)的附著率。3） 繪制汽車行駛加速倒數(shù)曲線，用圖解積分法求汽車有檔起步加速行駛至 70km/h的車速時間曲線，或者用計算機求汽車用檔起步加速至70km/h 的加速時間。輕型貨車的有關(guān)

3、數(shù)據(jù)：汽油發(fā)動機使用外特性的tq n 曲線的擬合公式為tq19.13259.27(n)1000165 .44(n2)100040.874 (n3)10003.8445 (n4)1000式中 , tq 為發(fā)功機轉(zhuǎn)矩 (n · m)； n 為發(fā)動機轉(zhuǎn)速 (r min)。發(fā)動機的最低轉(zhuǎn)速nmin=600r/min，最高轉(zhuǎn)速 nmax=4000 rmin裝載質(zhì)量整車整備質(zhì)量2000kg1800kg總質(zhì)量3880 kg車輪半徑0.367 m傳動系機械效率 0.85波動阻力系數(shù)f 0.013空氣阻力系數(shù)×迎風(fēng)面積cda 2.77 m22主減速器傳動比i0 5.832飛輪轉(zhuǎn)功慣量if 0

4、.218kg· m二前輪轉(zhuǎn)動慣量iw1 1.798kg· m四后輪轉(zhuǎn)功慣量iw2 3.598kg· m2變速器傳動比ig( 數(shù)據(jù)如下表 )軸距l(xiāng)3.2m質(zhì)心至前鈾距離(滿載) 1.947m質(zhì)心高(滿載)解答：hg 0.9m1）（取四檔為例）由fttq tqnunftut q if tg i ot234rtq19.13259.27(n)165.44(n)40.874(n)3.8445(n)u0 . 3771000rn100010001000i g i o行駛阻力為f ffw ：f ffwgfcd a2ua21.15494.31220.131u a由計算機作圖有本題也

5、可采用描點法做圖：由發(fā)動機轉(zhuǎn)速在n min600r/ min， n max4000r/ min， 取六個點分別代入公式：2） 最高車速 ：有 ftf ffwft494.31220.131u a分別代入 u a 和ft 公式：tq *6.9 * 5.83 *0.85494.3120.131(0.377 * 0.3697n ) 20.3675.83 *6.09把tq 的擬和公式也代入可得：n>4000而 nm ax4000r/min u max0.377 *0.367 *400094.93km/h最大爬坡度：1.0* 5.83掛檔時速度慢，fw 可忽略：fift max(f ffw )gif

6、t maxgfi maxft maxf g=0.366144003880 * 9.80.013（ 3）克服該坡度時相應(yīng)的附著率f xf z忽略空氣阻力和滾動阻力得：fiiil0.366*3.20.6fza / la1.9473） 繪制汽車行駛加速倒數(shù)曲線（已裝貨）：40.06261dtadug( d1f )（ di w1ftfw gi2i f i g0為動力因素）2t時，1mr 2mr 2111.7983.598210.218*3.092 *5.8322* 0.8538001.1280.36738000.367tq i gioftrtq19.13t259.27(n)165.44(n)240.8

7、74(n)33.8445(n)4fcd a u21000100010001000w21.15a由以上關(guān)系可由計算機作出圖為：用計算機求汽車用檔起步加速至70km/h 的加速時間。（注： 載貨時汽車用檔起步加速不能至70km/h） 由運動學(xué)可知：dt1 du att 1dua0 a即加速時間可用計算機進行積分計算求出，且積就是通過此速度去件的加速時間。經(jīng)計算的時間為：146.0535s1.4 、空車、滿載時汽車動力性有無變化？為什么？1uaa曲線下兩速度間的面答：汽車的動力性指汽車在良好路面上直線行駛時，由縱向外力決定的所能達到的平均行駛速度。汽車的動力性有三個指標(biāo)：1）最高車速2）加速時間3）

8、最大爬坡度且這三個指標(biāo)均于汽車是空載、滿載時有關(guān)。1.5 、 如何選擇汽車發(fā)動機功率?答：依據(jù)（原則）：常先從保證汽車預(yù)期的最高車速來初步選擇發(fā)動機應(yīng)有的功率。從動力性角度出發(fā)這些動力性指標(biāo)：umax, i , t j1pepfpwtp1gfuc d au 3te3600a m ax76140a m ax發(fā)動機的最大功率應(yīng)滿足上式的計算結(jié)果，但也不宜過大，否則會因發(fā)動機負荷率偏低影響汽車的燃油經(jīng)濟性。 （詳見第三章課件）1.6 、超車時該不該換入低一檔的排檔?答： 可參看不同i 0 時的汽車功率平衡圖：顯而可見，當(dāng)總的轉(zhuǎn)動比較大時，發(fā)動機后備功率大，加速容易，更易于達到較高車速。1.7 、統(tǒng)計

9、數(shù)據(jù)表明，裝有0.5 2l 排量發(fā)動機的轎車，若是前置發(fā)動機前輪驅(qū)動(f.f.)轎車，其平均的軸負荷為汽車總重力的61.5；若是前置發(fā)動機后輪驅(qū)動(f.r.)轎車， 其平均的前軸負荷為汽車總重力的55.7。設(shè)一轎車的軸距l(xiāng) 2.6m，質(zhì)心高度 h0.57m。試比較采用 f.f.及 f. r形式時的附著力利用情況， 分析時其前軸負荷率取相應(yīng)形式的平均值。確定上述f.f.型轎車在 0.2 及0. 7 路面上的附著力， 并求由附著力所決定的權(quán)限最高車速與極限最大爬坡度及極限最大加速度 (在求最大爬坡度和最大加速度時可設(shè)fw0)。其他有關(guān)參數(shù)為： m 1600kg， cd0.45， a2.00 m2答

10、： 1>對于 f-f 型轎車： 最大驅(qū)動力等于前輪附著力，f0.02， 1.00。fxbmaxffz對于 f-r 型轎車：61.5%mg最大驅(qū)動力等于后輪附著力fxbmaxffz(155.7%) mg44.3%mg顯然 f-f 型轎車總的附著力利用情況較好。2 >(1)對于0.2 ：fxbmaxffz1928 .64nfffgfcd a u2極限車速：xbmaxfw21.15au amax194.8km / h極限爬坡度：fxbmaxf ffigfgii maxi maxfxb maxg 1928.64f0.021600 * 9.8極限加速度： f0.13ffgfm duxbmax

11、( dudtf) maxjfgf mdt1.01km /(hs)（2）同理可有：當(dāng)u amaxi max0.7 時 ， 388.0km/ h 0.4105( dudt) max4.023km/( hs)1.8、一轎車的有關(guān)參數(shù)如下：總質(zhì)量 1600kg；質(zhì)心位置： a=1450mm，b 1250mm， hg630mm;發(fā)動機最大扭矩 memax 140n· m;i擋傳動比 ii 0.385；主減速器傳動比io4 08; 傳動效 率 m 0.9 ； 車輪 半徑r 300mm;飛輪轉(zhuǎn) 動慣量if 0.25kg·m2 ；全部車輪的轉(zhuǎn)動慣量iw 4.5kg· m2(其中，

12、前輪的iw2.25 kg· m 2 ，后輪的 iw2.25 kg· m2 )。若該轎車為前輪驅(qū)動，問：當(dāng)?shù)孛娓街禂?shù)為0.6 時，在加速過程中發(fā)動機扭矩能否充分發(fā)揮而產(chǎn)生應(yīng)有的最大加速度？應(yīng)如何調(diào)整重心在前、后方向b的位置 (即 b 值)，才可以保證獲得應(yīng)有的最大加速度。若令l負荷率，求原車的質(zhì)心位置改變后，該車的前軸負荷率。解題時，為計算方便，可忽略滾動阻力與空氣阻力。解： <1>先求汽車質(zhì)量換算系數(shù)：× 100為前軸1i w1mr 21i f i gi0t22mr 2代入數(shù)據(jù)有：=1.4168若地面不發(fā)生打滑，此時，地面最大驅(qū)動力fxb1maxtt

13、q i gi0tftrfxb1max6597.36n由于不記滾動阻力與空氣阻力，即ff、 fw0這時汽車行駛方程式變?yōu)閒tfifjttqi g i 0tgirmdudt當(dāng)tqm emax140nm代入有：( du ) dtmax2.91再由bfz1g lhgg sinlm dufdtw將( du )dtmaxg bl代入上試有hgdu mldt此時：fz1minfxb1 fz16180.27n0.6將出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，所以：在加速過程中發(fā)動機扭矩不能否充分發(fā)揮。<2>調(diào)整：要使發(fā)動機扭矩能否充分發(fā)揮，則：應(yīng)使：其中：fxb1 fz1 fxb10.66597.36n不變，則由公式：bf

14、z1glhgm du ldt得出： b=1704.6mmb * 100%1704.6* 100%前軸負荷率為：l(125063.1%1450)1.9 、一輛后袖驅(qū)動汽車的總質(zhì)量2152kg，前軸負荷 52，后軸負荷 48，主傳動比 io4.55，變速器傳動比：一擋： 3.79，二擋： 2.17，三擋： 1.41，四擋：21.00，五擋： 0. 86。質(zhì)心高度 hg0.57m， cda 1.5 m，軸距 l 2.300m，飛輪轉(zhuǎn)動慣量i f kg·m2，四個車輪總的轉(zhuǎn)動慣量iw3.6kg·m2 ，車輪半徑 r 0.367m。該車在附著系數(shù)0.6 的路面上低速滑行曲線和直接擋加

15、速曲線如習(xí)題圖 1 所示。國上給出了滑行數(shù)據(jù)的擬合直線v 19.76 0.59t，v 的2單位為 km/h，t 的單位為 s，直接擋最大加速度 max 0.75m/s設(shè)各擋傳動效率均為0.90，求：1) 汽車在該路面上的波動阻力系數(shù)。2) 求直接擋的最大動力因素。3) 在此路面上該車的最大爬坡度。(us=50km/h) 。答： 1>由汽車行駛方程式 :ftff低速滑行時 ,fwfwfi0 ,fjf j0此時：ftff由低速滑行曲線擬臺直線公式可得:fdv(19.760.59t )0.060gdtgdt（此處參考答案有誤，應(yīng)注意 t 的單位換算）2>直接檔，i g1<以四檔為例

16、 >先求汽車質(zhì)量換算系數(shù)：1i w1mr 21i fmi gi 0t22r 2代入數(shù)據(jù)得：1.0 2 6 6再有動力因素公式：ddu gdt其中：所以：fid maxf0( dugdt0.060) max而： ( dudtd) max0.75m /0.060s21.0266 *0.75 *3.6max0.342559.813>由dma x( dugdt) max可得，最大爬坡度為：i maxd maxfi max0.28255m ax16.41第二章2.1 、“車開得慢，油門踩得小，就定省油”，或者“只要發(fā)動機省油，汽車就一定省油”，這兩種說法對不對？答： 均不正確。由燃油消耗率曲

17、線知：汽車在中等轉(zhuǎn)速、較大檔位上才是最省油的。此時，后備功率較小，發(fā)動機負荷率較高燃油消耗率低，百公里燃油消耗量較小。發(fā)動機負荷率高只是汽車省油的一個方面， 另一方面汽車列車的質(zhì)量利用系數(shù)（即裝載質(zhì)量與整備質(zhì)量之比）大小也關(guān)系汽車是否省油。 ，2.2 、試述無級變速器與汽車動力性、燃油經(jīng)濟性的關(guān)系。提示： 采用無級變速后，理論上克服了發(fā)動機特性曲線的缺陷，使汽車具有與等功率發(fā)動機一樣的驅(qū)動功率，充分發(fā)揮了內(nèi)燃機的功率，大地改善了汽車動力性。同時，發(fā)動機的負荷率高，用無級變速后， 使發(fā)動機在最經(jīng)濟工況機會增多，提高了燃油經(jīng)濟性。2.3 、用發(fā)動機的“最小燃油消耗特性”和克服行駛阻力應(yīng)提供的功率曲

18、線，確定保證發(fā)動機在最經(jīng)濟工況下工作的“無級變速器調(diào)節(jié)特性”。答：無級變速器傳動比i 與發(fā)動機轉(zhuǎn)速及期限和行駛速度之間有如下關(guān)系：i'0.377nrani 0uaua（式中 a 為對某汽車而言的常數(shù)a0.3 7 7 r ）當(dāng)汽車一速度i0ua ' 在一定道路沙鍋行駛時，根據(jù)應(yīng)該提供的功率：pe 'ppwt由“最小燃油消耗特性”曲線可求出發(fā)動機經(jīng)濟的工作轉(zhuǎn)速為n'e 。將ua '， n'e 代入上式，即得無級變速器應(yīng)有的傳動比i。帶同一植的道路上，不同車速時無級變速器的調(diào)節(jié)特性。2.4 、如何從改進汽車底盤設(shè)計方面來提高燃油經(jīng)濟性?提示： 縮減轎車

19、總尺寸和減輕質(zhì)量大型轎車費油的原因是大幅度地增加了滾動阻力、空氣阻力、坡度阻力和加速阻力。為了保證高動力性而裝用的大排量發(fā)動機，行駛中負荷率低也是原因之一。汽車外形與輪胎降低 c d 值和采用子午線輪胎，可顯著提高燃油經(jīng)濟性。2.5 、為什么汽車發(fā)動機與傳動系統(tǒng)匹配不好會影響汽車燃油經(jīng)濟性與動力性?試舉例說明。提示： 發(fā)動機最大功率要滿足動力性要求（最高車速、比功率） 最小傳動比的選擇很重要， （因為汽車主要以最高檔行駛）若最小傳動比選擇較大，后備功率大，動力性較好，但發(fā)動機負荷率較低， 燃油經(jīng)濟性較差。 若最小傳動比選擇較小， 后備功率較小， 發(fā)動機負荷率較高，燃油經(jīng)濟性較好，但動力性差。

20、若最大傳動比的選擇較小， 汽車通過性會降低； 若選擇較大， 則變速器傳動比變化范圍較大，檔數(shù)多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜。 同時，傳動比檔數(shù)多， 增加了發(fā)動機發(fā)揮最大功率的機會，提高了汽車的加速和爬坡能力， 動力性較好； 檔位數(shù)多， 也增加了發(fā)動機在低燃油消耗率區(qū)工作的可能性，降低了油耗，燃油經(jīng)濟性也較好。2.6 、試分析超速擋對汽車動力性和燃油經(jīng)濟性的影響。提示： 因為汽車并不經(jīng)常以此速度行駛，低速檔只要滿足動力性的要求。2.7 、習(xí)題圖 2 是題 1.3 中貨車裝用汽油發(fā)動機的負荷特性與萬有特性。負荷特性曲線的擬合公式為bbb pb p 2b p 3b p 401e2e3e4e式中， b 為燃油消耗率 g

21、(kw. h);pe 為發(fā)動機凈功率 (kw) 。擬合式中的系數(shù)為怠速油耗q id0.299ml / s(怠速轉(zhuǎn)速 400r/min)。計算與繪制題1.3 中貨車的1)汽車功率平衡圖。2)最高檔與次高擋的等速百公里油耗曲線。或利用計算機求貨車按jb335283規(guī)定的六工況循環(huán)行駛的百公路油耗。計算中確定燃油消耗率值b 時，若發(fā)動機轉(zhuǎn)速與負荷特性中給定的轉(zhuǎn)速不相等，可由相鄰轉(zhuǎn)速的兩根曲線用插值法求得。六工況循環(huán)的參數(shù)如下表參看圖 2-2。（汽油的密度是0.7g/cm3） 答： 1)<考慮空車的情況 >發(fā)動機輸出功率：tqi g iopertua/ 3600tq19.13259.27(

22、n)165.44(n) 240.874(n) 33.8445(n)41000100010001000au0.377rn ig iou3由以上三條關(guān)系式，可以繪出各個檔位下發(fā)動機的有效功率圖。再有阻力功率：pfpw1( gfuacd aa)tt360076140uuaa7.647 * 10 33.638 * 10 53由以上信息作出汽車功率平衡圖如下：2)<考慮滿載時情況 >等速百公里油耗公式 :qpe bas1 .02 ug(l/100km)au0.377rn i gion由p eb 最高檔時 :i g1,不妨取pe18kw:n=815r/min,即u a19 .34 km/ hp

23、p234由負荷特性曲線的擬合公式:bb0b1peb2eb3eb4epb1740 .2 gqpebs1.02ua/( kwgh) 231.2 l:n=1207r/min,即u a28 . 64 km/ h由負荷特性曲線的擬合公式得:b295.0gqs26.0l/( kwh):n=1614r/min,即u a38 .30 km/ h由負荷特性曲線的擬合公式得:b305.2gqs20.5l/( kwh):n=2603r/min,即u a61 . 77 km/ h由負荷特性曲線的擬合公式得:b280.1gqs11.7l/( kwh):n=3403r/min,即u a80 .75 km/ h由負荷特性曲

24、線的擬合公式得:b431.3gqs13.6l/( kwh):n=3884r/min,即u a92 .17 km/ h由負荷特性曲線的擬合公式得:b529.4gqs14.8l/( kwh)故有以上各個點可以做出最高檔的等速百公里油耗曲線:同樣,可做出次高擋的等速百公里油耗曲線(省略).2.8 、輪胎對汽車動力性、燃油經(jīng)濟性有些什么影響?提示：2.9 、為什么公共汽車起步后，駕駛員很快換入高檔?提示： 汽車起步后換入高檔 ,此時,發(fā)動機負荷率大 ,后備功率小 ,燃油經(jīng)濟性較高 .2.10 、達到動力性最佳的換擋時機是什么？達到燃油經(jīng)濟性最佳的換檔時機是什么?二者是否相同 ?答： 動力性最佳：只要f

25、 t( fwf f) max時換檔，以 1.3 題圖為例，在f t1(fw1f f 1 )f t 2( fw 2f f 2 )時換檔顯然滿足動力性最佳。 燃油經(jīng)濟性最佳要求發(fā)動機負荷率高，后備功率低。由下圖知，在最高檔時，后備功率最低，燃油經(jīng)濟性最佳。第三章改變 13 題中輕型貨車的主減速器傳動比，作出 io 為 5.17、5.43、5.83、6.17、6.33時的燃油經(jīng)濟性一加速時間曲線，討論不同io 值對汽車性能的影響和采用不同變速器對汽車性能的影響。（ 汽油的密度是0.7g/cm3）答： i 05.17 時，百公里消耗燃油：（以最高檔，較高轉(zhuǎn)速（n 取 3403r/min ），最經(jīng)濟負荷

26、（即90%負荷大約 18kw）行駛時油耗）：u0.377rn此時：a1i gio0.377 * 0.367 *340391.07km / h2341* 5.17b1b0b1peb2eb3eb4epppb1431.3g/(kwh)將 b1 ，ua1 代入下式得：qpe bas1 .02 ugqs12.17 l加速時間：（這里以最高檔四檔 、速度由 0 加速到 96.6km/h的時間） 因與題 1.3 第三問求法相同，這里不在累述，可直接有計算機求得： 加速時間 t=684.97s i 05.43 時，百公里消耗燃油：同上可得： qs12.78l 加速時間 t= 665.78s i 05.83 時

27、，百公里消耗燃油：同上可得： qs13.72l加速時間 t=643.91s i 06.17 時，百公里消耗燃油：同上可得： qs14.52l加速時間 t=630.14s i 06.33 時，百公里消耗燃油：同上可得： qs14.90l加速時間 t=624.77s由以上數(shù)據(jù)可做出燃油經(jīng)濟性一加速時間曲線如下：第四章4.1 一轎車駛經(jīng)有積水層的良好路面公路，當(dāng)車速為100km/h 時要進行制動。問此時有無可能出現(xiàn)滑水現(xiàn)象而喪失制動能力?轎車輪胎的胎壓為179 27kpa。答： 假設(shè)路面水層深度超過輪胎溝槽深度估算滑水車速：h6.34pipi 為胎壓（ kpa）代入數(shù)據(jù)得：h84.89 km/h而h

28、故有可能出現(xiàn)滑水現(xiàn)象而失去制動能力。4.2 在第四章第三節(jié)二中舉出了ca700 轎車的制動系由真空助力改為壓縮空氣助力后的制動試驗結(jié)果。試由表中所列數(shù)據(jù)估算時間的重要性。'1'' 的數(shù)值， 以說明制動器作用222提示：由表4-3 的數(shù)據(jù)以及公式s123.6ua 0222ua025.92ab max'1''2計算22 的數(shù)值?？梢哉J為制動器起作用時間的減少是縮短制動距離的主要原因。4. 3 一中型貨車裝有前、后制動器分開的雙管路制功系，其有關(guān)參數(shù)如下；1) 計算并繪制利用附著系數(shù)曲線與制動效率曲線。2) 求行駛車速30km/h ，在0. 80 路面

29、上車輪不抱死的制動距離。計算時取制動系'反應(yīng)時間20.02s ，制動減速度上升時間''0.02s 。23) 求制功系前部管路損壞時汽車的制功距離，制功系后部管路損壞時汽車的制功距離。答案： 1）前軸利用附著系數(shù)為：lzfbzhg后軸利用附著系數(shù)為：l 1zrazhg空載時：0lbh= 3.95g0.380.8451.850.4130故空載時后輪總是先抱死。z由公式 err1a / lr hg / l代入數(shù)據(jù) er2.4492.10.845（作圖如下）r滿載時：0lb3.95h=g0.381 1.170.42820 時：前輪先抱死ezb / lfff hg / l代入數(shù)據(jù)

30、e f =1（作圖如下）1.5011.17f0 時：后輪先抱死eza / lrr1r hg / l代入數(shù)據(jù)er =2.95（作圖如下）2.4491.17r2）由圖或者計算可得：空載時0.8 制動效率約為0.7因此其最大動減速度ab max0.8 g0.70.56g代入公式：21u2s23.6ua 02a 025.92ab max10.020.023030 2=6.57m3.6225.920.56g由圖或者計算可得：滿載時制動效率為0.87因此其最大動減速度'ab max0.8g0.870.696g制動距離s123.6ua 022ua0225.92ab max13.60.020.0223

31、025.9230 20.696 g=5.34m3） a. 若制動系前部管路損壞fxb 2g dugz gdtfg (azh )z2gl后軸利用附著系數(shù)lzrazhg后軸制動效率erza / lr1r hg / l代入數(shù)據(jù)得：空載時：er =0.45滿載時：er =0.60a) 空載時其最大動減速度ab max0.8 g0.450.36 g代入公式：s122u2ua 0a 03.610.0220.0225.92ab max30230=10.09m3.6225.920.36 gb) 滿載時其最大動減速度ab max0.8 g0.60.48g代入公式：s123.6ua 022ua 0225.92ab

32、 max10.020.023030 2=7.63m3.6225.920.48 gb若制動系后部管路損壞fxb1g dugz g dtfg (bzh )z1gl前軸利用附著系數(shù)lzfbzhg前軸制動效率 e fzb / lf1f hg / l代入數(shù)據(jù)空載時：e f =0.57滿載時： e f =0.33a) 空載時其最大動減速度ab max0.8 g0.570.456 g代入公式：u22s12ua 03.62a 025.92ab max10.020.0230230=8.02m3.6225.920.456 gb) 滿載時其最大動減速度ab max0.8g0.330.264 g代入公式：2s13.6

33、ua 0222ua 025.92ab max13.60.020.0223025.923020.264 g=13.67m44 在汽車法規(guī)中，對雙軸汽車前、后軸制功力的分配有何規(guī)定。說明作出這種規(guī)定的理由 ?答：為了保證制動時汽車的方向穩(wěn)定性和有足夠的制動效率，聯(lián)合國歐洲經(jīng)濟委員會制定的ecer13 制動對雙軸汽車前、后輪制動器制動力提出了明確的要求。我國的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)zbt240007 89 也提出了類似的要求。下面以轎車和最大總質(zhì)量大于 3.5t 的貨車為例予以說明。法規(guī)規(guī)定：對于0.2 0.8 之間的各種車輛，要求制動強度z0.10.85(0.2)車輛在各種裝載狀態(tài)時，前軸利用附著系數(shù)曲線應(yīng)在后

34、軸利用附著系數(shù)曲線之上。對于最大總質(zhì)量大于3.5t 的貨車，在制動強度 z0.15 0.3之間，每根軸的利用附著系數(shù)曲線位于z0.08兩條平行于理想附著系數(shù)直線的平行線之間；而制動強度z0.3 時，后軸的利用附著系數(shù)滿足關(guān)系式z0.30.74(0.38) ，則認為也滿足了法規(guī)的要求。但是對于轎車而言，制動強度在0.30.4 之間，后軸利用附著系數(shù)曲線不超過直線z0.05 的條件下，允許后軸利用系數(shù)曲線在前軸利用附著系數(shù)曲線的上方。4.5 一轎車結(jié)構(gòu)參數(shù)問題1.8 中給出的數(shù)據(jù)一樣。 轎車裝有單回路制動系，其制功器制動力分配系數(shù)0.65 。試求：1) 同步附著系數(shù)。2) 在0.7 路面上的制動效

35、率。*3) 汽車此時能達到的最大制動減速度(指無任何車輪抱死時)f。4) 若將設(shè)車改為雙回路制動系統(tǒng)(只改變制動的傳動系， 見習(xí)題圖 3)，而制動器總制動力與總泵輸出管路壓力之比稱為制功系增益，并令原車單管路系統(tǒng)的增益為g ' 。確定習(xí)題圖3中各種雙回路制動系統(tǒng)以及在一個回路失效時的制動系增益。5) 計算：在0.7 的路面 l 。上述各種雙回路系統(tǒng)在一個回路失效時的制功效率及其能達到的最大制功減速度。6) 比較各種雙回路系統(tǒng)的優(yōu)缺點。答案： 1）同步附著系數(shù)lb2.70hg0.650.631.250.82） 因0.70所以前輪先抱死efzb / lff hg / lf0.71.25 /

36、 2.7= 0.650.70.63 / 2.7 =0.9513） 最大制動減速度：ab max= e f0.7g6.53 m / s2f4g'u0.65）ta) 1 失效fu 2t2(1)fu1 t22(1)g'0.7g'2 失效fu1t1fu2g '1 t21.3g'f1ub) 1 失效2g'1 t2fu12 失效2g'1 t2u1 fc) 1 失效2g'1 t2u1 f2 失效2g'1 t25） a)1 失效fxb2g dugzg dtfz 2g(azhg )l后軸利用附著系數(shù)lzra zhgz后軸制動效率 era /

37、 l1.45/ 2.70.46r1r hg / l10.70.63 / 2.7最大動減速度ab max0.7 g0.460.32g2 失效fxb1g dugz g dtfg (bzh )z1gl前軸利用附著系數(shù)lzfb zhg前軸制動效率zb / le f1.25 / 2.70.55f1f hg / l10.70.63 / 2.7最大動減速度ab max0.7 g0.550.39gb) 由第 2）問知：前輪先抱死1 失效與 2 失效情況相同。fxb1g dugz g dtfg (bzh )z1gl前軸利用附著系數(shù)lzfbzhg前軸制動效率e=zb / lf1.25 / 2.7=0.95ff h

38、g / l0.650.70.63 / 2.7最大動減速度ab max0.7 g0.951 20.33gc) 與 b）回路的情況相同。6） 比較優(yōu)缺點：a） 其中一個回路失效時，不易發(fā)生制動跑偏現(xiàn)象。但當(dāng)1 失效時，容易后輪先抱死，發(fā)生后軸測滑的不穩(wěn)定的危險工況。b） 實現(xiàn)左右側(cè)輪制動器制動力的完全相等比較困難。c） 實現(xiàn)左右側(cè)輪制動器制動力的完全相等比較困難。其中一個管路失效時，極容易制動跑偏。第五章5.1 一轎車 (每個 )前輪胎的側(cè)偏剛度為 -50176n rad、外傾剛度為 -7665n rad。若轎車向左轉(zhuǎn)彎，將使兩前輪均產(chǎn)生正的外傾角，其大小為4 0 。設(shè)側(cè)偏剛度與外傾剛度均不受左、

39、右輪載荷轉(zhuǎn)移的影響試求由外傾角引起的前輪側(cè)偏角。答：由題意： f y =kk=故由外傾角引起的前輪側(cè)偏角：=kk=05.2 26450輕型客車在試驗中發(fā)現(xiàn)過多轉(zhuǎn)向和中性轉(zhuǎn)向現(xiàn)象，工程師們在前懸 架上加裝前橫向穩(wěn)定桿以提高前懸架的側(cè)傾角剛度，結(jié)果汽車的轉(zhuǎn)向特性變?yōu)椴蛔戕D(zhuǎn)向。試分析其理論根據(jù) (要求有必要的公式和曲線)。答：穩(wěn)定性系數(shù)： kmab2lk 2k1k1 、 k2 變化，原來 k0,現(xiàn)在 k>0, 即變?yōu)椴蛔戕D(zhuǎn)向。5.3 3汽車的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)有哪幾種類型?表征穩(wěn)態(tài)響應(yīng)的具體參數(shù)有哪些?它們彼此之間的關(guān)系如何 (要求有必要的公式和曲線)？答：汽車穩(wěn)態(tài)響應(yīng)有三種類型：中性轉(zhuǎn)向、不足轉(zhuǎn)向、過

40、多轉(zhuǎn)向。幾個表征穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向的參數(shù)：1. 前后輪側(cè)偏角絕對值之差(轉(zhuǎn)向半徑的比 r/r 0 ; 3靜態(tài)儲備系數(shù)s.m.彼此之間的關(guān)系見參考書公式（5-13 ）（ 5-16 ）（ 5-17 ）。5.4 4舉出三種表示汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的方法，并說明汽車重心前后位置和內(nèi)、外輪負荷轉(zhuǎn)移如何影響穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性？答： 方法：1. 時為不足轉(zhuǎn)向，時為中性轉(zhuǎn)向，<0 時為過多轉(zhuǎn)向；2. r/r0>1時為不足轉(zhuǎn)向， r/r0=1時為中性轉(zhuǎn)向， r/r0<1時為過多轉(zhuǎn)向；3 .s.m.>0時為不足轉(zhuǎn)向， s.m.=0時為中性轉(zhuǎn)向， s.m.<0時為過多轉(zhuǎn)向。汽車重心前后位置和內(nèi)、外輪負荷轉(zhuǎn)

41、移使得汽車質(zhì)心至前后軸距離a、b 發(fā)生變化， k 也發(fā)生變化。5.5 5 汽車轉(zhuǎn)彎時車輪行駛阻力是否與直線行駛時一樣？答： 否，因轉(zhuǎn)彎時車輪受到的側(cè)偏力，輪胎產(chǎn)生側(cè)偏現(xiàn)象，行駛阻力不一樣。5.6 6 主銷內(nèi)傾角和后傾角的功能有何不同?答：主銷外傾角可以產(chǎn)生回正力矩，保證汽車直線行駛；主銷內(nèi)傾角除產(chǎn)生回正力矩外，還有使得轉(zhuǎn)向輕便的功能。5.7 橫向穩(wěn)定桿起什么作用?為什么有的車裝在前懇架，有的裝在后懸架，有的前后都裝？答：橫向穩(wěn)定桿用以提高懸架的側(cè)傾角剛度。裝在前懸架是使汽車穩(wěn)定性因數(shù)k 變大，裝在后懸架使k 變小，前后懸架都裝則使前后懸架側(cè)傾角剛度同時增大。5.8 8某種汽車的質(zhì)心位置、軸距和前后輪胎的型號已定。按照二自由度操縱穩(wěn)定性模型，其穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性為過多轉(zhuǎn)向，試找出五種改善其轉(zhuǎn)向特性的方法。答：即要 k 變大，可在前懸架上裝橫向穩(wěn)定桿，后懸架不變；前懸架不變，減小后懸架側(cè)傾角剛度；同時在前后懸架裝橫向穩(wěn)定桿，但保證a/k2-b/k1變大；同時減小前后懸架側(cè)傾角剛度，但保證a/k2-b/k1變大；增大汽車質(zhì)量。5.9