型角焊縫超聲波探傷方法的探討

1、 目 錄1 緒論11.1 超聲波在無損檢測中的應用11.2 T 型角焊縫缺陷特點22 本文的主要研究內容及實驗方案32.1 本文主要的研究內容 32.2 實驗方案53 編寫工藝63.1 直探頭的選擇63.2 斜探頭K值的選擇63.3 探頭前沿L允許的最大值的計算63.4 在腹板側用二次波側檢測時掃查范圍L'的確定93.5 耦合劑的選擇103.6 探頭的選擇103.7 靈敏度補償113.8 距離波幅曲線113.9 掃查方式113.10缺陷位置測定及缺陷最大反射波幅的測定123.11 缺陷定量123.12 缺陷評定124 實驗過程、檢測數(shù)據(jù)及分析134.1 缺陷L1的檢測步驟圖及分析164

2、.2 缺陷L2的檢測步驟圖及分析184.3 缺陷L3的檢測波形圖及分析20 4.4 實驗的缺陷數(shù)據(jù)225 結論23參考文獻24致 謝25 緒 論1.1超聲波在無損檢測中的應用 隨著社會的發(fā)展和科學的進步，壓力容器、橋_門式起重機和水工鋼閘門、大型橋梁架設設備和大型空間結構的運用，鋼結構焊縫越來越多，工程上對焊縫的要求也越來越高，T型貼角焊縫就是一種常見的典型焊縫。這種結構一般要求有較大的承載能力，所以必須保證其焊接質量，對焊縫要進行探傷檢查。無損檢測技術(Nondestructive，NDT)是新興的綜合性應用學科，它是在不破壞被檢測對象的前提下，利用材料內部結構異?；蛉毕荽嬖谒鸬膶?、聲

3、、光、電、磁等反應的變化，來探測各種工程材料、零部件、結構件等內部和表面缺陷，并對缺陷的類型、性質、數(shù)量、形狀、位置、尺寸、分布及其變化做出判斷和評價，它是產品質量控制中不可缺少的基礎技術，隨著產品復雜程度增加和對安全性的嚴格要求，無損檢測技術在產品質量控制中發(fā)揮著越來越重要的作用。無損檢測技術經歷一個世紀的發(fā)展，盡管它本身并非一種生產技術，但其技術水平能反映該部門、該行業(yè)、該地區(qū)甚至該國家的工業(yè)水平。無損檢測技術所能帶來的經濟效益十分明顯。無損檢測技術在現(xiàn)代工業(yè)的各個方面都有著廣泛的應用，體現(xiàn)在改進產品質量、產品設計、加工制造、成品檢測以及設備服役的各個階段，體現(xiàn)在新材料和新技術的研究中，也

4、體現(xiàn)在保證機器零件、最終產品的可靠性和安全性上。超聲波檢測技術是工業(yè)無損檢測技術中應用最為廣泛的檢測技術之一，也是無損檢測領域中應用和研究最為活躍的技術之一。如用聲速法評價灰鑄鐵的強度和石墨含量，超聲衰減法和阻抗法確定材料的性能，超聲衍射和臨界角反射法來檢測材料的力學性能和表層深度，超聲顯像法和超聲頻譜分析法的進展與應用，以及激光等新型聲源的研究和超聲波的接收，及其新型超聲檢測儀器的研究等，都是比較典型和集中的研究方向。超聲檢測的基本應用范圍大致為：（1）大型鍛件超聲檢測；（2）鑄件缺陷的超聲檢測；（3）小型壓力容器殼體超聲檢測；（4）復合材料超聲檢測； （5）各類構件焊縫的超聲檢測等等。 T

5、型角焊縫的檢測應用在我國水利、水電工程方面、水工機械設備上，如啟閉機、平面閘門、弧形閘門、航道船閘用人字閘門等,除了主梁、腹板及翼板上的對接焊縫和其它重要部位的對接焊縫以外,有很多T型焊縫或十字形焊縫允許有一定未焊透的特殊檢測方法凸顯出來，但是總體來說，而對其內部質量缺乏有效的檢測手段，不同行業(yè)對T型焊縫的研究也有不同的成果。 國內外對于全熔透的對接接頭有較為成熟的探傷標準, 探傷方法也經過大量的實踐驗證, 其內部缺陷無論是采用射線探傷還是超聲波探傷都較容易檢出。而全熔透的T型接頭和角焊縫接頭, 采用射線的方法, 實施困難, 透照厚度也不一致, 底片黑度也不均勻, 檢測效果欠佳, 采用超聲波探

6、傷, 將是對這類焊縫較為合適的檢測方法。對這類接頭的檢測方法, 特別是超聲波檢測方法的研究遠不及對接焊縫成熟。 T型角焊縫超聲波探傷主要有兩種方法：直探頭法和斜探頭法。但是，由于缺陷的形狀綜亂復雜及受到熱影響區(qū)的影響，檢測時會出現(xiàn)較多的雜波，對缺陷的定位比較困難，容易誤判，特別是當條形缺陷與直探頭的激發(fā)波傳播方向平行時，條形缺陷很容易判為點狀缺陷。用斜探頭在腹板側進行二次波探傷時，由于掃查面的對面還有焊縫，超聲波的反射點很可能出現(xiàn)在掃掃查面的對立面的焊縫內，這樣會出現(xiàn)干擾波或檢測到對立面的焊縫缺陷，給掃查面所在的焊縫缺陷判斷帶來困難。 但是，這種焊縫最佳的無損檢測方式仍是超聲波探傷，此方法能最

7、大限度地檢測出焊縫中的危害性缺陷，所以在實際檢測中，一般采用超聲波探傷法，充分利用超聲波的特點和優(yōu)點，可以既經濟又迅速地檢測出焊縫中存在地缺陷。1.2 T型角焊縫的特點 T型接頭焊縫由翼板和腹板焊接而成,坡口開在腹板上。 T型角焊縫一般可分為不開坡口、雙U形坡口、單邊V形坡口等 如下圖： （1）不開坡口 （2）雙U坡口 （3）單邊V形坡口 T型角焊縫常見的缺陷：熱影響區(qū)裂紋、焊口裂紋、條狀夾渣、層狀撕裂、鈍邊未焊透、根部未焊透、焊跟裂紋、邊壁未熔合、焊趾裂紋等，如圖1所示。 圖 1 T型角焊縫常見缺陷的分布模式 T型貼角焊縫常見危險性的缺陷是未焊透。未焊透常出現(xiàn)在單面焊的根部和雙面焊的中部。它

8、不僅使焊接接頭的力學性能降低，而且在未焊透處的缺口和端部形成應力集中點，承載后會引起裂紋。未焊透產生的原因是焊接電流太??；運條速度太快；焊接角度不當或電弧發(fā)生偏吹；坡口角度或根部隙太?。缓讣崽?；氧化物和熔渣等阻礙了金屬間充分熔合等。凡是造成焊條金屬和母材金屬不能充分熔合的因素都會引起未焊透的產生。2 本文的主要研究內容及實驗方案2.1本文的主要研究內容 本文主要研究內容：T型角焊縫超聲波探傷方法的探討。T型接頭焊縫中的缺陷主要有裂紋、未焊透、未熔合、夾雜和氣孔等。焊縫中裂紋位于焊縫中心,約與腹板呈45度；翼板側裂紋位于翼板的熔合線附近, 呈層狀撕裂焊角裂紋位于焊縫近表面的腹板及翼板側的熔

9、合線附近翼板側未熔合缺陷位于翼板的熔合線附近腹板側未熔合缺陷位于腹板的坡口熔合線附近缺陷缺陷位于焊縫坡口的鈍邊附近夾雜、氣孔在焊縫任何部位都有可能產生。鑒于焊縫的結構特點，不便于射線檢測，目前國內對于T型角焊縫一般僅進行外觀檢查或表面磁粉探傷，而對其內部質量缺乏有效的檢測手段。因此，在這里展開對T型角焊縫超聲波檢測方法的探討具有重要的意義。在實際檢測中，一般采用超聲波探傷法，充分利用超聲波的特點和優(yōu)點，能經濟又迅速地檢測出焊縫中存在的缺陷。 長期以來，T型貼角焊縫一直被視為超聲檢測的難點。究其原因，主要有形狀復雜、聲束寬而檢測區(qū)域小、影響因素多、近場干涉嚴重、波形不易識辨及缺陷定量困難等。其難

10、點主要體現(xiàn)在：（1）用斜探頭對T型角焊縫進行檢測時，有一部分焊縫掃查不到。如圖2 所示： 圖2 不同角度探頭在焊縫中的掃查區(qū)域（2）從圖3可以看出無論從翼緣板還是腹緣板側進行直射法探傷，對探傷過程中發(fā)現(xiàn)的缺陷進行準確定位都比較困難，故應盡可能采用一次反射法進行探傷即二次波檢測。圖3 一次波和二次波檢測的檢測示意圖（3） 探頭移動范圍和聲程范圍的確定比較困難。由于T型角焊縫的自身特點，導致腹板與翼板連接出存在一個天然的“缺陷”，若探傷前不確定探頭的移動范圍，避開這個然的“缺陷”，就容易在儀器上產生干擾波，影響探傷人員對真實缺陷的判斷。探傷人員必須根據(jù)板材的厚度和焊腳尺寸計算出探頭移動范圍和檢測焊

11、縫全截面聲程范圍。 （4）用斜探頭在腹板側進行二次波探傷時，由于掃擦面的對面還有焊縫，超聲波的反射點很可能出現(xiàn)在掃擦面的對立面的焊縫內，這樣會出現(xiàn)干擾波或檢測到對立面的焊縫缺陷，給掃擦面所在的焊縫缺陷判斷帶來困難，同樣的，也必須據(jù)板材的厚度和焊腳尺寸計算出探頭移動范圍。 針對上述問題，筆者在此對T型貼角焊縫探傷所選用的探頭K值及探頭移動范圍與板厚、焊腳尺寸的關系進行了探討，并編寫檢測工藝。2.2實驗內容及方案2.2.1實驗內容： (1)設計與加工相關T型角焊縫； (2)相關探頭的選擇； (3)選擇T型角焊縫超聲檢測方法，確定檢測范圍；(4)編寫工藝；2.2.2實驗方案： (1) 準備好T型角焊

12、縫試塊； (2) 根據(jù)檢測焊縫，確定探頭和檢測范圍；(3) 調整好儀器，開始在試塊上進行掃查，注意仔細觀察 當探頭掃查 到缺陷，無缺陷的各部位時的波形； (4) 采用實驗分析法，對不同探頭掃查在不同缺陷位置，時的波形進行 觀察、記錄、分析和對照、比較，總結出T型角焊縫不同檢測方法 的規(guī)律。3 編寫工藝3.1 直探頭的選擇 根據(jù)JB/T4730-2005 對于頻率為2.5MHz的探頭，寬度不大于15mm； 對于頻率為5MHz的探頭，寬度不大于10mm；3.2 斜探頭K值的選擇 根據(jù)JB/T4730-2005 在翼板側進行超聲波探傷時，使用K1的探頭 在腹板一側檢測時根據(jù)表1進行選擇。板厚T，mm

13、K值6 253.0 2.0（72°60°）25 462.5 1.5（68°56°）46 1202.0 1.0（60°45°）120 4002.0 1.0（60°45°） 表1 3.3探頭前沿L允許的最大值的計算 圖4 焊縫未能完全被掃查 根據(jù)圖 4，探頭頂?shù)胶缚p時，焊縫仍未能完全被掃查，所以必須對探頭的最大值進行計算。3.3.1在翼板外側進行一次波檢測時探頭前沿不作嚴格要求 圖5 斜探頭在翼板外側進行一次波檢測示意圖根據(jù)圖5，由于探頭在掃查過程中沒受到焊縫的阻礙，焊縫都能被掃查到，所以斜探頭在翼板外側進行一次波檢測

14、時，對探頭前沿不作嚴格要求。3.3.2 在翼板內側進行二次波檢測時探頭最大前沿L的確定 圖6 在翼板內側進行二次波檢測示意圖根據(jù)圖6 ，得L+ Hf 2KT翼 ，即L 2KT翼Hf （1）3.3.3在腹板側進行一次波檢測時探頭最大前沿L的確定 圖7在腹板側進行一次波檢測示意圖 根據(jù)圖7，得 KT腹-L-Hf0，即L KT腹Hf （2）3.3.4在腹板側進行二次波檢測時探頭最大前沿L的確定圖8 在腹板側進行二次波檢測示意圖根據(jù)圖8 ，得2KT腹-L-Hf0，即L 2KT腹Hf （3）3.4在腹板側用二次波側檢測時掃查范圍L'的確定 圖9 在腹板側用二次波檢測時一次波反射點受對立面焊縫的影

15、響 根據(jù)圖9，斜探頭在腹板側進行二次波探傷時，由于掃查面的對面還有焊縫，超聲波的反射點很可能出現(xiàn)在掃查面的對立面的焊縫內，這樣會出現(xiàn)干擾波或檢測到對立面的焊縫缺陷，給掃查所在的焊縫缺陷判斷帶來困難，所以必須進行掃查范圍的計算。 圖10 腹板二次波檢測時一次波反射點的極限圖為了保證探頭的二次波檢測時一次波反射點不在掃查面的對立面的焊縫內， 根據(jù)圖10 得：當 KT腹-L L' （4）時，是二次波檢測；同樣的，當KT腹-L L' （5）時，是一次波檢測。本工藝根據(jù)JB/T4730-2005編寫工件尺寸：T翼為16mm，T腹為9mm，焊角尺寸Hf為13mm。 （如圖11所示） 圖11

16、 實驗所用的工件3.5耦合劑的選擇 本工件應采用透聲性好，且不損傷檢測表面的耦合劑，如 機油、漿糊、甘油、水等，這里推薦使用30#機油。（涂耦合劑前應對工件表面進行清潔）3.6探頭的選擇 （1）斜探頭的前沿L、K值的選擇及掃擦范圍的確定 A. 在翼板外側進行一次波檢測時，對前沿L不作嚴格要求， K值選K1； B. 在翼板內側進行二次波檢測時，K值使用K1； 根據(jù)公式（1）L 2KT Hf ，其中T=16mm，Hf=13mm，求出前沿L小于 19mm； C. 在腹板一側進行一次波檢測時，K值選3.0 2.0（72°60°）， 根據(jù)公式（2）L KTHf， 求出前沿允許的最大值

17、（其中T=9mm， Hf=13mm）。掃查范圍，根據(jù)公式（5）當K，T腹-L L' 求出。 D. 在腹板一側進行二次波檢測時，K值選3.0 2.0（72°60°）， 根據(jù)公式（3）L 2KTHf， 求出前沿允許的最大值（其中T=9mm， Hf=13mm）。掃查范圍根據(jù)公式（4）KT腹-L L' 求出。 （1）直探頭的選擇 對于頻率為2.5MHz的探頭，寬度不大于15mm； 對于頻率為5MHz的探頭，寬度不大于10mm；3.7靈敏度補償 包括耦合劑補償和衰減補償，一般補償4dB3.8距離波幅曲線 斜探頭： 試塊類型 評定線 定量線 判廢線 CSKA 2

18、5;4018dB 2×4012dB 2×404 dB CSKA 1×6 12dB 1×6 6 dB 1×6 2 dB 直探頭： 評定線 定量線 判廢線 2mm平底孔 3mm平底孔 4mm平底孔 3.9掃查方式a） 用斜探頭從翼板的外側進行一次波掃查，見圖12位置1；b） 用斜探頭從翼板一側進行二次波掃查，見圖12位置3；c）用直探頭或雙晶直探頭在翼板外側沿焊接接頭探測，見圖 12位置2；d）用斜探頭從腹板一側進行二次波掃查，見圖12位置4； 圖12 掃查方式 缺陷指示長度小于10mm時，按5mm計； 相鄰兩缺陷在一直線上，其間距小于其中較小的缺

19、陷長度時， 應作為一條缺陷處理，以兩缺陷長度之和。3.10缺陷位置測定及缺陷最大反射波幅的測定 缺陷位置測定應以獲得缺陷最大的反射波的位置為準； 將探頭移至缺陷出現(xiàn)最大反射波信號的位置，測定波幅的大 小，并確定它在距離波幅曲線中的區(qū)域。3.11缺陷定量 根據(jù)缺陷最大反射波幅確定缺陷當量直徑或缺陷指示長度 L.(1) 缺陷當量直徑，用當量平底孔直徑表示，主要用于直探頭檢測，可采用公式計算，距離波幅曲線和試塊對比來確定缺陷的當量尺寸。(2) 缺陷指示長度L的檢測采用以下方法： a）當缺陷反射波只有一個高點，且位于區(qū)或區(qū)以上時，使波幅降到熒光屏滿刻度的80%后，用6dB法側其指示長度。 b）當缺陷反

20、射波波峰值起伏變化，有多個高點，且位于或區(qū)以上時，應以端點6dB法側其指示長度。 c）當缺陷反射波位于區(qū)，如有認為有必要記錄時，將探頭左右移動，使波幅降到評定線，以此測定缺陷指示長度。3.12缺陷評定 超過評定線的信號應注意其是否具有裂紋性缺陷，如有 懷疑時，應采取改變探頭K值、增加檢測面、觀察動態(tài)波形并 結合構件工藝特征作判定； 缺陷指示長度小于10mm時，按5mm計； 相鄰兩缺陷在一直線上，其間距小于其中較小的缺陷長度時，應作為一條缺陷 處理，以兩缺陷長度之和作為其指示長作為其指示長（間距不計入缺陷長度）。 質量分級（對缺陷進行等級評定時均以腹板厚度為準）mm等級反射波幅所在區(qū)域單個缺陷的

21、指示長度L多個缺陷累計長度L 區(qū) 非裂紋類缺陷區(qū) LT/3，最小為10，最大不超過30在任意9T焊縫長度范圍內L不超過T區(qū)L2T/3，最小為12最大不超過40在任意4.5T焊縫長度范圍內L不超過T區(qū)超過者超過者區(qū)所有缺陷 、區(qū) 裂紋等危害性缺陷4 實驗過程、檢測數(shù)據(jù)及分析工件尺寸：T翼=16，T腹=9mm，Hf=13mm（圖11）探頭參數(shù)：1. 直探頭 2.5P 14Z （圖12中，位置3）2. 斜探頭 a）在翼板側掃查，2.5P 13×13 K1-D,前沿 9mm，實測K值 0.97 b）在腹板側一律使用二次波掃查，選K2.5，探頭前沿允許最大值根據(jù)公式（4） L 2KTHf， 求

22、出前沿L 12mm（其中T=9mm，Hf=13mm），所選探頭為 2.5P 9×9 K2.5-D,前沿 12mm，實測K值 2.56。掃查范圍根據(jù)公式（4）KT腹-L L' 求出11 L' 見圖10.3. 儀器選擇儀器的要求如下：(1)為了更好的定位，要求其水平線性誤差較小。(2)要求探傷儀要具有較高的靈敏度余量、信噪比高、功率大。(3)為了有效的地發(fā)現(xiàn)高強螺栓近表面缺陷和區(qū)分相鄰缺陷，要求儀器盲區(qū)小、分辨力好。(4)要求探傷儀要體積小、重量輕、熒光屏亮度高、抗干擾能力強。綜上所述,本次實驗選用檢測儀器為PXUT27數(shù)字型超聲波探傷儀(如圖下 所示)。本實驗用到的儀器

23、是PXUT-27型，如下圖 圖13 PXUT-27 儀器1增益/補償；2聲程/標度；3聲速/抑制；4位移/始偏；5探頭/通道；6K值/折射角；7波門；8回車鍵；9DAC記錄鍵；10記錄/查詢；11“”鍵；12“”鍵 PXUT27型全數(shù)字智能超聲波探傷儀是一款緊密結合了無損檢測實際應用的數(shù)字式超聲波探傷儀。其功能實用、性能穩(wěn)定、可靠性好、操作簡便，在數(shù)字化超聲波探傷儀的技術和性能取得了突破性的進展。基本的操作：增益補償，測前沿，測K值，定標，做DAC曲線等；儀器的重復頻率及參數(shù)測量數(shù)據(jù)由數(shù)碼管顯示, 循環(huán)工作的通道數(shù)及屏幕顯示的通道均由面板開關控制選擇, 并由數(shù)碼管顯示。儀器的主要技術指標如下：

24、 （1）重復頻率：1-10KHz； （2）工作頻率：2.5MHz ，5MHz； （3）顯示：四個通道中任意通道； （4）探測深度：分三檔10mm、50mm、250mm ，最大為1000mm； （5）水平線性誤差：1%； （6）垂直線性誤差：51%； （7）衰減器：總衰減100dB，最小0.1 dB； （8）動態(tài)范圍：30dB； （9）報警閘門：閘門起位5S120s，閘門寬度5S120s，觸發(fā)方式為同步脈沖觸發(fā)或跟蹤界面觸發(fā)； （10）報警方式聲：聲、光報警, 燈光有總報警燈和通道報警燈4. 試塊：2-25mm平底孔，CSKA； 圖14 CSKA試塊5. 靈敏度：按上文工藝中的靈敏度； 圖15

25、直探頭在試塊2-25mm 上的反射波形，波高50%，顯示22.8dB4.1缺陷L1的檢測步驟圖及分析 直探頭聲程 16.2mm 波高50%，衰減器讀數(shù)16.7dB，當量 2-25mm6dB 圖16 直探頭的檢測位置和波形圖 圖16.1 端角反射 PY15.9分析： 在圖16.1中，移動探頭，使左起的第一個波波高達到坐高時，檢測時位置正好處于腹板焊接面處，左起第一個波形PY為15.9，接近T翼16，是端角反射。在圖16中，移動探頭使左起第二個波達到最高，探頭位置距離腹板焊接面2mm，該波是缺陷波，T翼直探頭PY T翼+Hf，即1616.216+13，缺陷在焊縫上，缺陷中心距翼板焊接面0.2mm，

26、距離腹板焊接面2mm。 K1 PS 24.1mm，PX 16.8mm，PY 17.2mm，當量 SL+12.8dB 圖17 翼板外側一次波檢測K1的位置和波形圖分析： T翼K1的PYT翼+Hf ，即1617.216+13，且L+X-PX=xHf，即9+12-16.8=4.213，說明缺陷在焊縫上，缺陷中心距翼板焊接面y（1.2mm），距離腹板焊接面x（4.2mm）。 K2.5 PS 50.9mm ，PX 47.4mm ，PY 21.4mm ，當量SL+9.6dB 圖18 腹板側二次波檢測K2.5的位置和波形圖分析： 探頭到焊縫端部的距離24（X-Hf=24）11，排除了對立面焊縫的影響。 2T

27、腹K2.5的PY 2T腹+Hf ，即1821.418+13 ，且L+X-PX=xHf，即12+37-47.4=1.613，說明缺陷在焊縫上。缺陷中心距翼板焊接面x（1.6mm），距離腹板焊接面y（y=PY-2T腹，即21.4-18=3.4 mm）。4.2缺陷L2的檢測步驟及分析 直探頭聲程 15.7mm ，衰減器讀數(shù)16.9dB，直探頭當量 2-25mm6dB 圖19 直探頭的檢測位置和波形圖 分析：直探頭聲程 < T翼，即15.7< 16，且與T翼（16）很接近，說明是翼板上的熱影響區(qū)裂紋，缺陷中心距翼板焊接面-0.3mm，距離腹板焊接面4mm(熱影響區(qū)裂紋）。 K1 PS :2

28、3.2mm，PX :16.2mm ，PY:16.6mm ，當量 SL+12.2dB 圖20 翼板外側一次波檢測K1的位置和波形圖分析： T翼K1的PYT翼+Hf ，即1616.216+13，且L+X-PX=xHf，即9+10-16.2=2.813，說明缺陷在焊縫上，缺陷中心距翼板焊接面y（0.6mm），距離腹板焊接面x（3mm）。 K2.5 PS:47.6mm，PX:44.3mm，PY:21.3mm，當量SL+2.9dB 圖21 腹板側二次波檢測K2.5的位置和波形圖分析： 探頭到焊縫端部的距離21（X-Hf=24）11，排除了對立面焊縫的影響。2T腹K2.5的PY 2T腹+Hf ，即1821

29、.318+13 ，且L+X-PX=xHf，即12+34-44.3=1.713，說明缺陷在焊縫上。缺陷中心距翼板焊接面x(1.7mm)，距離腹板焊接面y(3.3mm)。4.3缺陷L3的檢測波形圖及分析 直探頭聲程：27.2mm ，衰減器讀數(shù)25.3dB，當量 2-25mm+2.5dB 圖22 直探頭的檢測位置和波形圖分析： T翼直探頭PY T翼+Hf，即1627.216+13，說明缺陷在焊 縫上，缺陷中心距翼板焊接面11.2mm，距離腹板焊接面4mm。 K1 PS:38.3mm，PX:26.8mm，PY:27mm，當量SL+136dB 圖23 翼板外側一次波檢測K1的位置和波形圖 分析： T翼K

30、1的PY T翼+Hf ，即162716+13，且L+X-PX=xHf，即9+21-26.8=3.213，說明缺陷在焊縫上；K1探頭的PY 27.4mm和直探頭的PY 27.2mm很接近，檢測時，用尺子量斜探頭到直探頭的水平距離加上探頭前沿的值后和K1的PX相符，兩個探頭的位置基本在一個平面內，說明兩個探頭檢測到的是同一個缺陷。缺陷中心距翼板焊接面y(11mm)，距離腹板焊接面x(3mm)。 K2.5 PS:61.0mm ，PX :56.8mm，PY:22.1mm，當量SL+7.9dB 圖24 腹板側二次波檢測K2.5的位置和波形圖分析： 探頭到焊縫端部的距離42（X-Hf=24）11，排除了對

31、立面焊縫的影響。 2T腹K2.5的PY 2T腹+Hf ，即1822.118+13 ，且L+X-PX=xHf，即12+55-56.8=10.213，說明缺陷在焊縫上。缺陷中心距翼板焊接面x(10mm)，距離腹板焊接面y(4.1mm)4.4實驗的缺陷數(shù)據(jù) 圖24 缺陷定位坐標系 mm缺陷序號 （半波法）缺陷兩端在x軸位置S1 S2 缺陷中心在x軸上的位置S3 缺陷指長度S2-S1缺陷中心坐標（x，y，z）缺陷最大反射dB距波線區(qū)域 L1025 10 25（10，-4.2，1.2） SL+12.8 L2020 15 20（15,12,1.7） SL+12.2 L369 8 3（8，-3，11） SL

32、+13.6 L1 直探頭當量 2-25mm-6dB L2 直探頭當量 2-25mm-6dB L3 直探頭當量 2-25mm+2.5dB其中DAC曲線定量線 SL為1×6 6 dB （+4dB)L1、L2、L3均為級焊縫5 結論 本文主要研究內容：在不同探測面對T型貼角焊縫進行探傷時探傷方法的探討。探頭前沿允許最大值的計算是為了保證焊縫能全部被掃查；確定探頭移動的范圍是為了保證在腹板進行二次波掃查時，排除掃查面的對立面焊縫的影響。5.1 K值的選擇 在翼板側不管用一次波還是二次波檢測，K值都選K1； 在腹板側檢測時，K值選擇K2K3。5.2 探頭前沿允許最大值的計算 若使用一次波檢測，探頭前沿應滿足 L KTHf ； 若使用二次波檢測，探頭前沿應滿足 L 2KTHf ； 其中T指的是探頭所在檢測面對應的板厚。5.3在腹板側用二次波檢測時，探頭移動范圍L'與板厚T、焊腳尺寸Hf的關系探頭移動范圍L'應滿足 2KT腹-Hf-L L' 5.4個人總結5.4.1在檢測過程中，本人發(fā)現(xiàn)用直探頭和K1檢測時，數(shù)據(jù)結果比較直觀，對缺陷的定位也比較容易，用K2.5在腹板檢測時，雜波較多，缺陷定位也比較困難。所以應先用直探頭和K1探出缺