化工設備課程設計1.8m3帶攪拌裝置的反應釜設

1、 化工設備課程設計 題目： 1.8m3帶攪拌裝置的反應釜設計 院 系：化工學院 專業(yè)班級： 學 號：姓 名：指導老師：前言化工設備課程設計的目的和要求：(1)課程設計的目的 化工設備課程設計是培養(yǎng)學生設計能力的重要實踐教學環(huán)節(jié)。在教師指導下，通過課程設計，培養(yǎng)學生獨立地運用所學到的基本理論并結合生產(chǎn)實際的知識，綜合地分析和解決工程實際問題的能力。當學生完成課程設計后，應達到下列目的：1)通過課程設計，能夠將化工設備課程和有關先修課程所學的知識，在設計中綜合地加以運用，使學到的知識得到鞏固、加深和提高。2)初步培養(yǎng)學生獨立進行工程設計的工作能力，樹立正確的設計思想，掌提化工容器及設備設計的基本方

2、法和程序，為今后從事工程設計打下良好的基礎。3)使學生能夠熟悉和運用設計資料，如有關國家（部頒）標準，以完成作為工程技術人員在機械設計方面所必備的基本訓練。(2)化工設備課程設計的要求通過課程設計應達到以下要求：1)樹立正確的設計思想能夠結合生產(chǎn)實際綜合地考慮先進、安全、經(jīng)濟、可靠實用等方面的要求，嚴肅認真地進行設計。2)具有積極主動的學習態(tài)度在課程設計中遇到的問題，要隨時查閱有關教科書或文獻，通過積極思考，提出個人見解盡可能自己解決，不要太多地依靠指導老師幫助解決問題。3)正確處理好幾個關系 繼承和發(fā)展的關系 強調獨立思考，并不等于設計者憑空假想，不依靠設計資料和繼承前人經(jīng)驗，這樣是得不出高

3、質量設計的。對于初學設計的人來說，學會收集、理解、熟悉和使用各種資料，正是培養(yǎng)設計能力的重要方面。因此正確處理好繼承和發(fā)展條件下的抄、搬、套問題，正是設計能力強的重要表現(xiàn)。 正確使用標準規(guī)范 化工設備設計非常強調標準規(guī)范。但是并不是限制設計的創(chuàng)造和發(fā)展，因此遇到與設計要求有矛盾時，經(jīng)過必要的手續(xù)可以放棄標準而服從設計要求。但非標準件中的參數(shù)，一般仍宜按標準選用。學會統(tǒng)籌兼顧、抓主要矛盾) 計算結果要服從結構設計的要求：對初學設計者，最易把設計片面劃解為就是理論上的強度、剛度、穩(wěn)定性等計算，認為這些計算結果不可更改，實際上，對一個合理的設計，這些計算結果只對零件尺寸提供某一個方面的依據(jù)。而部件實

4、用尺寸一定要符合結構等方面的要求。) 按幾何等式關系計算而得的尺寸，一般不能隨意圓整變動；按經(jīng)驗公式得來的尺寸一般應圓整使用。 ) 處理好計算與繪圖的關系：設計中要求算、畫、選、改同時進行，但零件的尺寸以最后圖樣確定的為準。對尺寸作出修改后，有時并不一定要求再對零件強度等進行計算，可以據(jù)修改幅度、計算準確程度等來判斷是否有必要再行計算。課程設計的設計內(nèi)容設計條件及設計內(nèi)容分析由設計條件單可知，設計的反應釜容積為1.8m3、操作容積為1.44m3：攪拌裝置配置的電動機功率為3.0kw、攪拌軸的轉速為85r/min、攪拌槳的形式為框式；加熱的方式為用夾套內(nèi)的導熱油進行電加熱：裝置上設有8個工藝接管

5、、2個視鏡、4個耳式支座、12個電加熱器套管、1個人孔（或固體物料進口）、1個測控接管。 反應釜設計的內(nèi)容主要有：（1）釜體的強度、剛度、穩(wěn)定性計算和結構設計（2）夾套的強度、剛度計算和結構設計；（3）設計釜體的法蘭聯(lián)接結構、選擇接管、管法蘭；（4）人孔的選型及補強計算；（5）支座選型及驗算；（6）視鏡的選型；（7）焊縫的結果與尺寸設計；（8）電機、減速機的選型；（9）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計；（10）選擇聯(lián)軸器；（11）設計機架結構及尺寸；（12）設計底蓋結構及尺寸；（13）選擇軸封形式；（14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。目 錄反應釜設計的有關內(nèi)容.1第一章 反應釜釜體的設計1 1.1

6、釜體dn、pn的確定.1 1.1.1 釜體dn 的確定.1 1.1.2 釜體 pn 的確定.1 1.2釜體筒體壁厚的設計.1 1.2.1 設計參數(shù)的確定.1 1.2.2 筒體壁厚的設計.1 1.3釜體封頭的設計.1 1.3.1 封頭的選型.2 1.3.2 設計參數(shù)的確定.2 1.3.3 封頭的壁厚的設計.2 1.3.4 封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定.2 1.4筒體長度h的設計.2 1.5外壓筒體壁厚的設計.2 1.5.1 設計外壓的確定.21.5.2 試差法設計筒體的壁厚.21.5.3圖算法設計筒體的壁厚31.6外壓封頭壁厚的設計.31.6.1設計外壓的確定.31.6.2封頭壁厚的計算.3

7、第二章 反應釜夾套的設計42.1夾套釜體dn、pn的確定.42.1.1夾套釜體的確定.42.1.2夾套釜體的確定.42.2夾套筒體的設計.42.2.1設計參數(shù)的確定.42.2.2 夾套筒體壁厚的設計.42.2.3 夾套筒體長度的初步設計42.3夾套封頭的設計.52.3.1 封頭的選型52.3.2 設計參數(shù)的確定52.3.3 封頭壁厚的設計52.3.4直邊尺寸、體積及重量的確定 52.3.5封頭結構的設計.52.3.6帶折邊錐形封頭壁厚設計52.4傳熱面積的校核.6第三章 反應釜釜體及夾套的壓力試驗.7 3.1釜體的水壓試驗73.1.1水壓試驗壓力的確定.73.1.2 液壓試驗的強度校核73.1

8、.3 壓力表的量程、水溫及水中濃度的要求.73.1.4 水壓試驗的操作過程.73.2釜體的氣壓試驗.7 3.2.1 氣壓試驗壓力的確定.73.2.2 氣壓試驗的強度校核.73.2.3 氣壓試驗的操作過程.83.3夾套的液壓試驗.83.3.1 液壓試驗壓力的確定.83.3.2 液壓試驗的強度校核.83.3.3 壓力表的量程、水溫的要求.83.3.4 液壓試驗的操作過程.8第四章 反應釜附件的選型及尺寸設計.8 4.1釜體法蘭聯(lián)結結構的設計.8 4.1.1法蘭的設計94.1.1.1 法蘭的選型、標準代號、材料94.1.1.2 法蘭的結構與主要尺寸94.1.2 密封面形式的選型94.1.3 墊片的設

9、計94.1.3.1 法蘭墊片的選型、材料.94.1.3.2 墊片的結構與尺寸.94.1.4 螺栓、螺母、墊圈的尺寸規(guī)格.104.1.4.1 螺栓、螺母、墊圈的選型.104.1.4.2 螺栓、螺母、墊圈的尺寸、標準號104.1.5螺栓、螺母、墊圈的材料104.2工藝接管的設計.10 4.3管法蘭尺寸的設計.104.3.1 管法蘭的選型104.3.2 管法蘭的尺寸.10 4.4墊片尺寸及材質.104.4.1墊片的結構.114.4.2密封面形式及墊片尺寸.11 4.5固體物料進口的設計.12 4.5.1人孔的結構.12 4.5.2人孔的尺寸.12 4.5.3人孔的材質.12 4.6視鏡的設計.124

10、.6.1 視鏡的選型.134.6.2 視鏡的結構.134.6.3視鏡的規(guī)定標記、標準圖號、尺寸及材料134.7支座的選型及設計14 4.7.1支座的選型及尺寸的初步設計.14 4.7.2支座載荷的校核計算.14第五章 攪拌裝置的選型與尺寸設計.15 5.1攪拌軸直徑的初步計算.155.1.1攪拌軸直徑的設計.155.1.2 攪拌軸剛度的校核.155.1.3 攪拌抽臨界轉速校核計算.155.2聯(lián)軸器的型式及尺寸的設計.155.2.1 聯(lián)軸器型式的確定.155.2.2 聯(lián)軸器的結構及尺寸.155.2.3 聯(lián)軸節(jié)的零件及材料.15 5.3攪拌槳尺寸的設計.155.3.1 框式攪拌槳的結構.155.3

11、.2框式攪拌槳的尺寸.155.4攪拌軸的結構及尺寸的設計.165.4.1 攪拌軸長度的設計165.4.2 攪拌軸的結構16第六章 傳動裝置的選型與尺寸設計.17 6.1電動機的選型176.2減速器的選型17 6.3機架的設計17 6.4底座的設計18 6.5反應釜的軸封裝置設計18第七章 支座的選型及設計.19 7.1支座的選型及尺寸的初步設計197.1.1 懸掛式支座的選型197.1.2 懸掛式支座的尺寸的初步設計197.2支座載荷的校核計算19第八章 焊縫結構的設計.20 8.1釜體上主要焊縫結構的設計20 8.2夾套上的焊縫結構的設計21第九章 固體物料進口的開孔及補強計算.22 9.1

12、封頭開固體物料進口后被消弱的金屬面積a的計算.229.2有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積的計算.22 9.2.1 封頭起補強作用金屬面積的計算.229.2.2 接管起補強作用金屬面積的計算.229.2.3 焊縫起補強作用金屬面積的計算.229.3判斷是否需要補強的依據(jù).22 9.4補強圈的設計.22第十章 反應釜的裝配圖及部件圖.23 反應釜的裝配圖及部件圖見附圖1、2鳴謝.23參考文獻.23第一章 反應釜釜體的設計1.1 釜體dn、pn的確定1.1.1 釜體dn的確定根據(jù)v及l(fā)/di值，將釜體視為圓柱形筒體，可以初步估算筒體內(nèi)徑，且取l/di=1.1。 由題可知l/di=1.1 且di34v

13、/1.12.0845 m3 di 1.2774m 圓整取dn1200mm1.1.2 釜體pn得確定因操作壓力為pw=0.58mpa，查得pn=0.6mpa1.2 釜體筒體壁厚的設計1.2.1 設計參數(shù)的確定 取p=1.1pw p=1.1pw=1.10.58=1.10.58(mpa) 液體靜壓力：由于pl=0.1=0.0132<5%p=0.051.10.58=0.0319 因此可以忽略pl 取pc=p=1.10.58mpa ，用導熱油加熱取介質最高溫度130ºc,查表得取t=150 º1.2.2 筒體壁厚的設計假設sn=4mm 在t=150下查得0cr18ni10ti材

14、料t=137mpa由s=4.047mm圓整 s=4mm=sn 假設合理由于所選鋼材的加工厚度不小于5mm，故sn=6mm1.3 釜體封頭的設計1.3.1 封頭的選型 球冠形分頭，平板封頭都存在較大的邊緣應力，且采用平板封頭厚度較大，故不宜采用。理論上應對各種凸形封頭進行比較計算，再確定封頭形式。但由于定性分析半封形封頭受力最好壁厚最薄，質量輕，但深度大，制造較難，中低壓小設備不宜采用；蝶形封頭的深度通讀過度半徑r加以調節(jié)，但由于母線曲率不連續(xù)，存在局部應力，故受力不如橢圓形封頭；標準橢圓形封頭制造比較容易，受力狀況比蝶形封，頭好。 因此題目該反應釜的封頭采用標準橢球封頭，類型是eha1.3.2

15、 設計參數(shù)的確定p=1.1pw=1.10.58mpa壓力同釜體pc=p=1.10.58 mpadi=1200mm1200mm 可得采用直接整板沖壓成形=1.0（采用雙面焊 100%無損探傷）t=150 ºc c1=0.25mm c2=1 1.3.3 封頭的壁厚得設計設封頭壁厚sn=4mm 查表得t=137mpas=4.047mm圓整sn=4mm= s 假設合理封頭厚度取與筒體厚度一致，故sn=6mm1.3.4 封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定查表知eha的總高度 hf =325mm對于標準橢圓形封頭直邊高度 h=hfdi/4=3251200/4=25 mm h1= hfh=32525

16、=300 mm 查表知其體積vf=0.2545m3 重量m=63.51.4 筒體長度h的設計1.4.1 筒體長度h的設計 由dn=1200mm查eha標準可知vf=0.2545m3 又知vt=v-2vf （選取一個封頭，代入數(shù)據(jù)） 即代入數(shù)據(jù)得h=1.142m=1.142mm圓整取 h=1140mm1.4.2 釜體長徑比校核 l=1140+325×2=1790 mm di=1200 mm l/di=1790/1200=1.492, 符合要求。1.5 外壓筒體壁厚的設計1.5.1 設計外壓的確定 pc=0.1mpa1.5.2 試差法設計外壓筒體的壁厚設筒體的壁厚為sn=6mm se=s

17、n-c=6-1.25=4.75mmd0=di+2sn=1200+26=1212mm由lcr=1.17 d0（d0/ se）1/2得lcr=1.171212(1212/4.75)1/2=22651.3mml/=h+(h1-h)/3+h=1140+(325-25)/3+25=1265mmlcr=22651.3mm該筒體為短圓筒，圓筒的臨界壓力pcr=2.59e/l/d0(d0/se)1/2查表15-7得e=1.91105代入得pcr=2.591.911053.752/9451212(1212/4.75)1/2=0.34522mpa =3.4522kgf/cm2p=pcr/m對于圓筒 m=3 得 p

18、=3.4522 /3=1.1507kgf/cm2圓筒設計外壓p=1.0kgf/cm2可知p>p 則sn=6mm設計合理。1.5.3 圖算法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚6，則：=6-1.25 = 4.75，=1212，。 在文獻1305頁中圖15- 4中的坐標上找到1.102的值，由該點做水平線與對應的線相交，沿此點再做豎直線與橫坐標相交，交點的對應為：0.ooo29。由文獻1307頁中圖15- 7中選取，在水平坐標中找到=2.9×10-4點，由該點做豎線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數(shù)的值為：37mpa、=1.900×105。 根據(jù)=

19、得： =0.145（）因為0.1 < 0.145，所以假設6合理，取封頭的壁厚6。由文獻1316頁表16-3知，、6的筒體高筒節(jié)鋼板的質量約178，則筒體質量為：178×1.360=242.08（）又知1m高的內(nèi)表面積故筒體的內(nèi)表面積：=1.6 外壓封頭壁厚得設計1.6.1 設計外壓得確定 pc=0.1mpa1.6.2 封頭壁厚得計算設封頭的壁厚為sn=6mm se=sn-c=4.75mm對于標準橢球形封頭 k=0.9，ri=kdi=0.91200=1080mmri/se=1080/4.75=227.4計算系數(shù)a=0.125/(ri/se)= 5.50010-4 由a=5.50

20、010-4可確定b查表15-7得b=63mpa，e=1.91=1.91105mpa由p=b/(ri/se)得p=63 /(1080/4.75)=0.2770mpa=2.770kgf/cm2p=1.0kgf/cm2<p=2.770kgf/cm2假設sn=6mm合理。第二章 反應釜夾套得設計2.1 夾套釜體dn，pn得確定2.1.1 夾套釜體dn得確定 di=di+300=1200+300=1500mm 所以dn=1500mm2.2.2 夾套釜體pn得確定因操作壓力為常壓 查得pn=0.25mpa2.2 夾套筒體的設計2.2.1 設計參數(shù)的確定 因為釜體內(nèi)反應物濃度與水相近，故按水計算反應物

21、靜壓，即： p液=1.01039.81.26510-6=0.0124mpa p液不能忽略 pc=p+p液=0.11.1+0.0124=0.1224mpa，由于夾套內(nèi)的溫度為125130 故取t=150，查q235-b的t=113mpa2.2.2 夾套筒體壁厚的設計按強度條件設計由公式sd=pcdi/2t-pc+c得sd=(0.12241500)/(21130.85-0.1224)+1.0+0.25=2.207mm圓整sd=3mm sn=sd 因此假設合理由pc=0.1mpa<0.3mpa 按強度設計的壁厚不能滿足剛度要求，需按剛度條件重新計算di=1500<3800mm smin=

22、2di/1000+c2 =4mm所以sn=4mm對于碳鋼制造的筒體壁厚取sn62.2.3 夾套筒體的長度確定h筒=1.049m=1049mm圓整 h筒=1050mm2.3 夾套封頭的設計2.3.1 封頭的選型 由所給題目可得封頭采用橢球封頭，類型是eha2.3.2 設計參數(shù)的確定因為釜體內(nèi)反應物濃度與水相近，故按水計算反應物靜壓，即： p液=1.01039.81.26510-6=0.0124mpa p液不能忽略 pc=p+p液=0.11.1+0.0124=0.1224mpa2.3.3 封頭的壁厚的設計設夾套封頭的壁厚sn=3mm t=113mpa c1=0.25mm c2=1mm由公式sd=p

23、cdi/2t-0.5pc+c得sd=(0.12241500)/(21130.85-0.50.1224)+1.25=2.207mm圓整sd=3mm sn=sd 因此假設合理與筒體取一致，故sn=4mm因為sn=4mm eha橢球形封頭不生產(chǎn)，所以夾套筒體厚度和封頭厚度為6mm。2.3.4 封頭的直邊尺寸、體積與重量的確定公稱直徑dn/mm總深度h/mm內(nèi)表面積a/m2容積v/m315004002.55680.48602.3.5 封頭結構的設計封頭的下部結構如圖2-1。由設備設計條件單知：下料口的100，封頭下部結構的主要結構尺寸210。 2.3.6 帶折邊錐形封頭壁厚的設計 考慮到封頭的大端與夾

24、套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體的壁厚一致，即6。結構及尺寸如圖2-2。 由于封頭過渡部分與錐體部分受力情況不同，分兩部分計算 過渡部分： k=0.68 f=0.554 ，選型為cha。 錐體部分： 故： 考慮到與筒體一致 2.4 傳熱面積的校核 dn=1200釜體下封頭的內(nèi)表面積fh = 1.6552m2=1200筒體（1m高）的內(nèi)表面積f1= 4.77m2夾套包圍筒體的表面積fs=f1×hj = 4.77×1.190=5.6763（m2）fh+fs= 1.6552+ 5.6763 = 7.3315 （m2）由于釜內(nèi)進行的反應是放熱反應，產(chǎn)生的熱

25、量不僅能夠維持反應的不斷進行，且會引起釜內(nèi)溫度升高。為防止釜內(nèi)溫度過高，在釜體的上方設置了冷凝器進行換熱，因此不需要進行傳熱面積的校核。如果釜內(nèi)進行的反應是吸熱反應，則需進行傳熱面積的校核，即：將fh+fs = 7.3315 m2與工藝需要的傳熱面積f=6.2964進行比較。+，所以不需要在釜內(nèi)另設置蛇管。第三章 反應釜釜體及夾套的壓力試驗3.1 釜體的水壓試驗3.1.1 水壓試驗壓力的確定 水壓試驗的壓力：且不小于(+0.1) ，當1.8時取1.8。pt=1.251.10.581=0.80mpa pt=0.80mpa>p+0.1=0.68mpa pt=0.80mpa3.1.2 液壓試驗

26、的強度校核由得=101.5mpa查表14-4 =203mpa得=101.5mpa<0.9=0.92031.0=182.7mpa因此液壓強度足夠3.1.3 壓力表得量程壓力表的最大量程：p表=2pt=20.80=1.60mpa水溫：t15，水中濃度25。3.1.4 水壓試驗的操作過程 在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.80，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.64 ，并保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓，將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。3.2 釜

27、體的氣壓試驗3.2.1 氣壓試驗壓力的確定 由公式pt=1.15p得pt=1.151.10.581=0.7337mpa3.2.2 氣壓試驗的強度校核由公式得=93.045mpa=93.045<0.9=0.92031.0=182.7mpa因此氣壓強度足夠3.2.3 氣壓試驗的操作過程 做氣壓試驗時，將壓縮空氣的壓力緩慢升至0.05mpa時，保持5min進行初檢合格后繼續(xù)升至0.367 mpa，其后按每級0.07337mpa為級差升至0.7337mpa，保持10min，然后降至0.6383 mpa并保持足夠長時間同時進行檢查，如有泄露，修補后重新進行試驗，至合格為止。3.3 夾套的液壓試驗3

28、.3.1 水壓試驗壓力的確定且不小于(+0.1) ，當1.8時取1.8。pt=1.251.10.11=0.1375mpa 因為pt<p+0.1=1.10.1+0.1=0.21mpa得pt=0.21mpa3.3.2 液壓試驗的強度校核由得=33.26mpa=33.26mpa<0.9=0.92350.6=126.9mpa因此強度足夠3.3.3 壓力表的量程、水溫的要求壓力表得量程：p表=2pt=20.21=0.42mpa水溫 t53.3.4 水壓試驗的操作過程 在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.21，保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至

29、0.168，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將夾套內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。第四章 反應釜附件的選型及尺寸設計4.1 釜體法蘭聯(lián)接結構的設計 設計內(nèi)容包括：法蘭的設計、密封面形式的選型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。4.1.1 法蘭的設計（1）根據(jù)、，由文獻表16-9確定法蘭的類型法蘭的選型：甲型平焊法蘭法蘭的標準代號：法蘭ff1200-0.6 jb/t4701法蘭的材料：0cr18ni10ti 公稱直徑dn/ 法蘭/螺栓規(guī)格數(shù)量1200133012901255124112385823m20484.1

30、.2 密封面形式的選型 因為pn=0.6mpa<1.6mpa,介質溫度：120130 查文獻1p331表16-14 知密封面采用光滑面 4.1.3 螺栓、螺母的尺寸規(guī)格 本設計選用六角頭螺栓（c級、gb/t5780-2000）、型六角螺母（c級、gb/t41-2000） 平墊圈（100hv、gb/t95-2002）螺栓長度的計算： 螺栓的長度由法蘭的厚度（）、墊片的厚度（）、螺母的厚度（）、墊圈厚度（）、螺栓伸出長度確定。 其中=60、=2、=30、=34、螺栓伸出長度取=0.3×27.7 螺栓的長度為： =169（取170 螺栓標記： gb/t5780-2000 螺母標記：

31、gb/t41-2000 墊圈標記： gb/t95-2002 24-100hv 4.1.4 法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料墊片螺栓螺母法蘭墊圈耐油橡膠石棉a級鋼a級鋼1cr18ni10ti0cr18ni10ti4.2 工藝接管的設計（1） 水進口采用無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與夾套內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl25-0.1 rf 20。（2） n2（氣）進口采用無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl25-0.6 rf 0cr18ni10ti。（3）工藝物料進口采用無縫鋼管，管的一端切成，伸入罐內(nèi)一定長度。配用的突面板式平焊

32、管法蘭：hg20592 法蘭 pl50-0.6 rf 0cr18ni10ti。（4）放料口采用無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl100-0.6 rf 0cr18ni10ti。與其配套的是手動下展式鑄不銹鋼放料閥，標記：放料閥6-100 hg5-11-81-3.（5）水出口采用無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl25-0.1 rf 20。（6）安全閥接口采用無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl25-0.6 rf 0cr18ni10ti。(7)冷凝器接口采用無

33、縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl100-0.6 rf 0cr18ni10ti。（8）加熱器套管采用無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與下封頭內(nèi)表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg20592 法蘭 pl80-0.1 rf 20。4.3 管法蘭尺寸的設計（1） 管法蘭的選型 突面板式平焊法蘭 代號pl 標準號hg20593（2） 管法蘭的尺寸接管名稱公稱直徑接管外徑連 接 尺 寸法蘭厚度密封面厚度法蘭內(nèi)徑坡口寬度b 安全閥接口、n2接口253210075581141014233工藝物料進口5057140110881441216259水進口5057140110

34、881441216259溫度計接口65761601301181441216278冷凝器接口、放料口100108210170144184m16182110水出口5057140110881441216259加熱器套管808919015012418416182914.4 墊片尺寸及材質4.4.1墊片的結構工藝接管配用的突面板式平焊管法蘭的墊片尺寸、材質文獻【3】1251頁表12-26查如表所示。 管道法蘭用軟墊片4.4.2密封面形式及墊片尺寸接管名稱密封面型式墊片尺寸()墊片材質外徑內(nèi)徑厚度安全閥接口、n2接口rf64342中壓石棉橡膠板工藝物料進口rf96612中壓石棉橡膠板水進口rf96612中

35、壓石棉橡膠板冷凝器接口、放料口rf1521152中壓石棉橡膠板水出口rf96612中壓石棉橡膠板加熱器套管rf132892耐油石棉橡膠板4.5 人孔（固體物料進口）的設計4.5.1 人孔的結構 由于釜體的內(nèi)徑，因此不需要在釜體的封頭上設置人孔，本設計選用板式平焊法蘭物料孔。由文獻【3】1208頁表12-149和1212表12-151查文獻【4】附錄九 得其結構如圖。 4.5.2 人孔尺寸固體物料進口的尺寸公稱壓力（）密封面形式公稱直徑螺栓規(guī)格數(shù)量0.6mpa突面2002738390390-222m2012總重()200190842618202048明細表件號名稱數(shù)量材料1接管10cr18ni1

36、0ti2螺母8253螺栓8354法蘭11cr18ni9ti5墊片1耐油石棉橡膠板6法蘭蓋11cr18ni9ti7手柄2q235-a4.6 視鏡的設計視鏡主要用來觀察設備內(nèi)物料及其反應情況，也可以作為頁面指示鏡。常用的視鏡有視鏡、帶頸視鏡和壓力容器視鏡（分別有帶頸和不帶頸兩種）幾種。4.6.1 視鏡的選型帶頸視鏡 jb595-64鋼制不銹鋼帶頸視鏡4.6.2 視鏡的結構 4.6.3 視鏡的規(guī)定標記、標準圖號、視鏡的尺寸及材料 由文獻附錄六確定視鏡的規(guī)定標記、標準圖號、視鏡的尺寸及材料。標 記：視鏡，dn=150mm 標準圖號：jb595-64。 視鏡的尺寸視鏡玻璃雙頭螺柱數(shù)量直徑×長度

37、150165202302002218801591008m1240視鏡的材料件號名稱數(shù)量材料件號名稱數(shù)量材料1視鏡玻璃1鋼化硼硅玻璃(sj-6)4壓緊環(huán)1q235-a-f2襯 墊2耐酸石棉橡膠板5雙頭螺柱8q235-a(gb/t901-1988)3接 緣11cr18ni9ti6螺母16q235-a(gb/t6170-1986)4.7支座的選型4.7.1支座的選型及尺寸的初步設計 懸掛式支座的選型由于設備外部設置有100的保溫層，所以選耳式b型支座，支座數(shù)為4個 。懸掛式支座的尺寸的初步設計 反應釜總質量的估算：mf=m1+m2+m3+m4+m5 式中：m1釜體的質量（kg）；m2夾套的質量（kg

38、）；m3攪拌裝置的質量（kg）m4附件的質量（kg）；m5保溫層的的質量（kg） 物料總質量的估算：mw=mj+md式中：mj釜體介質的質量（kg）；md夾套內(nèi)水的質量（kg） 反應釜的總質量估算為2000kg，物料的質量為2484kg（以水裝滿釜體和夾套計算）， 裝置的總質量：m=mf+mw=2000+2484 =4484（kg） 每個支座承受的重量q約為：4484×9.81/221.9716(kn)根據(jù)dn=1200、q=21.9716kn由文獻1附表16-23初選b型耳式支座，支座號為3。b型耳式支座的尺寸(mm)底板筋板墊板地腳螺栓支座重量規(guī)格20016010510502051258250200830308.34.7.2 支座載荷的校核計算 耳式支座實際承受的載荷按下式近似計算：式中d=1533.2，9.81，=4500，=4，=0，將已知值代入得 因為q=30kn，所以選用的耳式支座滿足要求。 第五章 攪拌裝置的選型與尺寸設計5.1 攪拌軸直徑的初步計算5.1.1 攪拌軸直徑的設計 電機的功率p3.0kw ，攪拌軸的轉速n85r/min，材料為45鋼 ， 40，剪切彈性模量g8×104mpa，許用單位扭轉角1.0°/m。 由得：