深部松散破碎軟巖巷道(硐室)綜合加固技術(shù)研究與實踐

1、深部復(fù)雜地質(zhì)條件硐室支護技術(shù)研究王 衍 青（山東肥城礦業(yè)集團公司曹莊煤礦271601）摘要 曹莊煤礦-480m水平中央泵房、變電所主要處在三灰之上的粉砂巖層位中，厚度10.62m，深灰色，質(zhì)細、性脆，節(jié)理發(fā)育，含少量植物化石及黃鐵礦，f=34。在施工中又遇到f1、f2、f3三條斷層，斷層處圍巖松散破碎、構(gòu)造應(yīng)力明顯加大，對巷道維護極為不利。針對-480m水平中央泵房、變電所（硐室）巖層地質(zhì)構(gòu)造情況，科學(xué)分析了造成巷道破壞變形的五條原因，經(jīng)過科學(xué)論證和現(xiàn)場實踐，有針對性的使用全斷面噴錨網(wǎng)噴、預(yù)應(yīng)力錨索、外錨內(nèi)注式錨桿注漿、鋼筋混凝土反底拱、斜墻拱形斷面等綜合支護技術(shù)修復(fù)加固，改變了巖體的受力結(jié)構(gòu)

2、，提高了粘結(jié)力和內(nèi)摩擦角，封閉裂隙，阻止了水對巖體的侵蝕，使松散破碎軟巖重新膠結(jié)形成再生人造巖體，提高了圍巖強度，同時又為高錨固力的樹脂錨桿、錨索提供了著力點，使三者的作用得到有效發(fā)揮。關(guān)鍵詞 深部、復(fù)雜、峒室支護技術(shù)研究曹莊井田位于肥城煤田東部，井田面積9.83平方公里，礦井于1965年1月1日正式投產(chǎn)，設(shè)計生產(chǎn)能力60萬噸/年，設(shè)計服務(wù)年限64年，2005年通過技術(shù)改造核定生產(chǎn)能力130萬噸。礦井開拓方式為立井多水平、主要貫穿石門、采區(qū)上下山開拓，開拓水平三個：第一水平為-120m水平（回采基本結(jié)束）。第二水平為-280m水平（正在生產(chǎn)），第三水平為-480m水平（正在開拓）。-480m水

3、平巷道（硐室）2002年由集團公司設(shè)計院設(shè)計，設(shè)計主要工程有：-480m水平大巷，火藥庫、變點所、泵房、配水巷、水倉。1 -480m水平工程地質(zhì)概況1.1地質(zhì)概況-480m水平巷道（峒室）范圍煤巖層傾向N10°W，走向及巖層傾角穩(wěn)定，平均傾角15°。據(jù)-480m東大巷及副巷揭露資料，預(yù)計該范圍內(nèi)將遇到f1、f2兩條斷層，對巷道掘進影響較大。其中f1斷層為東升西降的斜交正斷層，-480m東大巷揭露落差2.5m；f2為東升西降的斜交正斷層，預(yù)計落差為5m，該斷層由-480m東大巷所揭露的兩條落差分別為3.5m的f2和3.2m的f3斜交正斷層相交構(gòu)成（見圖1.1）。該巷道主要處在

4、三灰之上的粉砂巖層層位中，兩側(cè)通道自-480m東大巷開門定向掘進，依次經(jīng)過煤8、四灰、粉砂巖、三灰、粉砂巖（見圖1.1、表1.1）。煤巖層巖性特征 表1.1巖石名稱厚度(m)巖 性 特 征煤81.87黑色，中上部普遍含一層平均0.2m的炭質(zhì)細砂巖夾石，堅硬，f=6，為復(fù)雜結(jié)構(gòu)、穩(wěn)定的中厚煤層，f=1.5。四灰4.84灰色，堅硬，上部多含泥質(zhì)及動物化石，底部常賦存二合頂，f=8。粉砂巖2.33深灰色，質(zhì)細、性脆，節(jié)理發(fā)育，f=34。三灰0.33褐灰色，多含泥質(zhì)，裂隙不發(fā)育，含動物碎屑化石，f=7。粉砂巖10.62深灰色，質(zhì)細、性脆，節(jié)理發(fā)育，含少量植物化石及黃鐵礦，f=34。1.2工程概況-48

5、0m水平中央泵房設(shè)計長度為48.6 m，斷面形狀為直墻半圓拱形，泵房設(shè)計荒寬4.74m、荒高6.37m, S荒=27.78m2；-480m水平變電所設(shè)計長度為46.3m，變電所寬4.24m、高4.32m, S荒=16.38m2（見圖1.2、圖1.3）。巷道原設(shè)計支護方式為噴錨、錨網(wǎng)噴雙層支護，15.24×4000的錨索加強支護，錨索的間排距均為2000 。錨桿采用20MnSi螺紋鋼等強度錨桿，單層錨桿間排距為1000×1000，第二次支護錨桿與第一次支護錨桿呈五花形布置。每根錨桿采用兩卷MSK2535樹脂錨固劑錨固。網(wǎng)為3.5mm的冷拔絲編制的方格網(wǎng)（網(wǎng)的規(guī)格為長×

6、;寬=2200×1200mm），噴漿所用水泥為425#普通硅酸鹽水泥，砂為純凈的河砂，石子直徑不大于15mm，并用水沖洗干凈，混凝土配合比為水泥：砂：石子=1：2：2。泵房施工完畢后，要對泵房底板進行抹底，抹底厚度200，所用砼標號為C25，石子粒徑為20-40mm，配合比為水泥：砂：石子1：1.76：3.41。因-480m水平中央泵房、變電所主要處在三灰之上的粉砂巖層位中，厚度10.62m，深灰色，質(zhì)細、性脆，節(jié)理發(fā)育，含少量植物化石及黃鐵礦，f=34。在施工中又遇到f1、f2、f3三條斷層，斷層處圍巖松散破碎、構(gòu)造應(yīng)力明顯加大，對巷道維護極為不利。巷道施工完后20天內(nèi)14條起重梁

7、嚴重彎曲，拱頂混凝土剝離露筋。因-480m水平中央泵房、變電所等已嚴重變形，必須對其修復(fù)加固。圖1.4-480m水平中央泵房、變電所井下實照圖(a、b)。圖1.1 -480m水平中央泵房、變電所、水倉布置圖 圖1.2 -480m水平中央泵房原支護斷面圖- 圖1.3 -480m水平變電所原支護斷面圖圖1.4 -480m水平中央泵房井下實照圖(a)圖1.4 -480m水平水倉井下實照圖(b)2 -480m水平巷道（硐室）變形破壞原因分析巷道變形破壞是多種因素綜合作用的結(jié)果，經(jīng)分析主要原因有以下幾點:(1)松軟巖層是造成巷道（峒室）變形破壞的主要原因。由于-480m水平中央泵房、變電所主要處在三灰之

8、上的粉砂巖層位中，粉砂巖厚10.62m，呈深灰色，質(zhì)細、性脆易碎, 節(jié)理裂隙發(fā)育，親水性強，遇水易軟化膨脹，巖體自承能力差，自身強度低，硬度系數(shù)f<3，屬不穩(wěn)定的松軟巖層，硐室支護難度大。(2)二次支護選擇的時間不適合是造成巷道（峒室）變形破壞的重要原因。巷道開挖以前，圍巖在重力應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力等作用下，處于一種相對平衡狀態(tài)；巷道開挖后，圍巖中初始應(yīng)力將進行重新分布，立即進行二次支護恰值圍巖的劇烈變形期，變形量大、地壓大而支護強度低，必然導(dǎo)致支護失敗。根據(jù)圍巖應(yīng)力控制理論，二次支護時間應(yīng)在圍巖變形出現(xiàn)第一個拐點后進行。(3)該處大斷面巷道、峒室布置密度大，多次爆破擾動影響是造成支護失敗的重

9、要原因。由于軟巖抗干擾能力差，且中央泵房、變電所周圍的管子道、吸水井、配水井、配水巷等工程均未施工完畢，這些工程的施工定會造成圍巖初始應(yīng)力的重新分布，使中央泵房、變電所多次受到二次應(yīng)力的作用而破壞，變形進一步加大。(4)構(gòu)造應(yīng)力的影響。中央泵房、變電所位于f1、f2、f3三條斷層之間，且伴有多條附生斷層，落差0.37m，斷層處圍巖松散破碎(見圖1.4)，巖石強度小。巷道開挖后構(gòu)造應(yīng)力釋放，使巷道產(chǎn)生變形。這些斷層加大了支護結(jié)構(gòu)上的載荷和應(yīng)力集中，造成支護結(jié)構(gòu)的全面破壞。(5)支護結(jié)構(gòu)存在缺陷，初始支護設(shè)計時巷道底板的支護強度低。因?qū)ο锏赖牡装搴偷捉菦]有采取有效的支護措施，當(dāng)頂幫壓力較大時，巷道

10、底板成為變形自由面，造成巷道底板圍巖出現(xiàn)應(yīng)力集中，產(chǎn)生塑性變形而底鼓，支護失穩(wěn)，直接加劇了巷道頂幫的變形。3 綜合加固技術(shù)方案3.1中央泵房、變電所加固設(shè)計采用全斷面噴錨網(wǎng)噴、預(yù)應(yīng)力錨索、混凝土反底拱及外錨內(nèi)注式錨桿等綜合支護技術(shù)進行修復(fù)加固。中央泵房、變電所加固如圖3.1、3.2所示。圖3.1 中央泵房加固示意圖圖3.2 變電所加固示意圖3.1.1全斷面噴錨網(wǎng)噴修復(fù)加固根據(jù)中央泵房、變電所變形破壞情況，首先在巷道原有支護的基礎(chǔ)上對起拱線以上部分采用錨網(wǎng)噴加強支護,兩幫根據(jù)修復(fù)加固設(shè)計斷面，自上而下開幫刷寬。為確保巷道斷面，泵房及變電所兩幫采用斜墻的方式施工，即變電所及泵房起拱線以下部分為梯形

11、。中央泵房起拱線處巷道寬度為4500mm，至巷道底板寬度達到4900mm，詳見斷面圖5.1；變電所起拱線處巷道寬度為4000，至巷道底板寬度達到4400，詳見斷面圖5.2。中央泵房、變電所采用噴錨網(wǎng)噴作為永久支護，選用20MnSi18mm螺紋鋼等強錨桿,錨桿長度2200 mm，株排距均為600mm；采用樹脂錨固劑加長錨固，錨固長度1400mm，MSK2535和MSZ2535型各兩只配合使用，快速在孔底，錨固力64KN/根，扭緊力矩300N.m；托盤用10mm厚鋼板壓制而成，規(guī)格為長×寬=130×130mm；網(wǎng)為6.5mm冷拔鋼絲編制的方格網(wǎng)，網(wǎng)的規(guī)格為長×寬=20

12、00mm×800mm，網(wǎng)要壓茬連接，壓茬不少于80mm，用14鐵絲連結(jié)牢固，每200mm一個連結(jié)點；噴層厚度設(shè)計120，噴漿所用水泥為425#普通硅酸鹽水泥，砂為純凈的河砂，石子粒徑小于20mm，混凝土配合比為水泥：砂：石子=1：2：2，速凝劑型號為J85型，摻入量一般為水泥重量的23.5%，灑水養(yǎng)護時間不低于28天。（1）泵房修復(fù)施工順序?qū)ζ鸸熬€以上部分按設(shè)計增補錨桿、掛網(wǎng)、噴漿，損壞的金屬網(wǎng)要重新連接或另敷新網(wǎng)；按巷道中、腰線進行開幫、臥底，開幫時按由上而下的順序進行，每次開幫長度不得超過1200，高度不得超過2000。開幫后，及時進行初噴、增補錨桿、掛網(wǎng)，初噴厚度80mm。初噴

13、距迎頭不得超過1200，錨網(wǎng)距迎頭不得超過1400m；最后對巷道進行復(fù)噴，復(fù)噴厚度40mm，復(fù)噴距迎頭500015000。（2）變電所修復(fù)施工順序首先用長把工具找去起拱線以上部分開裂的噴體，然后全部增補錨桿、掛網(wǎng)、噴漿；拖后掘進工作面10000，按中、腰線對巷道進行開幫、臥底，開幫后，及時進行初噴、增補錨桿、掛網(wǎng)，初噴厚度80mm。開幫時，每次開幫長度不得超過1200，初噴距迎頭不得超過1200，錨網(wǎng)距迎頭不得超過1400；最后對巷道進行復(fù)噴，復(fù)噴厚度40mm，復(fù)噴距迎頭500015000。3.1.2拱頂加固（2）加固方式采用錨索加固，布置15.24mm×4500mm型錨索4根，錨索

14、間距10002000mm，排距2000m。從巷道正拱頂向兩側(cè)各1m分別安裝一根，自第一根向下2m分別再安裝一根。采用樹脂錨固劑錨固，錨固長度1400mm，MSK2535和MSZ2535型各兩只配合使用，快速在孔底，托盤用長500mm的11礦工鋼加工制作，詳見圖3.1、3.2。3.1.3底板加固（1）加固方式采用現(xiàn)澆混凝土反底拱配合底錨桿、6.5 mm冷拔絲鋼筋網(wǎng)及鋼筋框架加強巷道底部處理，詳見圖3.1、3.2。（2）支護材料：錨桿采用20MnSi18mm螺紋鋼等強錨桿,錨桿長度2100 mm，株排距均為1000mm；每根錨桿均用MSCK2535型三卷錨固劑固定，錨固長度1050mm，錨桿外露（

15、托盤外）長度為3050mm，托盤用10mm鋼板壓制而成，規(guī)格為長×寬=130×130mm，每根錨桿錨固力不小于64KN，扭緊力矩不小于 300N.M。反底拱所用混凝土強度標號為C25。配比為水泥:沙:石子=1:1.76:3.41。澆筑用水泥為425#普通硅酸鹽水泥，石子粒徑為2040mm，砂為純凈的河 砂，水灰比為0.5，混凝土要攪拌均勻。在混凝土中增加配筋，配筋為冷拔絲鋼筋網(wǎng)和鋼筋框架。鋼筋網(wǎng)用6.5 mm的冷拔絲鋼筋焊制，其規(guī)格為長×寬=2000mm×800mm，網(wǎng)要壓茬聯(lián)接，壓茬不少于80mm，用14鐵絲聯(lián)結(jié)牢固，每200mm一個聯(lián)結(jié)點；鋼筋框架用

16、18mm的20MnSi螺紋鋼焊接而成，每斷面由兩個框架搭接組成。每個框架外緣弧長（中央泵房/變電所）2900/2700，內(nèi)緣弧長（中央泵房/變電所）2700/2500，每組鋼筋框架弦長（中央泵房/變電所）5500/5000mm，框架橫向截面為200×200mm，框架內(nèi)緣縱向焊兩根縱筋，用于錨桿壓盤固定，兩根縱筋間距為80mm，框架間距為1000，焊點強度不低于鋼筋強度，詳見圖3.3。圖3.3 鋼筋混凝土鋼筋框架設(shè)計示意圖（3）施工順序及施工方法施工順序：施工時，首先由地測部門標定好中、腰線，然后按由里向外的順序?qū)⑾锏赖装逋谥猎O(shè)計深度，再噴射200mm厚混凝土，初噴成反底拱形；按注底板

17、錨桿，錨桿注入巖體1650mm，外露450mm。在反底拱上平鋪鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)要壓好茬，壓茬不少于80mm，并用14鐵絲聯(lián)結(jié)牢固，每隔200mm一個聯(lián)結(jié)點，在鋼筋網(wǎng)上橫向放置鋼筋框架，兩個鋼筋框架之間接茬處用14鐵絲聯(lián)結(jié)牢固，聯(lián)結(jié)點不少于4個，鋼筋框架用錨桿配合錨桿盤和螺紋帽從中間壓緊，錨桿從鋼筋框架中間穿過，然后進行混凝土澆筑；澆筑至水泵（電機）平臺時，支模板澆筑出平臺和螺栓孔。施工方法：挖底時按設(shè)計斷面一次挖出，驗收合格后，開始噴漿，噴厚不得小于200mm，噴漿前，底槽內(nèi)的浮矸全部清凈，挖底長30005000，噴漿一次，最長不得超過5000；挖底長達到15000時，及時澆筑鋼筋混凝土； 每次

18、澆筑鋼筋混凝土必須預(yù)留出下次澆筑的網(wǎng)茬，以便連網(wǎng)；破巖采用風(fēng)鎬、手鎬進行，嚴禁爆破。4 錨注設(shè)計及施工工藝4.1巷道圍巖注漿加固機理（1）注漿可提高巷道圍巖的強度和變形模量因破碎圍巖的強度及彈性模量均較低，所以巷道圍巖變形量大、維護困難。通過注漿，將松散破碎的圍巖膠結(jié)成整體，提高了圍巖的內(nèi)聚力、內(nèi)摩擦力和彈性模量，可顯著提高破碎圍巖的剛度和強度，載荷主要由強度較高的圍巖承擔(dān)，圍巖的破壞由原來強度較低的破碎圍巖控制轉(zhuǎn)變?yōu)橛蓮姸容^高的圍巖控制。松散破碎圍巖強度和彈性模量等力學(xué)性能的改性，大大提高了巖體的強度，從而提高了圍巖的自身承載能力，改善了圍巖維護狀況。（2）注漿可充填壓密裂隙注漿是漿液在泵壓

19、的作用下，滲透充填一些裂隙，另外經(jīng)擠壓可以使一些充填不到的裂隙閉合，提高圍巖的強度，降低巖體的孔隙率，可大幅度提高巖體的強度。格里菲斯強度理論認為，介質(zhì)內(nèi)存在裂隙時，在承載時會在裂隙的端部形成強烈的拉應(yīng)力集中，當(dāng)拉應(yīng)力達到巖體抗拉強度時，巖體的裂隙會發(fā)展，直到巖體破裂。注漿加固后，漿液在較高的泵壓作用下，將圍巖內(nèi)的裂隙充滿固結(jié)或壓密原來的小裂隙，使裂隙端部的應(yīng)力集中大大削弱或消失，從而使巷道圍巖的破壞機制發(fā)生轉(zhuǎn)變，如由原來拉伸破壞轉(zhuǎn)變?yōu)閴嚎s破壞等。另外，當(dāng)圍巖中存在較大的裂隙，裂隙附近的巖體處于二向應(yīng)力狀態(tài)，裂隙內(nèi)充滿加固材料或壓密后，將變?yōu)槿驊?yīng)力狀態(tài)，而巖體在三向應(yīng)力狀態(tài)時的強度比二向狀態(tài)

20、時顯著增大，并且脆性減弱、塑性增強。（3）注漿可充分發(fā)揮錨索、錨桿懸吊及組合拱的作用-480m水平中央泵房、變電所圍巖已嚴重松散、破碎，錨索、錨桿懸吊及組合拱的作用已無法得到實現(xiàn)，而錨桿注漿后，圍巖形成了一個穩(wěn)固的整體，錨索、錨桿的懸吊作用也得到很好的發(fā)揮。另外，配合錨索、錨噴支護可形成一個多層有效組合拱，即錨索壓縮區(qū)組合拱、錨桿壓縮區(qū)組合拱、噴帶組合拱及漿液擴散加固拱。由此擴大了有效承載范圍，提高了支護結(jié)構(gòu)的整體性和承載能力，錨注結(jié)合加固圍巖原理如圖4.1所示。（4）注漿可減輕底鼓，保證整個支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性注漿后使作用在巷道拱頂上的壓力能有效傳遞到兩墻，通過對兩墻的加固，又能把荷載傳遞到底板

21、。由于組合拱厚度的加大，又能減小作用在底板上的荷載集中度，從而減小底板巖體中的應(yīng)力，減弱底板的塑性變形，減輕底鼓。底板的穩(wěn)定有助于兩墻的穩(wěn)定，在底板、兩墻穩(wěn)定的情況下又能保持拱頂?shù)姆€(wěn)定；頂板的穩(wěn)定不僅取決于頂板荷載，在非破碎帶中關(guān)鍵取決于底板和兩墻的穩(wěn)定，因此注漿加固的一個重點就是保證底板和兩墻的穩(wěn)定，從而保證整個支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。4.2錨注支護參數(shù)確定（1）注漿錨桿的參數(shù)設(shè)計注漿錨桿采用外徑21、內(nèi)徑16mm、壁厚5的圓形無縫鋼管制作，長度2100mm，外端滾絲長度200mm，中部注漿段1600mm（桿體上順序鉆有6mm的眼孔），尾端為異曲形，用14mm圓鋼制作，尾端長200mm，用快凝水泥卷

22、3塊固定，螺帽以外露絲100mm，錨桿錨固力40KN，扭緊力矩不低于120N.m。詳見圖4.2、4.3。（2）注漿孔的布置中央泵房拱頂及兩墻共布置外錨內(nèi)注式錨桿7根，株距2510；變電所拱頂及兩墻共布置外錨內(nèi)注式錨桿7根，株距1780；中央泵房、變電所注漿錨桿排距均為4000。注漿錨桿應(yīng)垂直于巷幫，但兩幫最下邊的注漿錨桿與水平呈45°傾角向下，詳見圖5.1、5.2。圖4.2 外錨內(nèi)注式錨桿結(jié)構(gòu)示意圖說明：1.施工注漿錨桿眼用42鉆頭,孔深2100;2.每根注漿錨桿共15排注漿眼孔,排距100,每排2個,對稱布置;3.橡膠套抗拉強度不低于10MPa;4.安裝完注漿錨桿后, 外露絲長度為

23、100mm.圖4.3 注漿錨桿井下實照圖4.3 -480m水平中央泵房、變電所錨注施工工藝注漿錨桿施工：打眼安設(shè)錨桿、止?jié){塞注漿安裝托盤。（1）注漿設(shè)備：NBB250/6型泥漿泵、攪拌機及配套電纜、開關(guān)等設(shè)備。（2）注漿材料：注漿材料選用525#普通硅酸鹽水泥，采用單液水泥漿，水灰比為0.6：11：1。（3）注漿壓力：注漿終壓應(yīng)適當(dāng)，壓力過小，漿液向周圍巖體擴散的范圍??；壓力過大，則可能在注漿過程中導(dǎo)致噴層表面破裂、片幫以至于跑漿等問題。根據(jù)該處圍巖情況和支護情況，確定終壓在3.55MPa之間。 （4）注漿順序：注漿時按照由下而上的順序依次進行，注漿時先用清水沖孔，然后用水泥漿液由稀到濃進行注

24、漿，連續(xù)進行直至達到終孔設(shè)計壓力為止。（5）注漿方式：采用連續(xù)注漿與間歇式注漿相結(jié)合，如果進漿量大、串漿、漏漿嚴重時采用間歇式注漿，否則采用連續(xù)注漿方式。5 相對位移變形觀測結(jié)果與分析變電所、泵房 于2004年78月施工，施工結(jié)束后就開始設(shè)點觀測，至2005年3月擴修開始前，觀測時間為6個月180天。泵房、變電所各設(shè)觀測點5個，共計10個，每10天測量一次數(shù)據(jù)。變電所、泵房擴修加固時間為2005年3 6月，包括斷面更改、錨注施工、底板反拱加固等，結(jié)束后重新設(shè)點觀測，泵房、變電所各設(shè)觀測點5個，共計10個，每10天測量一次數(shù)據(jù)。截止至2005年9月，共觀測3個月90天。見圖5.1（a、b）所示。

25、泵房觀測平面圖泵房觀測斷面圖圖5.1a泵房觀測平斷面圖變電所觀測平面圖變電所觀測斷面圖5.1b變電所觀測平斷面圖為檢驗修復(fù)加固效果，了解支護性能，對峒室表面位移變化的觀測情況進行了比較，其變化曲線和觀測結(jié)果對照分別見表5.2（a、b）和圖5.2（a、b）所示。表5.1a中央泵房加固前后相對位移觀測結(jié)果測點位置加固前位移加固后位移移近量/mm變形速率/mm.d-1移近量/mm變形速率/mm.d-11號兩幫10305.750.06頂?shù)装?1306.340.042號兩幫7804.320.02頂?shù)装?324.120.02表5.1b 變點所加固前后相對位移觀測結(jié)果測點位置加固前位移加固后位移移近量/mm

26、變形速率/mm.d-1移近量/mm變形速率/mm.d-11號兩幫900560.06頂?shù)装?3007.250.0552號兩幫7504.250.055頂?shù)装?2507.020.02 泵房加固前觀測數(shù)據(jù)泵房加固后觀測數(shù)據(jù)圖5.2a泵房加固前后觀測數(shù)據(jù)變電所加固前觀測數(shù)據(jù) 變電所加固后觀測數(shù)據(jù)圖5.2b變電所加固前后觀測數(shù)據(jù)從表5.2（a、b）和圖5.2（a、b）中可以看出，巷道加固前巷道圍巖相對移近速度達到510mm/d，兩幫和頂?shù)装逡平俣茸兓黠@，沒有趨向穩(wěn)定的跡象，而且變化持續(xù)，通過現(xiàn)場照片也能清晰的看出圍巖對巷道支護的破壞程度。巷道更改支護、錨注、錨索、底板加固后，巷道圍巖相對移近速度下降到0.1mm/d以下，巷道圍巖變形速度有明顯地下降，巷道圍巖的劇烈變形得到有效地抑制，緩解了圍巖對巷道支護的破壞狀況。這說明上述加固技術(shù)對軟弱破碎圍巖巷道的支護作用是顯著的。加固