PE-600900復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)

1、洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）PE-600900復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)摘 要顎式破碎機(jī)經(jīng)過(guò)100多年的實(shí)踐和不斷地改進(jìn)，其結(jié)構(gòu)已日臻完善。它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造容易、維修方便等特點(diǎn)。所以，至今仍然是粗碎和中碎作業(yè)中最重要和使用最廣泛的一種破碎機(jī)械。本文主要是對(duì)PE600×900復(fù)擺式顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算。在工作過(guò)程中，動(dòng)顎板靠近固定顎時(shí)，位于兩顎板間的礦石受壓碎、劈裂和彎曲作用而破碎。當(dāng)動(dòng)顎板離開(kāi)固定顎板時(shí)，已破碎的礦石在重力作用下，經(jīng)排礦口排出，所以物料間的破碎是在兩塊板之間進(jìn)行的。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)主要有機(jī)架、偏心軸、動(dòng)鄂、動(dòng)鄂襯板、定額襯板等部件，包括調(diào)整裝置、安全保護(hù)裝置和密封防塵裝置

2、。本論文主要研究復(fù)擺顎式破碎機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析、結(jié)構(gòu)參數(shù)、性能參數(shù)、電動(dòng)機(jī)的選擇、偏心軸的設(shè)計(jì)校核、V帶的計(jì)算、傳動(dòng)方案的比較確定、偏心軸的優(yōu)化改進(jìn)措施、調(diào)整裝置和安全保護(hù)裝置。關(guān)鍵詞：復(fù)擺式顎式破碎機(jī)；傳動(dòng)；功率消耗2The Design Of PE-600900 Jaw CrusherABSTRACTThe jaw crusher after 100 years of practice and improvement, its structure has been perfected. It has the advantages of simple structure, easy manufac

3、ture, convenient maintenance and so on. So, it is still the most important and one of the most widely used crusher crushed and broken operations. This paper is mainly crusher design calculation of pe600 * 900 type of compound pendulum jaw. During operation, the movable jaw plate close to fixed jaw,

4、jaw plate in two Calculation of motion analysis. Under the action of gravity ore in ore crushing, splitting and bending and crushing. When the movable jaw plate leaves the fixed jaw plate, has been broken, the discharging mouth, so the material is broken in two pieces of board between compound pendu

5、lum jaw crusher machine main frame, eccentric shaft, the movable jaw and the movable jaw lining board, the fixed lining board and other components, including adjusting device, safety protection device and a sealing proof device. This paper mainly studies the compound pendulum jaw crusher, the struct

6、ure parameters and performance parameters of the motor, the eccentric shaft design and check, V belt transmission scheme is determined, and the eccentric shaft of the optimization and improvement measures, adjusting device and safety protection device. KEY WORDS: Compound pendulum jaw crusher;

7、transmission; power consumption目錄前言1第1章 顎式破碎機(jī)的意義和現(xiàn)狀發(fā)展21.1 顎式破碎機(jī)破碎物料的意義21.2 顎式破碎機(jī)的應(yīng)用21.3 顎式破碎機(jī)破碎物料的意義21.3.1 顎式破碎機(jī)現(xiàn)狀21.3.2顎式破碎機(jī)的發(fā)展3第2章 顎式破碎機(jī)類型和工作原理42.1 顎式破碎機(jī)的類型42.2 復(fù)擺型（復(fù)雜擺動(dòng)型）顎式破碎機(jī)工作原理62.3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)7第3章 主要零部件和基本數(shù)據(jù)83.1 傳動(dòng)件83.2 機(jī)架83.3 動(dòng)顎83.4 動(dòng)顎襯板和定顎襯板83.5 偏心軸與其轉(zhuǎn)速N83.6 飛輪9第4章 PE600×900 型顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)

8、計(jì)114.1 行程特性值114.2 嚙角114.3 動(dòng)顎的水平行程114.4 偏心距 e124.5 動(dòng)顎軸承中心距給礦口平面的高度h124.6 偏心距e對(duì)連桿長(zhǎng)度的比值134.7 推力板長(zhǎng)度K134.8 連桿長(zhǎng)度134.9 懸掛高度13第5章 PE600×900 型顎式破碎機(jī)的主要性能參數(shù)計(jì)算145.1 破碎力計(jì)算145.2 最大破碎力165.3 主軸轉(zhuǎn)速165.4 電動(dòng)機(jī)功率175.5 電動(dòng)機(jī)的選擇175.6 生產(chǎn)能力185.7 軸功率19第6章 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及尺寸確定206.1 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)206.2 偏心軸細(xì)部結(jié)構(gòu)216.3 偏心軸的校核21第7章 V帶及帶輪的設(shè)計(jì)25

9、7.1確定計(jì)算功率257.2 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)277.3 方案的比較和選擇277.4 飛輪的設(shè)計(jì)27第8章 優(yōu)化改進(jìn)措施和調(diào)整裝298.1 采用外錐套代替平鍵聯(lián)接298.2 偏心軸的改進(jìn)298.2.1 改進(jìn)前的狀況298.2.2 修復(fù)及改進(jìn)措施308.2.3 改進(jìn)效果308.3 調(diào)整裝置308.4 過(guò)載保護(hù)裝置308.5 密封防塵裝置31結(jié)論32謝 辭33參考文獻(xiàn)34前言從第一顎式破碎機(jī)的問(wèn)世，顎式破碎機(jī)已經(jīng)有140年的歷史，在改善的過(guò)程中，其結(jié)構(gòu)和性能進(jìn)行了改進(jìn)。因?yàn)轭€式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)單一、工作性能可靠、使用維修方便等優(yōu)點(diǎn)，所以在冶金、礦山、建材、化工、煤炭等行業(yè)被普遍利用。由于破碎物料的需求不斷

10、增加，而能源越來(lái)越短缺，因此對(duì)破碎作業(yè)的改善越來(lái)越迫切，需要研究高效破碎設(shè)備和改進(jìn)現(xiàn)有破碎設(shè)備，以現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法的顎式破碎機(jī)進(jìn)行研究和開(kāi)發(fā)，提高顎式破碎機(jī)的性能和產(chǎn)量，提高設(shè)計(jì)效率和質(zhì)量，降低成本、縮短產(chǎn)品開(kāi)發(fā)周期。為了改良顎式破碎機(jī)整體性能和提高工作效率，國(guó)內(nèi)外研制了各類型號(hào)顎式破碎機(jī)。復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要是由動(dòng)顎襯板和固定襯板組成。動(dòng)顎襯板做往復(fù)運(yùn)動(dòng)的固定襯板的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，周期接近和分離，動(dòng)顎襯板和固定襯板之間的物料時(shí)，分裂和彎曲和破碎。復(fù)擺顎式破碎機(jī)重量輕，主要包括：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，連接桿，支架，軸和一對(duì)軸承，并與單擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)效率高的機(jī)器的規(guī)格。復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要適用于破碎中硬度物料，多用于中

11、、細(xì)碎，破碎比可達(dá)。隨著科學(xué)技術(shù)機(jī)械工業(yè)的提高，復(fù)擺顎式破碎機(jī)傾向大型化方向發(fā)展。顎式破碎機(jī)的粉碎工作在動(dòng)顎襯板和定額版之間進(jìn)行，裝配在機(jī)架上的一塊顎板稱為定顎板，固定在往復(fù)運(yùn)動(dòng)動(dòng)顎 上的另一塊襯板稱為動(dòng)顎板，顎板表面一般加工成齒形。動(dòng)顎板、定顎板以及側(cè)襯板構(gòu)成了一個(gè)破碎腔，所以顎式破碎機(jī)的迸料口和排料口都是長(zhǎng)方形。破碎機(jī)的命名規(guī)范用進(jìn)料口寬度×長(zhǎng)度（B×L）。我國(guó)研制的復(fù)擺顎式粉碎機(jī)規(guī)范機(jī)型中，用漢語(yǔ)拼音字頭P(破)，E(顎)和B×L(mm)來(lái)表示其規(guī)格。例如，進(jìn)口600mm×900mm復(fù)擺顎式破碎機(jī)，本論文由PE600×900表示。第1章

12、顎式破碎機(jī)的意義和現(xiàn)狀發(fā)展1.1 顎式破碎機(jī)破碎物料的意義(1) 增加物料的比表面積。物料粉碎之后，比表面積會(huì)增加，提高了物料物理作用的效果和化學(xué)反應(yīng)的速率。例如，幾個(gè)不同的固體材料的混合物，如果對(duì)象是破碎的和更細(xì)，混合均勻度較高。(2)可以制備為工業(yè)所用的物料。經(jīng)過(guò)破碎、篩分物料量大，能滿足材料不同粒度的要求，該材料可用于土木工程施工，可以配制混凝土，他們?cè)诿耖g，已被廣泛應(yīng)用于水利工業(yè)。(3)使物料中的有用礦物分離。物料分為單金屬礦，以及多金屬礦，原礦多為一些品質(zhì)很低的物料，將原礦破碎篩分后，可以將有用金屬、脈石和有害雜質(zhì)分離開(kāi)來(lái)，除去有害雜質(zhì)從而得到高品質(zhì)的精礦。(4)為原料的粉碎。磨礦過(guò)

13、程需要小于1.5mm的材料，由材料的斷裂提供。1.2 顎式破碎機(jī)的應(yīng)用 顎式破碎機(jī)是廣泛應(yīng)用于建材工業(yè)、冶金、煤炭、化工等工礦企業(yè)，該機(jī)主要用于各種材料的硬度高于7級(jí)。顎式破碎機(jī)材料硫鐵礦石、石灰石、重晶石和青金石。使用的顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)過(guò)程，應(yīng)事先設(shè)定控制進(jìn)給速度裝置，預(yù)篩選和檢查篩選，將原料粉碎后粒度均勻，破碎率顯著降低，提高產(chǎn)品質(zhì)量。按最大給料粒度選擇型破碎機(jī)。生產(chǎn)小于550噸/小時(shí)，傾向于選擇顎式破碎機(jī)；應(yīng)用于中、細(xì)碎，且在生產(chǎn)量較小時(shí)選用顎式破碎機(jī)。1.3 顎式破碎機(jī)破碎物料的意義 1.3.1 顎式破碎機(jī)現(xiàn)狀自從1985年美國(guó)人發(fā)明了簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)以來(lái)，一直在廣泛使用；另一方面顎式破

14、碎機(jī)結(jié)構(gòu)在不斷的完善，參數(shù)在不斷優(yōu)化，性能在不斷提高。20世紀(jì)70年代末以來(lái)，國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)廠家先后推出許多新型、高效、節(jié)能式顎式破碎機(jī)，其特點(diǎn)采用新技術(shù)、采用新的結(jié)構(gòu)方式、采用新的腔形和材質(zhì)。我國(guó)在顎式破碎機(jī)研制上取得了較為豐碩的成果，在一定程度上推動(dòng)了破碎機(jī)行業(yè)的發(fā)展。1.3.2顎式破碎機(jī)的發(fā)展動(dòng)顎最好的運(yùn)動(dòng)特征是保證顎式破碎機(jī)最佳機(jī)能的基本因素。借助機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)可以得到這類特性。所以有，顎式破碎機(jī)部分優(yōu)化設(shè)計(jì)是保證破碎機(jī)有最好的機(jī)能的根本方法。動(dòng)顎破碎機(jī)重量比擬大的零件，并且結(jié)構(gòu)繁雜。合理動(dòng)顎結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)以動(dòng)顎受力為根本依據(jù)，在強(qiáng)度和剛度要求都滿足的前提下，盡可能優(yōu)化結(jié)構(gòu)，減小動(dòng)顎重量。加強(qiáng)筋

15、布置的位置，應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求的應(yīng)力下的改進(jìn)。現(xiàn)有機(jī)型的顎式破碎機(jī)的加強(qiáng)筋厚度從上到下相同的厚度。在應(yīng)力狀態(tài)，減輕體重可以采用變厚度鋼筋。這是加強(qiáng)筋厚度的頭應(yīng)盡可能小，越往下越厚。此外，機(jī)架，動(dòng)顎可以通過(guò)有限元，研究框架，動(dòng)態(tài)有限元優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，框架，對(duì)光照條件下，動(dòng)顎，和高水平的可靠性。綜合破碎機(jī)發(fā)展現(xiàn)狀和破碎理念的反發(fā)展趨勢(shì)，破碎機(jī)應(yīng)向大型化、輕型、綠色環(huán)保、機(jī)電一體化、標(biāo)準(zhǔn)化系列化、精加工高材質(zhì)化、高效節(jié)能化發(fā)展，逐步提高國(guó)內(nèi)破碎機(jī)產(chǎn)品質(zhì)量達(dá)到世界一流水平。第2章 顎式破碎機(jī)類型和工作原理2.1 顎式破碎機(jī)的類型顎式破碎機(jī)是廣泛應(yīng)用于礦山，這是因?yàn)樵摍C(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，完整的和大規(guī)模的模型。顎式破碎

16、機(jī)主要是用來(lái)作為粗碎破碎機(jī)應(yīng)用?，F(xiàn)有顎式破碎機(jī)按動(dòng)顎的運(yùn)動(dòng)特征，分為簡(jiǎn)單擺動(dòng)型、復(fù)雜擺動(dòng)型和混合擺動(dòng)型三種型式，如圖2-1（a）、（b）、（c）所示。(a)簡(jiǎn)單擺動(dòng)型 (b)復(fù)雜擺動(dòng)型 (c)混合擺動(dòng)型1定顎；2動(dòng)顎；3推力板；4連桿；5偏心軸；6懸掛軸圖2-1 顎式破碎機(jī)的主要類型圖2-2 顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖顎式破碎機(jī)是曲柄搖桿機(jī)構(gòu)，機(jī)構(gòu)圖如圖2-2所示。圖2-3中AB是曲柄表示顎式破碎機(jī)破碎機(jī)偏心軸，BD連桿表示破碎機(jī)動(dòng)顎，CD搖桿是圖2-3 復(fù)擺細(xì)碎顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖破碎機(jī)肘板，EF表示定顎。提高曲柄AB長(zhǎng)度，移動(dòng)每個(gè)點(diǎn)的顎值橫將增加，提高破碎機(jī)的生產(chǎn)能力，而且會(huì)增加破碎機(jī)功能的損失

17、，增加破碎腔的應(yīng)力狀態(tài)。一個(gè)關(guān)于E高度降低，從而降低懸架高度h，提高各點(diǎn)的動(dòng)態(tài)橫在較低的顎式破碎機(jī)，破碎機(jī)降低高度，重量，減少出行特征的各點(diǎn)的動(dòng)態(tài)系數(shù)，從而大大提高破碎機(jī)整機(jī)工作性能。傳動(dòng)角的大小對(duì)破碎機(jī)性能有很大的影響，增大傳動(dòng)角關(guān)于改善破碎機(jī)受力很有利，提高了物料破碎力，但同時(shí)也減小了動(dòng)顎下端水平行程大小。增大垂直行程，從而加大動(dòng)顎襯板磨損，減小襯板壽命。簡(jiǎn)擺式顎式破碎機(jī)，顎式破碎機(jī)的上、下橫分布合理，并具有垂直行程較大，所以有利于破碎腔的落料，使生產(chǎn)能力高于簡(jiǎn)擺式顎式破碎機(jī)。但也因?yàn)樗拇怪毙谐踢^(guò)大，使固定顎板，動(dòng)顎襯板磨損是非常嚴(yán)重的，嚴(yán)重的低顎式破碎機(jī)的使用壽命，兩個(gè)彈道性能基本形式

18、的顎式破碎機(jī)顯示在表2-l中，S代表破碎機(jī)排料口水平行程。所以本文顎式破碎機(jī)是基于PE600×900型復(fù)擺式顎式破碎機(jī)。表2-1兩種基本形式破碎機(jī)動(dòng)顎軌跡性能比較簡(jiǎn)擺式顎式破碎機(jī)復(fù)擺顎式破碎機(jī)進(jìn)料口垂直行程0.15s2.5s水平行程0.5s1.5s特性值0.31.67排料口垂直行程0.3s3s水平行程1s1s特性值0.332.2 復(fù)擺型（復(fù)雜擺動(dòng)型）顎式破碎機(jī)工作原理如圖2-1所示，動(dòng)顎2直接懸掛在偏心軸5上，遭到偏心軸的直接啟動(dòng)。用止推板3動(dòng)顎底部支撐在機(jī)架的后壁。當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，直接帶動(dòng)了活動(dòng)顎，活動(dòng)顎上部的運(yùn)動(dòng)軌跡近似為圓形，底部因受推力板的約束，運(yùn)動(dòng)軌跡為圓弧形，中部為橢圓形

19、。因?yàn)檫@種破碎機(jī)工作時(shí)，動(dòng)顎各點(diǎn)上的活動(dòng)軌跡比較繁雜，故稱為復(fù)雜擺動(dòng)型顎式破碎機(jī)，簡(jiǎn)稱復(fù)擺型顎式破碎機(jī)。復(fù)擺型顎式破碎機(jī)動(dòng)顎上部水平行程為下部的1.5倍，適合上部壓碎大塊礦石。他的垂直位移上部為2.5s、下部為3s。在破碎腔中礦石除受到顎板的積壓和彎曲作用外，還有研磨揉搓作用，其破碎比可達(dá)到10。圖2-4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)動(dòng)顎各點(diǎn)軌跡圖2.3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)（1） 復(fù)擺型顎式破碎機(jī)功率損耗勻稱。（2） 動(dòng)顎的筆直途程相對(duì)較大，這對(duì)于排料、特別是排出粘性及潮濕物料有益。（3） 和簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊，生產(chǎn)能力高。（4） 由于動(dòng)顎垂直行程較大，物料不僅受到擠壓作用，還受到部分的磨削

20、作用，加劇了物料過(guò)粉碎現(xiàn)象，增加了能量消耗，產(chǎn)生粉塵較大，顎板比較容易磨損。（5） 復(fù)擺式顎式破碎機(jī)在破碎物料時(shí)，動(dòng)顎受到的巨大擠壓力，直接作用到偏心軸上。目前這類破碎機(jī)都制成中、小型的。（6）復(fù)擺顎式破碎機(jī)可以加速出料速度，提高生產(chǎn)能力。6洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第3章 主要零部件和基本數(shù)據(jù)3.1 傳動(dòng)件一般是Y系列電動(dòng)機(jī)作為原動(dòng)機(jī)，傳動(dòng)件為V型帶傳動(dòng)，裝有小帶輪，小帶輪用圓頭平鍵與電機(jī)主軸相連。電機(jī)與底座用螺栓銜接，底座開(kāi)出槽用來(lái)調(diào)節(jié)電機(jī)皮帶的緊。3.2 機(jī)架主要用來(lái)支撐側(cè)襯板、偏心軸、動(dòng)顎襯板和定顎襯板，并且承受工作粉碎中破碎力。普通鑄鋼（如ZG35）整體鑄造，構(gòu)件組裝，也可用厚鋼板

21、焊接。本文中討論的是，小型顎式破碎機(jī)的框架，以方便處理，采用鋼板焊接成。為了增加剛性、強(qiáng)度，增加了加強(qiáng)筋。3.3 動(dòng)顎動(dòng)顎一般用ZG45或者ZG35鑄成，上部由偏心軸支撐，軸承用雙列滾動(dòng)軸承，下部由推力板支撐。動(dòng)顎工作表面裝配帶齒的破碎板，用螺釘緊固,要注意防松。為了減輕重量，增大剛性，有時(shí)動(dòng)顎做成箱形體，動(dòng)顎的最底部，用鉤頭拉桿鉤住。動(dòng)顎的安裝傾斜角通常為。3.4 動(dòng)顎襯板和定顎襯板顎式破碎機(jī)的破碎襯板包括了定顎板、動(dòng)顎板及兩側(cè)壁的邊護(hù)板。在實(shí)際生產(chǎn)中破碎機(jī)破碎物料主要工作是由動(dòng)顎及定顎上的破碎襯板來(lái)完成的，破碎襯板的齒面是與破碎物料直接接觸的，在破碎工作中承受了很大的沖擊擠壓力這就造成了襯

22、板極易磨損甚至壞掉，成了破碎機(jī)上的易損件。3.5 偏心軸與其轉(zhuǎn)速N支撐動(dòng)額、飛輪和大帶輪,承受彎曲、扭轉(zhuǎn),起曲柄作用。偏心距一般為1035mm，是顎式破碎機(jī)最重要的零件，常用42MnMov、30MnMoB、34MnMo等高強(qiáng)度優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛造加工而成，小型的也用45鋼。一般需經(jīng)調(diào)質(zhì)等處理。本顎式破碎機(jī)把偏心軸分成直軸和偏心軸套，偏心軸套質(zhì)同樣用45鋼，需要進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。顎式破碎機(jī)的主軸轉(zhuǎn)速即指偏心軸的轉(zhuǎn)速n，偏心軸每轉(zhuǎn)動(dòng)一圈動(dòng)顎便往復(fù)擺動(dòng)一次。3.6 飛輪安裝飛輪的目的是儲(chǔ)存能量，由于顎式破碎機(jī)的工作是間歇性的，工作沖程與回程消耗的功差別很大，從而引起負(fù)載與速度的波動(dòng)。為將負(fù)載、速度的波動(dòng)控制在

23、一定工作范圍內(nèi)，顎式破碎機(jī)由于一端裝有大帶輪，故只需在另一端裝飛輪,使動(dòng)能增加。顎式破碎機(jī)主要由定顎、動(dòng)顎和推力板等零部件組成，其結(jié)構(gòu)如圖2-4所示。由破碎與篩分機(jī)械設(shè)計(jì)選用手冊(cè)可知PE600×900 型復(fù)擺顎式破碎機(jī)的技術(shù)參數(shù)要求如表3-1所列，PE600×900 型顎式破碎機(jī)安裝尺寸如表3-2所列。7表3-1 PE600×900 型復(fù)擺顎式破碎機(jī)的技術(shù)參數(shù)進(jìn)料口尺寸（寬×長(zhǎng)）/mm600×900最大進(jìn)料粒度/mm500排料口調(diào)節(jié)范圍/mm65160處理能力/（t/h）70120250電動(dòng)機(jī)功率/kW5575表3-2 PE600×9

24、00 型顎式破碎機(jī)安裝尺寸/mmA1840B1400C960D1540E(ø)1515F2305G1590H390I15059 第4章 PE600×900 型顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)4.1 行程特性值行程特性值是指動(dòng)顎齒面上各點(diǎn)的垂直行程h與水平行程S之比，公式為m=h/S。m值越大，破碎顎板對(duì)物料的破碎篩分效果越好，動(dòng)、定顎襯板的磨損越快。復(fù)擺顎式破碎機(jī)的固有特性是m值大，因此，可以采用減小動(dòng)顎懸掛高度h的方法來(lái)改善它的行程特性。當(dāng)機(jī)器作細(xì)碎用，行程特性值可適當(dāng)取m=2.12.5。4.2 嚙角圖4-1 顎式破碎機(jī)的嚙角示意圖顎式破碎機(jī)動(dòng)顎襯板與定顎襯板間的夾角稱為嚙角。顎式

25、破碎機(jī)正常工作時(shí)，物料在破碎腔內(nèi)不被擠壓出機(jī)器外面，在x、y方向的分力之和應(yīng)該分別等于零，其計(jì)算公式為： （4-1）式中：f是物料與動(dòng)顎齒板間的摩擦系數(shù)，f=0.28。代入式（4-1）計(jì)算得=31°17。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，嚙角一般只取其理論計(jì)算值的65%，即=0.65=20°20，因此在本設(shè)計(jì)中取破碎角21°。4.3 動(dòng)顎的水平行程動(dòng)顎擺動(dòng)行程是破碎機(jī)非常重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)。動(dòng)顎的水平行程對(duì)生產(chǎn)效率的影響也很大，如果水平行程較小，就會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)效率的下降，但是排料口的水平行程過(guò)大，將產(chǎn)生排料口物料聚集現(xiàn)象，從而使破碎力的數(shù)值迅速增大，導(dǎo)致破碎機(jī)過(guò)載，使過(guò)載保護(hù)部件損壞。

26、目前，常用下端水平行程的計(jì)算公式有： （4-2）下端點(diǎn)許用水平行程： （4-3）式中：-最小排料口尺寸（mm），=65mmB-進(jìn)料口尺寸（mm），B=600mm由（4-2）式：（4-3）式：實(shí)際上，動(dòng)顎行程大都是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定的，通常對(duì)于大型顎式破碎機(jī)，S=2545mm；而中小型顎式破碎機(jī)，S=1220mm。在此，參照顎式破碎機(jī)現(xiàn)有的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，初取則合理。4.4 偏心距 e顎式破碎機(jī)的偏心距e對(duì)生產(chǎn)效率和機(jī)器的性能參數(shù)等都有很大的影響。使e增大可增加動(dòng)顎的水平行程，改善了復(fù)擺機(jī)的行程特性，但是會(huì)導(dǎo)致顎式破碎機(jī)的功率增大,不符合節(jié)能要求。在傳統(tǒng)的顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程中，可以根據(jù)動(dòng)顎行程和畫機(jī)

27、構(gòu)圖來(lái)確定偏心距的大?。灰部梢杂梅治龇▉?lái)確定；對(duì)一般常用的顎式破碎機(jī)，還可以采用經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定。e=/2.2mm （4-4）將=24mm代入（4-4），計(jì)算得出e=11mm。4.5 動(dòng)顎軸承中心距給礦口平面的高度h為了保證破碎腔上部產(chǎn)生足夠大的破碎力破碎體積大的物料，在給料口，動(dòng)顎必須具備一定的擺動(dòng)行程。動(dòng)顎的軸承中心距給礦口平面的高度：復(fù)擺式顎式破碎機(jī)為hL。L為動(dòng)顎的長(zhǎng)度。4.6 偏心距e對(duì)連桿長(zhǎng)度的比值在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，曲柄等速回轉(zhuǎn)，但是搖桿來(lái)回?cái)[動(dòng)的速度不同，具有急回特性。連桿越短，即越大，這種現(xiàn)象就越顯著。曲柄即偏心軸的轉(zhuǎn)速是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時(shí)間確定。因此，連桿的長(zhǎng)度不可

28、以過(guò)短。通常，對(duì)于中、小型顎式破碎機(jī)： （4-5） （4-6）由于e=11mm則715935mm，同時(shí)得出L=7941100mm。式中，L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。4.7 推力板長(zhǎng)度K動(dòng)顎的擺動(dòng)行程S和偏心距e確定后，在選擇推力板長(zhǎng)度時(shí)，對(duì)于復(fù)擺式顎式破碎機(jī)，當(dāng)曲柄偏心位置最高時(shí)，兩個(gè)推力板的內(nèi)端點(diǎn)會(huì)低于兩個(gè)外端點(diǎn)的連線。推力板與連桿之間的夾角角近于，后推力板在角度為之間運(yùn)動(dòng)。推力板長(zhǎng)度與偏心距e的關(guān)系為： （4-7） （4-8）式中，為推力板長(zhǎng)度的最小、最大值，mm；e偏心距，mm。4.8 連桿長(zhǎng)度連桿長(zhǎng)度指的是動(dòng)顎軸承中心到動(dòng)顎肘板襯墊對(duì)稱中心之間的距離，當(dāng)改變連桿長(zhǎng)度時(shí)，實(shí)際上改變了動(dòng)顎下端點(diǎn)在連桿上

29、的位置，進(jìn)而改變了肘板固定支承點(diǎn)在機(jī)架上的相對(duì)位置。4.9 懸掛高度懸掛高度h指的是曲柄固定支座到定顎板上水平面之間的垂直高度，其決定了動(dòng)顎上端點(diǎn)在連桿上的位置，動(dòng)顎上端點(diǎn)相對(duì)于連桿上的動(dòng)顎軸承中心越高，其水平行程值便越大，特性值越小。12第5章 PE600×900 型顎式破碎機(jī)的主要性能參數(shù)計(jì)算5.1 破碎力計(jì)算以立方體和球體兩種典型物料形狀為依據(jù)，并考慮大尺寸進(jìn)料快粒是逐漸階段破碎成品而卸出，求出總的破碎力，破碎力的大小取決于顎板凸齒作用點(diǎn)施加的（物料應(yīng)力）和物料抗壓強(qiáng)度。實(shí)際破碎作業(yè)中，成品多位立方體，故破碎力計(jì)算多以立方體物料為依據(jù)，因入料尺寸相同時(shí)，立方體破碎力球體變大，還

30、可保證機(jī)械工作的可靠性。下面以立方體物料分析。（1）第一階段破碎，圖5-1表示作用在立方上的力圖5-1 破碎力作用于物料示意圖立方體由于齒棱作用，受力面產(chǎn)生拉應(yīng)力，支撐面產(chǎn)生壓應(yīng)力，這些力在斷裂面上引起的應(yīng)力為非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)P580：故得 （5-1）式中：-第一階段使物料碎裂的破碎力（N）；-物料的抗劈強(qiáng)度（約等于抗拉強(qiáng)度N/cm2）；-立方體物料邊長(zhǎng)（cm）；-齒棱間距（cm）。(2)第二階段破碎.物料經(jīng)過(guò)第一階段破碎以后,成為兩個(gè)半立方體,在動(dòng)顎擺開(kāi)時(shí)落入破碎時(shí),并改變方向進(jìn)行再破碎,第二階段的破碎力是: （5-2)(3)第三階段破碎.物料進(jìn)行第二階段破碎以后,成為4塊體進(jìn)行再破碎.第

31、三階段的破碎 （5-3)假設(shè)所破物料的抗劈強(qiáng)度是=500N/cm2 。而顎板齒棱距Z=200mm；W=500mm,則第一階段破碎力 （5-4)此力產(chǎn)生側(cè)向分力,設(shè)棱角為90°,則側(cè)向力為631KN。 （5-5) (5-6)邊長(zhǎng)500mm立方體，至少和動(dòng)顎的一個(gè)齒棱相接觸，因而此時(shí)破碎力為893KN。在特殊情況下，也可能同時(shí)與3個(gè)齒棱接觸，此時(shí)破碎力為2679KN。取平均值1786KN。經(jīng)過(guò)多次沖擊以后，新的立方體才能最后形成。原始進(jìn)料的破碎力和第二階段中最后兩個(gè)沖擊的破碎力可能同時(shí)出現(xiàn)，因而總破碎力 (5-7)這兩個(gè)破碎力的作用點(diǎn)取決于物料粒度與相應(yīng)出料口寬度?？偲扑橐部赡苡衅渌慕M

32、合方式.5.2 最大破碎力計(jì)算最大破碎力有兩種方法：一種是根據(jù)破碎機(jī)的功率、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，經(jīng)過(guò)理論推導(dǎo)出來(lái)的理論公式；另一種方法是根據(jù)試驗(yàn)和實(shí)際應(yīng)用數(shù)據(jù)確定的破碎力經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式。破碎力與很多影響因素有關(guān)，致使在實(shí)際計(jì)算中使用理論公式計(jì)算的破碎力與實(shí)際測(cè)得數(shù)值相差比較大，所以多采用第二種試驗(yàn)分析方法來(lái)計(jì)算破碎力。最大破碎力的經(jīng)驗(yàn)公式為： (5-8)式中：為物料的抗壓強(qiáng)度，M；H為破碎腔的有效高度，mm；K為物料充填系數(shù)，K=0.240.30。取320MPa，此型號(hào)破碎機(jī)H=（2.252.5）B，H=13501500mm，取H=1430mm，B=600mm，K=0.3，將以上數(shù)據(jù)代入式(5-9

33、)，得出=4118KN。5.3 主軸轉(zhuǎn)速顎式破碎機(jī)是帶動(dòng)偏心軸，偏心軸的速度是顎式破碎機(jī)的主要性能參數(shù)，偏心軸旋轉(zhuǎn)一圈，動(dòng)顎與偏心軸來(lái)回?cái)[動(dòng)一次，所以，偏心軸每分鐘的轉(zhuǎn)速即為動(dòng)顎每分鐘的擺動(dòng)次數(shù)，轉(zhuǎn)速這一主要參數(shù)直接影響破碎機(jī)的生產(chǎn)率、比功耗和過(guò)粉碎產(chǎn)品的含量等。破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速通過(guò)理論公式來(lái)計(jì)算： (5-9)將=20°20；動(dòng)顎水平行程，=2.4cm。代入公式，算出偏心軸轉(zhuǎn)速n=26r/min。再由理論公式倒推出鉗角，則合理。5.4 電動(dòng)機(jī)功率電動(dòng)機(jī)的功率要根據(jù)動(dòng)顎的運(yùn)轉(zhuǎn)和工作條件來(lái)確定，復(fù)擺顎式破碎機(jī)所需電動(dòng)機(jī)的功率與破碎機(jī)的型號(hào)、嚙角、動(dòng)顎的水平行程、偏心軸的轉(zhuǎn)速、偏心距、物料特性

34、和動(dòng)顎齒板的表面形狀等因素有關(guān)，這些參數(shù)會(huì)直接影響破碎機(jī)的功率消耗，使破碎機(jī)計(jì)算類型現(xiàn)在大多屬于經(jīng)驗(yàn)公式，是應(yīng)用最廣泛的維亞德公式，即P=0.114L (5-10)式中：L為進(jìn)料口長(zhǎng)度，L=900mm；為最大給料粒度，=500mm。將以上數(shù)據(jù)代入式，計(jì)算得出P=51.3kW。5.5 電動(dòng)機(jī)的選擇參考顎式破碎機(jī)的產(chǎn)品參數(shù)表，電動(dòng)機(jī)的功率為51.6KW，所以電機(jī)75千瓦的功率選擇能滿足計(jì)算的要求。正常V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i=25。所以，電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)： (5-12)查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)。在設(shè)計(jì)中優(yōu)先選用的同步轉(zhuǎn)速為600r/min。由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得電動(dòng)機(jī)的型號(hào)：Y315M8電機(jī)

35、型號(hào)其主要參數(shù)如下表5-1。表5-1 電動(dòng)機(jī)的主要參數(shù)電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率（kW）滿載轉(zhuǎn)速（r/min）堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩效率（%）Y315M-8757406.61.8935.6 生產(chǎn)能力破碎機(jī)的生產(chǎn)能力與被破碎物料的性質(zhì)（物料強(qiáng)度、硬度、喂料粒度組成等）、破碎機(jī)的性能和操作條件（供料情況和出料口大小）等因素有關(guān)。目前還沒(méi)有把所有這些因素包括進(jìn)去的理論計(jì)算方法，尚采用實(shí)際資料和經(jīng)驗(yàn)公式。719顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)能力可按下式計(jì)算：表5-3 進(jìn)料粒度修正系數(shù)0.860.700.600.500.400.301.01.041.071.111.161.23表5-2 物料易碎系數(shù)物料硬度抗壓

36、強(qiáng)度/M Pa普氏硬度高硬物料160-20016-200.9-0.95中硬物料80-1608-161低硬物料<80<81.1-1.2注：進(jìn)料最大粒度，mm；B進(jìn)料口寬度，mm。顎式破碎機(jī)規(guī)格250×400400×600600×900900×12001200×15001500×21000.40.650.95-1.01.25-1.31.92.7表5-4 單位排料口寬度的生產(chǎn)能力 (5-13) (5-14)式中Q顎式破碎機(jī)生產(chǎn)能力t/h；物料易碎性系數(shù)，見(jiàn)表5-2，=0.93；物料松散密度修正系數(shù)；物料松散密度t/，1.6t/；

37、進(jìn)料粒度修正系數(shù)，見(jiàn)表5-3，=1.0；q顎式破碎機(jī)單位排料口寬度的生產(chǎn)能力q=0.97t/（mm），見(jiàn)表5-4；b破碎機(jī)排料口寬度b=110mm。計(jì)算得出Q=99.23t/h。5.7 軸功率 (5-15)式中破碎機(jī)的軸功率Kw；A進(jìn)料口的長(zhǎng)度mm；B進(jìn)料口的寬度mm；與進(jìn)料口有關(guān)的系數(shù)，見(jiàn)表5-5，=0.013。計(jì)算得出=7020kW。表5-5 進(jìn)料口有關(guān)的系數(shù)破碎機(jī)規(guī)格<250×400240×400900×1200>900×12000.0170.0140.0120.010.008顎式破碎機(jī)功率計(jì)算方法較多，有以物料彈性變形功為基礎(chǔ)來(lái)計(jì)算功

38、率、按破碎機(jī)受力來(lái)計(jì)算功率和計(jì)算功率的經(jīng)驗(yàn)公式，本文按最簡(jiǎn)單的經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)校驗(yàn)選用的顎式破碎機(jī)功率是否合適。31第6章 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及尺寸確定由于顎式破碎機(jī)偏心軸受力沖擊載荷大，所以必須考慮偏心軸的結(jié)構(gòu)，保證具有良好的性能。在設(shè)計(jì)中考慮到軸承在軸上的受力、轉(zhuǎn)動(dòng)。為了使軸承定位可靠、拆裝方便，采用了減少應(yīng)力集中和提高疲勞強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)措施，偏心軸與飛槽輪之間的聯(lián)接采用脹套聯(lián)接，避免了主軸因開(kāi)鍵槽而引起的應(yīng)力集中和強(qiáng)度降低，提高機(jī)器的整體質(zhì)量。選取軸的材料為40CrNi，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。首先通過(guò)求作用在動(dòng)顎上的最大破碎力，根據(jù)最大破碎力及動(dòng)顎受力圖，算出在動(dòng)顎上的各支承力，從而求出偏心軸的合力。然后對(duì)

39、偏心軸進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，根據(jù)偏心軸的受力圖，計(jì)算出偏心軸的零件圖。根據(jù)工作條件，初選軸的材料為40CrNi，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算，即，初算軸徑時(shí)，若最小直徑軸段開(kāi)有鍵槽，還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影響。當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí)，增大5%7%，兩個(gè)鍵槽時(shí)，增大10%15%。值由所引教材表15-3確定，取。 (6-1)因最小直徑處安裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則：，取為整數(shù)：。因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大，又有強(qiáng)烈的震動(dòng)，應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑，故取。6 1 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）各軸段直徑的確定：最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段，。：帶輪另一側(cè)采用套筒進(jìn)行軸向定位，套筒另一側(cè)則采用軸肩

40、定位，并且此處軸段設(shè)計(jì)成帶有螺紋的，可以安裝圓螺母對(duì)錐形套進(jìn)行可靠定位，故初選。：錐套處軸段，此處設(shè)計(jì)成錐形，根據(jù)錐套和軸承的定位要求，此處選擇錐度為。：此處軸段是和錐形軸伸配合的，是安裝套筒的，可以通過(guò)錐形軸得出尺寸，此處選擇雙列圓柱滾子軸承：型號(hào)NN4944-W33，內(nèi)徑200mm，外徑280mm，厚度80mm。：滾動(dòng)軸承處軸段，由滾動(dòng)軸承確定。選擇雙列圓錐滾子軸承：型號(hào)352948，內(nèi)徑240mm，外徑320mm，厚度116mm。：安裝動(dòng)顎板處軸段，此處設(shè)計(jì)直徑。（2）各軸段長(zhǎng)度的確定：由大帶輪輪轂寬度，以及套筒可以確定。:為軸肩，定位作用，可以初步設(shè)計(jì)。（退刀槽的長(zhǎng)度）：通過(guò)查表可得圓

41、錐形軸伸長(zhǎng)度。：此處軸段通過(guò)安裝套筒和軸承端蓋對(duì)軸承進(jìn)行軸向定位和維護(hù)，此處套筒選取長(zhǎng)度為40mm，則由此可得。：安裝軸承端蓋和軸承處軸，可以根據(jù)軸承的規(guī)格得出。：此處軸段是安裝動(dòng)顎板的可以通過(guò)動(dòng)顎板尺寸得出。6 2 偏心軸細(xì)部結(jié)構(gòu)由表查得大帶輪輪轂與軸的配合選為/；滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)渡配合，此軸段的直徑公差選為；各軸肩處的過(guò)渡圓角半徑和各軸段表面粗糙度見(jiàn)圖紙。116 3 偏心軸的校核在破碎工作時(shí)，破碎力通過(guò)動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大軸上其它零件傳遞的載荷相對(duì)來(lái)說(shuō)就顯得微不足道了，所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用，破碎力平均分布在動(dòng)顎的兩個(gè)軸承上。(1)軸

42、的力學(xué)模型的建立軸上力的作用點(diǎn)位置和支點(diǎn)跨距的確定軸承對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則則應(yīng)在軸承寬度的中點(diǎn)，因此可決定偏心軸上動(dòng)顎兩軸承的位置。經(jīng)計(jì)算可得動(dòng)顎處兩軸承之間的距離，軸承離支點(diǎn)的距離。繪制軸的力學(xué)模型根據(jù)要求的傳動(dòng)速度方向，繪制的軸力學(xué)模型圖見(jiàn)圖6-3（a）。(2)計(jì)算軸上的作用力破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用、來(lái)表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用，來(lái)表示。 (6-2)(3)繪制轉(zhuǎn)矩、彎矩圖由軸的力學(xué)模型圖可知偏心軸在水平的方向不受力，故不產(chǎn)生水平面的彎矩，因而偏心軸只產(chǎn)生垂直面上的彎矩,如圖6-3（b）：C、D處的彎矩相等，即 （6-3)轉(zhuǎn)矩圖,見(jiàn)圖6

43、-3（c）。圖6-2 偏心軸(4)當(dāng)量彎矩圖，參看圖6-3（d）。因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)圖，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù)。 (6-4) (6-5)（5）校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核偏心軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面(即動(dòng)顎軸承處C、D)的強(qiáng)度。 (6-6)根據(jù)選定的軸的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由所引教材表15-1查得。因，故強(qiáng)度足夠(a) 力學(xué)模型圖(b)(b）彎矩圖(b）(b）彎矩圖(c）轉(zhuǎn)矩圖(d）當(dāng)量彎矩圖圖6-3 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖第7章 V帶及帶輪的設(shè)計(jì)7.1確定計(jì)算功率（1）根據(jù)功率是根據(jù)傳遞的功率P，并考慮到載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)短等因素的影響而確定的。即8 (

44、7-1）式中：計(jì)算功率，單位為KW；傳遞的功率（例如電動(dòng)機(jī)的額定功率），單位為KW；工作情況系數(shù)，見(jiàn)表8-6由表查得工作情況系數(shù)，故 (7-2）（2）選取窄V帶帶型根據(jù)由普通V帶選型圖確定選用SPC型。（3）確定帶輪基準(zhǔn)直徑由表9.2-37和表9.2-38取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑。從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑: (7-3）根據(jù)已知條件，取。8按要求驗(yàn)算帶的速度， (7-4）帶的速度合適。（4）確定窄V的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心矩根據(jù)式,有初步確定。計(jì)算所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 (7-5）由表查得，選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度。計(jì)算實(shí)際中心矩(7-6）4.驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角可得 (7-7）主動(dòng)輪上的包角合適。5.計(jì)算窄V帶的根數(shù)z (7-8）由

45、表查得、,查表得 則有 (7-9）取6.計(jì)算預(yù)緊力 (7-10）查表得，故 (7-11）7.計(jì)算作用在軸上的壓軸力（7-12）7 2 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選用原則，材料采用HT200。所以采用腹板式；710mm>300mm采用輪輻式，具體結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)零件圖。87 3 方案的比較和選擇本次設(shè)計(jì)共考慮了三種傳動(dòng)方案即|：1.主軸的一端采用V帶輪與電機(jī)相連；2.主軸的一端采用聯(lián)軸器與電動(dòng)機(jī)相連，另一端配置飛輪；3.主軸的一端采用V帶輪與電動(dòng)機(jī)相連，另一端再配置飛輪。比較這三個(gè)方法，由于本次設(shè)計(jì)為一中型破碎機(jī)，要儲(chǔ)存一定的動(dòng)能，帶輪本身能起到儲(chǔ)存動(dòng)能的作用，但是不能完全顎式破碎機(jī)工作運(yùn)行的需要，所以有必

46、要在一端配置飛輪。所以首先應(yīng)該摒棄第1種方案。先看第3種方案，根據(jù)電極機(jī)的功率和轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，由上文已知數(shù)據(jù)來(lái)設(shè)計(jì)V帶傳動(dòng)：（1） 功率=105kW（2）選窄V帶帶型，根據(jù)、由普通V帶選型圖確定選用SPC型。（3）確定帶輪基準(zhǔn)直徑，取=230mm，=710mm。由于大帶輪的直徑過(guò)小，并且V帶設(shè)計(jì)是要盡量使其質(zhì)量小，結(jié)構(gòu)工藝性好，所以并不能滿足其儲(chǔ)存動(dòng)能的作用，還需在另一端配置飛輪。綜上所述，最后確定傳動(dòng)方案為在主軸的一端配置合適的飛輪，在另一端用大帶輪，小帶輪與電動(dòng)機(jī)相連。7 4 飛輪的設(shè)計(jì)飛輪實(shí)質(zhì)上是一個(gè)能量?jī)?chǔ)存器，它可以用動(dòng)能的形式把能量?jī)?chǔ)存或釋放出來(lái)。利用了飛輪在機(jī)械非工作時(shí)間所儲(chǔ)存的能量來(lái)

47、幫助克服其尖峰載荷，從而可以選用較小功率的原動(dòng)機(jī)來(lái)拖動(dòng)，進(jìn)而達(dá)到減小投資及降低能耗的目的。根據(jù)機(jī)械原理可知飛輪矩為：（把飛輪當(dāng)作矩形截面均圓環(huán)）飛輪重量G的計(jì)算公式: (7-13）式中P-電動(dòng)機(jī)額定功率；D-飛輪的直徑，m；-考慮損失的機(jī)械效率，。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)可取最高值。n-主軸轉(zhuǎn)速；-速度不均勻系數(shù)，對(duì)于小型的顎式破碎機(jī)可取。代入數(shù)值得：飛輪的實(shí)際質(zhì)量約為理論質(zhì)量的倍，所以圖7-1 飛輪第8章 優(yōu)化改進(jìn)措施和調(diào)整裝8 1 采用外錐套代替平鍵聯(lián)接 通過(guò)研究分析可知，顎式破碎機(jī)的偏心軸、皮帶輪和飛輪間，本來(lái)是間隙配合圓頭平鍵聯(lián)接，在工作過(guò)程中易造成事故，現(xiàn)在采用中間外錐套壓配合無(wú)鍵聯(lián)接代替原

48、來(lái)圓頭平鍵聯(lián)接，就可以盡量避免事故，并且具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）一般小型機(jī)修廠能加工錐套；（2）裝配拆卸方便；（3）錐套可以反復(fù)使用；（4）較好地排除飛輪、皮帶輪在運(yùn)行中產(chǎn)生的串軸、扭擺，并盡量避免了事故的發(fā)生；（5）有過(guò)載保護(hù)裝置（6）可以根據(jù)物料硬度調(diào)節(jié)力矩，可靠地傳遞扭矩；（7）錐套壓配合無(wú)鍵聯(lián)接，可以很大程度上提高偏心軸的靜強(qiáng)度；（8）錐套的加工比較難，錐套加工誤差決定了聯(lián)接成敗，粗糙度大小決定聯(lián)接好壞。8 2 偏心軸的改進(jìn)顎式破碎機(jī)用于物料的粗、中碎作業(yè)，由于偏心軸上錐套、密封圈有一些結(jié)構(gòu)缺陷，致使偏心軸和錐套經(jīng)常出現(xiàn)磨損，而且修復(fù)的周期較長(zhǎng)，影響正常生產(chǎn)的進(jìn)行，因此，本論文做了一些改進(jìn)

49、8.2.1 改進(jìn)前的狀況改進(jìn)前的結(jié)構(gòu)：錐套裝配在偏心軸錐形部分，密封圈靠螺紋和錐套聯(lián)接，飛輪、皮帶輪緊壓密封圈，軸端蓋與軸端螺釘把零件緊固在偏心軸上。自從破碎機(jī)工作以來(lái)，多次出現(xiàn)錐套松動(dòng)，偏心軸、錐套、飛輪磨損現(xiàn)象。通過(guò)研究分析可知，出現(xiàn)這種現(xiàn)象的因素有2個(gè)：（1）密封套及錐套螺紋的螺旋方向設(shè)計(jì)不恰當(dāng)，皮帶輪端、飛輪端密封套和錐套螺紋均為右旋。在運(yùn)轉(zhuǎn)中，從飛輪端方向看去，偏心軸做逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)，偏心軸帶動(dòng)錐套做逆時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)，由于慣性力的作用，密封套存在一個(gè)順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)的阻力矩，由于飛輪端以及皮帶輪密封套螺紋都是右旋，所以兩個(gè)密封套均有向皮帶輪方向移動(dòng)的趨勢(shì)，皮帶輪側(cè)密封套向皮帶輪方向移動(dòng)，皮帶

50、輪端錐套沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)松動(dòng)。飛輪端密封套向皮帶輪方向移動(dòng)，會(huì)遠(yuǎn)離飛輪端面，使錐套在偏心軸上失去頂緊力松動(dòng)發(fā)生磨損。二是偏心軸配合面與錐形套之間的接觸面積不夠大，按理論研究設(shè)計(jì)，接觸面積應(yīng)占配合面積的80%以上，才能產(chǎn)生足夠的摩擦力來(lái)克服錐套的慣性力。8.2.2 修復(fù)及改進(jìn)措施（1） 改進(jìn)優(yōu)化飛輪端密封套與錐套螺紋旋向。把飛輪端密封套和錐套螺紋由右旋修改為左旋，在偏心軸逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)時(shí)，由于慣性力的作用，密封套向飛輪方向移動(dòng)時(shí)，會(huì)頂緊飛輪，反作用力將飛輪端錐套頂緊在偏心軸上，使錐套在偏心軸上不產(chǎn)生松動(dòng)。（2） 修復(fù)偏心軸與錐套配合面，增加配合接觸面積，對(duì)磨損的偏心軸和錐套用電焊進(jìn)行堆焊，在粗車和精車

51、后，對(duì)配合面進(jìn)行精磨。（3） 修復(fù)磨損的飛輪端面。由于飛輪與密封套接觸端面磨損，所以在飛輪一邊鑲了一個(gè)相應(yīng)長(zhǎng)度的短套。以保飛輪在偏心軸上的位置不變。8.2.3 改進(jìn)效果通過(guò)上述幾項(xiàng)的改進(jìn)，效果良好，偏心軸與錐套沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)松動(dòng)，不但節(jié)省了大量的備件費(fèi)用，減少了維修工作量，而且改善了設(shè)備技術(shù)狀況，保持了設(shè)備安全正常運(yùn)轉(zhuǎn)，提高了設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率。8 3 調(diào)整裝置調(diào)整裝置提供調(diào)整破碎機(jī)排料口大小作用。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品的粒度也隨之變粗?，F(xiàn)有顎式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來(lái)有墊片調(diào)整裝置、鍥鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及襯板調(diào)整。本設(shè)計(jì)采用墊片調(diào)整。8 4 過(guò)載保護(hù)裝置金屬物對(duì)顎式破碎機(jī)是極大的威脅，為了防止金屬物進(jìn)入破碎機(jī)造成事故，一般顎式破碎機(jī)都有安全保護(hù)裝置。在顎式破碎機(jī)的主軸上裝有安全銅套，皮帶輪套在銅套上，銅套與皮