道橋畢業(yè)設(shè)計外文翻譯

1、再生橡膠顆粒改性混凝土的疲勞性能以及其在剛性路面的設(shè)計重的影響作者：F. Herna´ndez-Olivares a,*, G. Barluenga b, B. Parga-Landa c, M. Bollati d, B. Witoszek e 譯文來源：Construction and Building Materials摘要：本文展示了彎曲疲勞試驗結(jié)果，把填充了不同體積分數(shù)（0%，3.5%和5%）橡膠的再生橡膠顆粒改性混凝土做成棱柱形樣本，使其暴露在位于馬德里（西班牙）的自然環(huán)境中長達一年的時間。在這些實驗結(jié)果中，眾所周知的基于Westergaard的經(jīng)典方程分析模型，被開發(fā)用

2、于計算剛性路面在高交通密度下的最小再生橡膠顆粒改性混凝土厚度，為了獲得剛性路面在軸載為13噸（127kN）下經(jīng)歷次循環(huán)的耐久性。在本次調(diào)查中，剛性路面設(shè)計路基反應(yīng)模量的任意值都已被考慮其中。關(guān)鍵詞：機械性能 疲勞 再生橡膠顆粒改性混凝土 剛性路面 1.前言近年來，由于其良好的性能，并作為回收輪胎的替代品，再生橡膠顆粒改性混凝土成為了關(guān)注的熱點。這種新材料在靜態(tài)和動態(tài)行為下提供了良好的機械性能并且正在應(yīng)用于路面。在過去的一項研究中，由粉碎的舊輪胎組成的再生橡膠顆粒改性混凝土，其靜態(tài)和動態(tài)力學(xué)行為和性能得到了評估。本文的主要結(jié)論是根據(jù)最佳膠粉纖維含量，相容性和水泥橡膠界面的穩(wěn)定性、動態(tài)能量耗散和更

3、好的阻尼能力以及混凝土橡膠復(fù)合材料剛度折減，在類似的混凝土樣品的關(guān)系沒有橡膠。也有人提出其他的建筑和建筑應(yīng)用中的用途。此外，它已被實驗證明，粉碎的輪胎橡膠的添加在已被提高其防火抵抗力的結(jié)構(gòu)高強度混凝土樓板中，能夠降低樓板受到攻擊的剝落程度。本文介紹了疲勞試驗結(jié)果，用從90×60× 5cm板切斷的，類似于參考文獻【2,3】中所描述的橡膠混凝土棱柱形作為樣本，使其經(jīng)歷長達一年的時間暴露在位于馬德里（西班牙）的自然環(huán)境中。從這些實驗結(jié)果中，基于Westergaard眾所周知的理論在平板上的彈性地基機械分析，被開發(fā)用于計算剛性路面在高交通密度下的最小再生橡膠顆粒改性混凝土厚度。為了

4、獲得剛性路面在軸載為13噸（127kN）下經(jīng)歷次循環(huán)的耐久性，根據(jù)基于AASHTO測試而普遍建立設(shè)計規(guī)則。【6】該Westergaard分析先前已經(jīng)被一些作者成功地應(yīng)用，這些作者將其與有限元方法和從剛性混凝土路面AASTHO道路試驗數(shù)據(jù)來對比。【7】這里提出的結(jié)果僅限于N = 個周期，因為這是實驗室測試達到限制的極限條件。常規(guī)和多孔的混凝土剛性路面的疲勞表現(xiàn)已被廣泛研究，主要是在斷裂力學(xué)分析【8-10】。盡管如此，再生橡膠顆粒改性混凝土不能簡單歸類為一種多孔混凝土，主要是由于先前研究得出它的耗散和阻尼性能?！?】2. 材料和樣品制備 一個沒有輪胎橡膠粉的普通的混凝土已經(jīng)做好作為設(shè)置控制對照板，

5、這種混凝土標記為“參考或素混凝土”的組成表1給出（每立方米混凝土）。這些聚集體灰度是不連續(xù)的，以便獲得在混凝土空隙的便于混合安排屑輪胎橡膠顆粒，并且也取得了良好的排水和吸音混凝土路面。聚丙烯（PP）纖維（0.1體積分數(shù)）被加入并混合，以減少新鮮混凝土的早期開裂由于塑性收縮。后來，越來越多的體積分數(shù)（VF），從0%到13%，纖維狀的廢輪胎橡膠中加入新鮮的混凝土與基準混凝土配合比制作。然而，彎曲疲勞試驗僅由含0%，3.5%和5%體積分數(shù)的碎輪胎橡膠混凝土樣本完成。PP纖維和碎屑的主要物理性質(zhì)橡膠輪胎已經(jīng)在參考文獻【4】展示過。該文章還包含一個對橡膠水泥漿體界面進行的掃描電子顯微分析（SEM），分析

6、顯示這些組件之間的兼容性好?？ㄜ囕喬ハ鹉z標稱性能總結(jié)于表2中。表1每立方米參考混凝土組成 水泥CEM I-42.5R 360 kg粗骨料，1218 mm 1103 kg沙子，3-6mm 699 kg水（水灰比0.4） 147 kg減水劑（Sikament 500） 7.20 kg緩凝外加劑(Bettoretard) 1.07 kg聚丙烯纖維網(wǎng)（0.1% vol） 900 g表2某一卡車輪胎橡膠標稱性能 (after Waddell and Evans14)楊氏模量（硫化特性）100% 1.97MPa300% 10MPa500% 22.36MPa抗拉強度 28.1MPa斷裂伸長率 590%回彈性

7、23 44%75 55%圖1: 再生橡膠顆粒改性混凝土板（90×60×5）置入模型中，下面有一小風(fēng)扇（風(fēng)速3.5m/s），Kraai試驗中（見文中）溫度和濕度的數(shù)據(jù)記錄器被放置在板上。 混凝土板被放在實驗室進行混凝土開裂的Kraai測試，由于塑料收縮，所描述的Balaguru和Shah在參考文獻【11】中描述。每個90×60×5立方厘米板在24小時后被脫模。在從設(shè)定的開始板坯的前8個小時，到它自己的模具在風(fēng)室的溫度和濕度條件下經(jīng)受風(fēng)在其自由表面的流動（分別22和62相對濕度）。風(fēng)速是在板坯自由表面位置的由一個校準的風(fēng)速計測得的平均值為3.5米/秒。板坯的

8、表面溫度和濕度連續(xù)記錄（圖1）。脫模后，每個板被存儲在實驗室28天，在外部條件下存儲為11個月。5×5×25立方厘米的棱柱形樣本就是從這些做成的板上被切斷來進行彎曲疲勞測試。3.彎曲疲勞試驗和結(jié)果彎曲疲勞試驗是在CEDEX（道路路研究中心）實驗室（西班牙）的液壓伺服動態(tài)測試設(shè)備MTS810上進行（圖2）。5×5×25立方厘米的棱柱形樣本是從Kraai測試板坯切斷得來（其中，回收輪胎橡膠的體積分數(shù)分別為0，3.5和5），這些板暴露在自然環(huán)境下風(fēng)化一年。圖2 CEDEX實驗室的動態(tài)MTS810設(shè)備（馬德里）被用于疲勞彎曲實驗。三點彎曲RRFC樣本（3.5%體

9、積分數(shù)橡膠混凝土）置于上面。支承跨度：20cm。三點彎曲疲勞試驗在負荷控制下完成，支撐跨度為20厘米，和頻率為10Hz的荷載。為了避免軸承和負載頭附近的應(yīng)力集中，3個金屬工件由低碳鋼（2×2平方厘米,2毫米厚）的中空管切割為環(huán)氧粘結(jié)到樣本為了幫助載荷傳遞，如圖3所示。該圖還示出了通過完全裂解失敗后的標本。圖3 疲勞彎曲測試應(yīng)變控制之前和之后的RRFC樣本（5×5××25）。 金屬環(huán)氧保稅空心管2×2方形截面，用軟鋼制成厚度為2mm。 由于再生橡膠顆粒改性混凝土的剛性行為（對于高模量瀝青混合物），一個控制荷載的程序被應(yīng)用在了試驗中。負載頭縱向位移

10、可以測定，一個50毫米長度的MTS引伸被放置在檢體的下側(cè)可以記錄寄存器橫向應(yīng)變（主體試樣縱向尺寸）。在各被測試樣的完整裂化后，各疲勞測試試驗立即停止。 回收輪胎橡膠的體積分數(shù)組成分別為（0，3.5和5）的三個系列的10個混凝土試樣進行彎曲測試。對每個樣品的下表面疲勞應(yīng)變進行測定，并記錄；每十加載循環(huán)分別記錄彎曲強度和楊氏模量。 每個批次樣品，所得結(jié)果如下。3.1無再生輪胎橡膠混凝土試件（0VF）圖4描繪了故障撓曲之間的關(guān)系強度和無橡膠粉混凝土標本的負荷周期的數(shù)目（普通混凝土）。實驗測量結(jié)果的分散在其他研究者所得到的類似數(shù)據(jù)中通常也是這樣。（參見【10】，例如Lee和巴爾在研究普通和纖維結(jié)果鋼筋

11、混凝土?xí)r收集的數(shù)據(jù)）。任何情況下，線性回歸曲線圖被包括進圖4，對應(yīng)于以下公式： (1)如果這個疲勞規(guī)律是嚴格適用，那么可以得到，普通混凝土能夠抵抗大小為4.2MPa的彎曲應(yīng)力進行次加載。必須指出的是，公式（1）不能代表所有被測標本的機械疲勞行為，由于實驗結(jié)果的分散性，這些數(shù)據(jù)從測試同一塊板上切下的不同樣本的下彎曲應(yīng)力得到。因為這些原因，公式（1）描述普通混凝土的的疲勞行為是錯誤的。為了確保普通混凝土的彎曲疲勞強度，一個置信百分比必須引入。在這里，建議考慮95的置信百分比，以這樣的方式假設(shè)下，對普通混凝土的新的疲勞規(guī)律如下（見圖4）： (2)然后它可以被認為是，以95的置信區(qū)間,普通混凝土在加載

12、次循環(huán)情況下的彎曲破壞應(yīng)力是3.9MPa。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期） 圖4.失效彎曲應(yīng)力和在三點彎曲在普通混凝土樣本疲勞試驗中獲得載荷循環(huán)的數(shù)量之間的關(guān)系。（無橡膠添加劑）。連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。 (循環(huán)周期) 圖5.動態(tài)楊氏模量和在普通混凝土試件在彎曲疲勞試驗獲得的載荷周期數(shù)的關(guān)系（無橡膠添加劑）。連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的上限。 類似的分析應(yīng)用到楊氏模量測量的三點彎曲疲勞的無再生橡膠混凝土（素混凝土）試樣的測試，其被收集在圖5。平均值保持不變，并且不依賴于加載的次數(shù)。盡管如此，線性回歸表現(xiàn)出了一個非常低的值，其中顯示了楊氏模量的對測

13、試的不同試樣的分散性。因此，對于普通混凝土，這里建議不考慮楊模量E的線性回歸方程，也就是說， （3）但是，下面的公式（4），其包括一個95的置信區(qū)間： （4）由于加勁混凝土傳輸更大的彎拉應(yīng)力。因此，剛性路面設(shè)計中必須考慮普通混凝土的楊氏模量必須通過有95%置信區(qū)間的上限方程來定義。該標準對應(yīng)于最差情況。必須注意到，該彎曲破壞應(yīng)力值由95%置信區(qū)間的下限方程決定。圖6描繪了失效撓曲應(yīng)變和從普通混凝土樣本經(jīng)過疲勞彎曲測試得到的負荷周期數(shù)之間的關(guān)系。每一個最大應(yīng)變值表示普通混凝土對應(yīng)于負載次數(shù)的最大允許彎曲應(yīng)變。線性回歸方程式如下： （5）另外，收集的數(shù)據(jù)的分散性，設(shè)計應(yīng)變建議使用95的為置信區(qū)間。

14、下面的等式表示最大彎曲應(yīng)變與負載相應(yīng)的循環(huán)數(shù)的下限（參照圖6）： （6）根據(jù)這一標準，普通混凝土彎曲破壞應(yīng)變?yōu)榇窝h(huán)的負荷是169 。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期） 圖6.失效彎曲應(yīng)變和彎曲的素混凝土試件的疲勞試驗獲得負載循環(huán)次數(shù)的關(guān)系（不橡膠添加）.連續(xù)線是線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。3.2含有3.5%體積分數(shù)回收輪胎橡膠的混凝土試件 在上面的推理可以在這里重復(fù)用以研究橡膠混凝土試件的疲勞性能。這個新批樣品中獲得的特定值只是在這里顯示，省略各段中相似的部分。 圖7描繪了RRFC標本（3.5VF）破壞應(yīng)力和彎曲疲勞試驗中獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95

15、的置信區(qū)間的下限。 如對于參考具體結(jié)果，對于含有3.5%體積分數(shù)橡膠粉的再生輪胎橡膠顆?；炷恋膹澢鷱姸鹊钠谝?guī)律能夠用線性回歸擬合的95置信區(qū)間的下限方程式更好地描述。 （7）根據(jù)這個公式，彎曲破壞應(yīng)力為次循環(huán)的負荷是3.8兆帕，這個值比用于無橡膠的素混凝土所獲得的值稍低。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期）圖7描繪了RRFC標本（3.5VF）破壞應(yīng)力和彎曲疲勞試驗中獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。圖8描繪了從所獲得的楊氏模量的結(jié)果，該結(jié)果從用含有3.5%體積分數(shù)回收橡膠的混凝土樣本所做的疲勞彎曲實驗獲得。另外，在楊氏模量考慮了剛性路面設(shè)計由線性回歸擬合的

16、95置信區(qū)間的上限方程定義，如上所述 （8）因此，楊氏模量為次循環(huán)的負荷是27.4GPa。該值和在60下在壓縮動態(tài)測試中獲得的動態(tài)楊氏模量值吻合?！?】 （循環(huán)周期）圖8描繪了RRFC標本（3.5VF）動態(tài)楊氏模量和彎曲疲勞試驗中獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。該連續(xù)線表示的線性回歸和虛線示出了對于95的置信區(qū)間的上限。 在疲勞測量的最大彎曲應(yīng)變?nèi)鐖D9所示，該結(jié)果從含有3.5%回收橡膠的混凝土樣本的疲勞彎曲實驗中測得。這是考慮95置信區(qū)間的下限方程，也就是說，公式如下： （9）根據(jù)這一標準，3.5體積分數(shù)橡膠混凝土彎曲破壞應(yīng)變個周期負荷是146 def。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期）圖9.失效張力應(yīng)變和在上R

17、RFC試樣（3.5VF）彎曲疲勞試驗中獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。該連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。 3.3 含有5體積分數(shù)再生輪胎橡膠粉混凝土試件 按照同樣的方案的疲勞行為5體積分數(shù)橡膠混凝土試件的介紹如下。 圖10描繪的是含有3.5體積分數(shù)再生輪胎橡膠粉混凝土試件疲勞彎曲應(yīng)力測試結(jié)果。 相比普通混凝土和3.5的橡膠混凝土的實驗結(jié)果，含有5%橡膠粉的再生橡膠顆?；炷恋膹澢鷱姸鹊钠谝?guī)律，使用線性回歸擬合的95置信區(qū)間的下限方程式更好地描述。 （10）根據(jù)這個公式，彎曲破壞應(yīng)力為次循環(huán)的負荷是3.0兆帕，這個值比用于無橡膠的素混凝土（3.9MPa）和含有3.5%體積分數(shù)

18、橡膠粉的再生橡膠顆粒混凝土（3.8MPa）所獲得的值低得多。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期）圖10.失效張力應(yīng)力和RRFC試樣（5VF）在彎曲疲勞試驗中獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。該連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。圖11描繪了從所獲得的楊氏模量的結(jié)果，該結(jié)果從用含有5%體積分數(shù)回收橡膠的混凝土樣本所做的疲勞彎曲實驗獲得。另外，楊氏模量考慮了剛性路面設(shè)計也由線性回歸擬合的95置信區(qū)間的上限方程定義 （11）因此，楊氏模量為次循環(huán)的負荷是21.6GPa。該值顯然低于任何溫度下在壓縮動態(tài)測試中獲得的動態(tài)楊氏模量值?！?】正如在圖8中針對3.5%體積分數(shù)橡膠混凝土所描述的，楊氏模量增加伴隨

19、著加載次數(shù)增加。圖5,8還有11之間的比較表明，填充橡膠粒的混凝土在反復(fù)荷載作用下剛度增加。參照混凝土（圖5）也表明其剛度在反復(fù)荷載作用下沒有增加。 （循環(huán)周期）圖11動態(tài)楊氏模量（E）在三點彎曲疲勞試驗上用RRFC標本（5VF）獲得的周期數(shù)之間的關(guān)系。連續(xù)線表示的線性回歸和虛線示出了對于95的置信區(qū)間的上限。圖12描繪出5%橡膠粉混凝土樣本在疲勞彎曲試驗中的最大彎曲應(yīng)變。它已被也被認為是95置信區(qū)間的下限方程，即下面的等式： （12）根據(jù)這一標準，5體積分數(shù)橡膠混凝土彎曲破壞應(yīng)變個周期負荷是155 def。彎曲應(yīng)力 （循環(huán)周期） 圖12.失效應(yīng)變和在RRFC標本（5VF）的彎曲疲勞試驗中獲得

20、的與周期數(shù)之間的關(guān)系。該連續(xù)線表示的線性回歸而虛線示出了對于95的置信區(qū)間的下限。4. 對剛性路面設(shè)計的影響 為了確定再生橡膠顆粒改性混凝土對剛性路面設(shè)計的影響，由13噸的卡車（127kN）的簡單軸產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力進行評價，考慮到最不利載荷位置。剛性路面簡化為一個彈性地基板，從從50至150兆帕/米中取幾個值作為地基的彈性反應(yīng)的彈性模量。根據(jù)Westergaard方法，7巴（0.7兆帕）的輪胎壓力被用來評估混凝土板上加載圓的半徑。比較加載點，該Westergaard理論公式5評估了該加載配置在混凝土路面板上產(chǎn)生的最大壓應(yīng)力。三種不同的情況下，可以被探討12： 情況 ：在板的中心加載 （13）

21、情況：在板的邊緣加載 （14） 情況 ：在板的端點加載 （15） 其中，W是所施加的荷載，t是混凝土板的厚度，m的混凝土泊松比，為特色長度，是輪胎和路面之間的接觸半徑。 能用公式計算： （16）其中k是路基反應(yīng)的模量，E是混凝土的楊氏模量，t是混凝土板厚度，m是混凝土泊松比?？梢詮氖┘虞d荷W和輪胎壓力來獲得，使用下一方程得到 （17）但是，當考慮到a concrete rigid pavement mad，正如再生顆粒橡膠混凝土描述，可以通過R來取代，通過下式： （18）由于前面的方程的結(jié)果，并根據(jù)與疲勞性能測試結(jié)果，關(guān)于不同厚度和不同地基彈性模量的再生橡膠顆?；炷涟宓淖畲罄瓚?yīng)力的系統(tǒng)計算可

22、以運行。再生橡膠顆粒混凝土的最大張拉應(yīng)力對應(yīng)于上述情況（在板的邊緣加載）。因此，對應(yīng)于情況系統(tǒng)計算的結(jié)果列在圖13，對于含有三種體積分數(shù)橡膠顆粒和三個地基彈性模量值得再生橡膠顆?；炷烈呀?jīng)被考慮進去。圖13描述了混凝土板的邊緣上的最大拉應(yīng)力（Westergaard方程，情況）和不同體積分數(shù)（0%，3.5%和5%）橡膠板的厚度還有不同地基彈性模量（分別為K =50，100和150MPa/m）之間的關(guān)系，上述結(jié)果對應(yīng)于127kN的加載。圖13表明，路基反應(yīng)模量對于最大張拉應(yīng)力所需的板厚度有巨大影響。路基反應(yīng)的模量越低，就可以承受越大的張應(yīng)力。這個特點和再生橡膠顆?；炷恋膭傂孕袨橐恢?。彎曲應(yīng)力 板

23、厚（cm）圖13.混凝土板的邊緣上的最大拉應(yīng)力（Westergaard方程，情況）和不同體積分數(shù)（0%，3.5%和5%）橡膠板的厚度還有不同地基彈性模量（分別為K =50，100和150MPa/m）之間的關(guān)系，上述結(jié)果對應(yīng)于127kN的加載。還觀察到橡膠顆粒每一體積分數(shù)的張拉應(yīng)力和楊氏模量具有依賴性。相同地基反映模量和板的厚度情況下，3.5%體積分數(shù)橡膠顆粒的再生橡膠顆粒混凝土有最大的張拉應(yīng)力。此值稍微高于參照混凝土的值。有一點必須考慮進去，Westergaard方程中的楊氏模量必須對應(yīng)于次加載周期。再生橡膠顆?；炷粒?.5%體積分數(shù)）顯示出了剛度增加的趨勢（圖8），這使得它對應(yīng)于加載周期的

24、楊氏模量高于參照混凝土對應(yīng)于加載周期的楊氏模量，這一結(jié)果體現(xiàn)在圖5中。 根據(jù)疲勞試驗結(jié)果和研究分析得出，上述關(guān)系可以用來計算再生橡膠顆粒混凝土厚度的計算，作為路基反應(yīng)模量的函數(shù)，對于13噸簡單的軸重進行加載。對于不同交通量的道路，幾年后的當量耐久性也可以計算出來。4.1設(shè)計應(yīng)用的例子。應(yīng)用于一個橡膠填充混凝土剛性路面。板厚度應(yīng)定義為保證最大拉應(yīng)力不超過290MPa，最大值在下述情況下獲得：5%橡膠顆粒再生橡膠顆?；炷?，在地基反應(yīng)模量為150MPa/m彈性地基板上，有95%的置信度，一個13噸簡單的軸重進行加載所進行的彎曲疲勞實驗。從圖13中可以看到，對于5%橡膠顆粒再生橡膠顆粒混凝土和150

25、MPa/m的地基反應(yīng)模量可以的到一個很好的擬合曲線（） （19）24.3厘米的路面板厚度從數(shù)據(jù)和上述方程中得到。 對于3.5%體積分數(shù)橡膠顆粒的再生橡膠顆粒混凝土，在地基反應(yīng)模量為150MPa/m的彈性地基上，這種剛性路面的這種問題同樣可以解決。在這情況下，有95%的置信度，一個13噸簡單的軸重進行加載所進行的彎曲疲勞實驗得到的最大張拉應(yīng)力為3.8MPa。 另外，從圖13我們能夠得到一個關(guān)于最大張拉應(yīng)力和路面厚度很好的擬合關(guān)系（），這個關(guān)系的條件是，3.5%橡膠粉的再生橡膠顆?；炷梁?50MPa/m地基反應(yīng)模量。 （20）現(xiàn)在，路面板的厚度得到了，是21.1cm。從設(shè)計的觀點來看，含有3.5

26、%體積分數(shù)再生橡膠的再生橡膠顆?；炷恋钠诒憩F(xiàn)優(yōu)于含有5%體積分數(shù)再生橡膠的再生橡膠顆?；炷?。相同條件下板的厚度要薄3cm。從圖13中得到的更好的擬合關(guān)系（），在最大張拉力，參考混凝土厚度，150MPa/m地基反應(yīng)模量下是 （21）對于在4.0MPa最大的疲勞張拉應(yīng)力（一個13噸簡單的軸重的加載周期）的路面板獲得厚度是19.9cm。從設(shè)計的角度來看，這個值意味著減少只有1厘米厚度，對于再生橡膠顆?；炷梁?.5體積分數(shù)回收橡膠。圖14描繪了這個例子設(shè)計的結(jié)果。混凝土板厚度（cm) 再生橡膠體積分數(shù)（%）圖14.含有不同體積分數(shù)再生橡膠的混凝土板厚度設(shè)計值，相對于N =的負載周期設(shè)計值（1

27、3噸簡單軸重）。地基反應(yīng)模量：150MPa/m.5. 結(jié)論 本文針對道路建設(shè)的剛性路面設(shè)計提出的方法是基于實驗室測試和分析計算得到的實驗結(jié)果，根據(jù)Westergaard應(yīng)用于彈性地基板的方程，that here are recovery。這已經(jīng)顯示出這是一個強大的設(shè)計工具。基于再生橡膠顆?；炷猎谄诩虞d下的實驗結(jié)果以及本文提出的研究分析表明：用這種以復(fù)合材料為基礎(chǔ)的混凝土作為剛性路面上彈性地基道路是可行的。疲勞試驗結(jié)果的分散性在混凝土實驗室測試中是常見的，但這種分散性在分析計算混凝土路面的強度和剛度時候通過95%置信度解決了。疲勞加載的剛度增加意味著3.5%和5%體積分數(shù)橡膠顆?；炷翗前搴?/p>

28、度的稍微增加。然而，它可以通過使用輪胎的回收利用來的到補償，這種固體廢物的成本低和橡膠混凝土復(fù)合物的有更好的阻尼能力。致謝筆者要感謝CEDEX的道路實驗室（西班牙）的J.Garc'a在進行疲勞測試時給予的合作。參考文獻【1】Siddique R, Naik TR.混凝土含廢舊輪胎性能橡膠 - 概述.廢物管理2004;24(5):5639.【2】Herna´ndez-Olivares F, Barluenga G, Bollati M, Witoszek B.回收的輪胎橡膠填充混凝土的靜態(tài)和動態(tài)行為.水泥混凝土研究2002;32(10):158796.【3】Herna´ndez-Olivares F, Barluenga G. 高強混凝土改性與彈性體材料回收的固體顆粒.In: Konig G,Dehn F, Faust T, editors.第六屆國際研討會關(guān)于高強度/高性能，德國萊比錫，2002. p. 106777.【4】Herna´ndez-Olivares F, Barluenga G.再生橡膠填充高強混凝土的防火性能.水泥混凝土研究2004;34(1):10917.【5】Weste