結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)各大參數(shù)比值匯總

1、一、定義：柱（墻）軸壓比指柱（墻）軸壓力設(shè)計(jì)值與柱（墻）的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比。二、計(jì)算公式：NfCA三、控制目的：它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規(guī)范采取的措施之 一就是限制軸壓比。四、規(guī)范要求：碎規(guī)11.4.16條、抗規(guī)6.3.6條、高規(guī)6.4.2條同時(shí)規(guī)定：一、二、三，四級(jí)抗震等級(jí)的各類結(jié)構(gòu)的框架柱、框 支柱，其軸壓比不宜大于表1L 4.16規(guī)定的限值.對(duì)IV類場(chǎng)地上 較高的高層建筑，柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)減小.表IL4.16柱軸壓比限值結(jié)構(gòu)體系抗,震等級(jí)鍛二級(jí)三皴四級(jí)他架結(jié)構(gòu)0. 65。,756 850.90袍架剪力瑞結(jié)構(gòu).簡(jiǎn)

2、體結(jié)胸0. 750.85d 90G.95部分框支剪力嫡結(jié)構(gòu)。,600.70一注:1軸壓比指柱地震作用組合的軸向壓力設(shè)計(jì)值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比值；2當(dāng)海窿土強(qiáng)度等級(jí)為C65. C70時(shí)“軸壓比限值宜覆表中數(shù)值減小Q.Q5.混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C75. C80時(shí).軸壓比限值直接表中數(shù)值減小0.1勤3表內(nèi)限值適用于剪翳比大于以混凝土強(qiáng)度等級(jí)不高于C60的柱向警比 不大于2的柱軸壓比限值應(yīng)降低5 051剪牌比小于L 5的柱.軸壓比限值 應(yīng)專門研究并采取特殊構(gòu)造措施4沿柱全高果用井字復(fù)合箍.且維筋間距不大于100mm、肢距不大于 200m1、直徑不小于12mm,或沿柱全高來用復(fù)

3、合螺艇難，且想距不大于 100mm,胺距不大于200mm,直往不小于】2mm.或沿柱全高采用連續(xù)發(fā) 含矩形螺旋箱,且螺旋凈距不大于80mm,肢距不大于加Umm,直徑不小 于10mm時(shí),輔用比限值均可技表中數(shù)值增加0.1J5當(dāng)柱感面中部設(shè)置由附加縱向喇筋形成的芯柱,且附加縱向鋸箭的總裁面 面積不少于柱就面面積的0. 8%時(shí).軸壓比限值可接裳中數(shù)值增加0.05; 此項(xiàng)措施與注4的措施同時(shí)采用時(shí).軸距比限值可按表中數(shù)值增加0.15* 但警筋的配編特征值4處應(yīng)接軸抵比增加0J0的要求確定，6詢整后的柱軸壓比限值不應(yīng)大于1.05.碎規(guī)11.7.16條、高規(guī)7.2.13條同時(shí)規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一二三級(jí)抗震

4、等級(jí)的剪力墻底部加 強(qiáng)部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值：表11.7.16剪力墻軸壓比限值抗震等級(jí)（設(shè)防烈度）一級(jí)（9度）一級(jí)（6、7、8 度）二、三級(jí)軸壓比限值0.40.50.6注：剪力墻肢軸壓比指在重力荷載代表值作用下墻的軸壓力設(shè)計(jì)值與墻的全截面積和混凝土軸 心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積的比值。碎規(guī)11.7.17條、高規(guī)7.2.14條同時(shí)規(guī)定：剪力墻兩端和洞口兩側(cè)應(yīng)設(shè)置邊緣構(gòu)件且應(yīng)符合 下列要求：1 .一、二、三級(jí)抗震等級(jí)剪力墻，在重力荷載代表值作用下，當(dāng)墻肢底截面軸壓比大于表11.7.17規(guī)定時(shí)，其底部加強(qiáng)部位及其以上一層墻肢應(yīng)按本規(guī)范第11.7.18條的規(guī)定設(shè)置約束邊緣

5、構(gòu)件；當(dāng)墻肢軸壓比不大于表 11.7.17規(guī)定時(shí)，可按本規(guī)范第11.7.19條的規(guī)定設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。表11.7.17剪力墻設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件的最大軸壓比抗震等級(jí)（設(shè)防烈度）一級(jí)（9度）一級(jí)（6、7、8 度）二、三級(jí)軸壓比0.10.20.3五、SATW中怎么看：看圖形即可，紅色為超限六、規(guī)律及調(diào)整：1抗震等級(jí)越高的建筑結(jié)構(gòu)，其延性要求也越高，因此對(duì)軸壓比的限制也越嚴(yán)格。對(duì)于框支柱、一字形剪力墻等情況而言，則要求更嚴(yán)格。抗震等級(jí)低或非抗震時(shí)可適當(dāng)放松，但任何情況下不得小于1.05。2 .限制墻柱的軸壓比，通常取底截面 （最大軸力處）進(jìn)行驗(yàn)算，若截面尺寸或混凝土強(qiáng)度等級(jí)變化時(shí)，還驗(yàn)算該位置的軸壓比。

6、SATWE驗(yàn)算結(jié)果詳，當(dāng)計(jì)算結(jié)果與規(guī)范不符時(shí)，軸壓比數(shù)值會(huì)自動(dòng)以紅色字符 顯示。3 .需要說明的是，對(duì)于墻肢軸壓比的計(jì)算時(shí)，規(guī)范取用重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸壓力設(shè)計(jì)值（即恒載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活載分項(xiàng)系數(shù)取1.4）來計(jì)算其名義軸壓比，是為了保證地震作用下的墻肢具有足夠 的延性，避免受壓區(qū)過大而出現(xiàn)小偏壓的情況，而對(duì)于截面復(fù)雜的墻肢來說，計(jì)算受壓區(qū)高度非常困難，故作以上簡(jiǎn)化計(jì)算。4 .試驗(yàn)證明，混凝土強(qiáng)度等級(jí)，箍筋配置的形式與數(shù)量，均與柱的軸壓比有密切的關(guān)系，因此，規(guī)范針 對(duì)情況的不同，對(duì)柱的軸壓比限值作了適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。5 .當(dāng)墻肢的軸壓比雖未超過上表中限值，但又?jǐn)?shù)值較大時(shí)，可在墻肢邊緣應(yīng)力較

7、大的部位設(shè)置邊緣構(gòu)件，以提高墻肢端部混凝土極限壓應(yīng)變，改善剪力墻的延性。當(dāng)為一級(jí)抗震（9度）時(shí)的墻肢軸壓比大于 0.3,一級(jí)（8度）大于0.2，二級(jí)大于0.1時(shí),應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，否則可設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件，程序?qū)Φ撞考訌?qiáng)部位 及其上一層所有墻肢端部均按約束邊緣構(gòu)件考慮。6 .軸壓比不滿足要求，結(jié)構(gòu)的延性要求無法保證；軸壓比過小，則說明構(gòu)的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng) 減少相應(yīng)墻、柱的截面面積。7 .軸壓比不滿足時(shí)的調(diào)整方法：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強(qiáng)度。一、定義：周期比即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt與平動(dòng)為主的第一自振周期（也稱第一側(cè)振周期）T1的比值。二、計(jì)

8、算公式：Tt/ T1三、控制目的：周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因?yàn)?當(dāng)兩者接近時(shí)，由于振動(dòng)藕連的影響，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。四、規(guī)范要求：高規(guī)3.4.5條規(guī)定：J.4.5結(jié)構(gòu)平加電量應(yīng)般少扭轉(zhuǎn)的制啊.在野理偶然偏心影響 的規(guī)定水平地震力作用下*僵層豎向構(gòu)料最大的水平佗移和層間 位移，A銳離境高扉建筑K宜大于漆樓層平均倩的1.£倍.系應(yīng) 大于浪粳層平均（0的】.5傕 B圾高度高層建筑，超過A頻高 度的限合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10結(jié)所指的量鼻高層建筑不宜大于誣 樓層平均值的倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的L4焙.始梅州 轉(zhuǎn)為主的第一自振周期

9、T,與平動(dòng)為主的第一白振周期T1之比.A愎高度高層建筑不應(yīng)大于6E）, 口燎亮度高層建筑，楣過A班高度的混合結(jié)構(gòu)及本崗程弗10室所指的復(fù)雜高屋建筑不應(yīng)大于一鼠注當(dāng)桂用的最大炭同位移畫不大于本返程第1? 3條就定的限值的 心*孔串播埸霍向構(gòu)件的國(guó)大水平也碑和層何集序與承厘平 均值的比值幅強(qiáng)省放蚣.理不向大于L5.五、SATW中怎么看：WZ或件一周期、地震力與振型輸出文件（VSS求解器）考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期（秒）、X,Y方向的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號(hào)周期轉(zhuǎn)角平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.9276140.661.00 ( 0.60+0.40 )0.0020.895751.470.97 ( 0.

10、38+0.59 )0.0330.808468.830.10 ( 0.02+0.08 )0.90扭轉(zhuǎn)系數(shù)高的是第一一扭轉(zhuǎn)周期，平動(dòng)系數(shù)高的是第一,平動(dòng)周期。陣型號(hào)1中平動(dòng)系數(shù)為1, Y為0.6 ,應(yīng)為X方向平動(dòng)，且1>0.97 ,故為第一平動(dòng)周期陣型號(hào)2中平動(dòng)系數(shù)為0.97 , Y為0.59 ,應(yīng)為Y方向平動(dòng)，陣型號(hào)3中扭轉(zhuǎn)系數(shù)為0.9 ,應(yīng)為扭轉(zhuǎn)，故為第一扭轉(zhuǎn)周期六、超了怎么辦：（1） .計(jì)算結(jié)果詳周期、地震力與振型輸出文件。因 SATWE電算結(jié)果中并未直接給出周期比，故對(duì)于通常 的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，需人工按如下步驟驗(yàn)算周期比：a）根據(jù)各振型的兩個(gè)平動(dòng)系數(shù)和一個(gè)扭轉(zhuǎn)系數(shù)（三者之和等于1）判

11、別各振型分別是扭轉(zhuǎn)為主的振型（也稱扭振振型）還是平動(dòng)為主的振型（也稱側(cè)振振型）。一般情況下，當(dāng)扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5時(shí)，可認(rèn)為該振型是扭振振型，反之應(yīng)為側(cè)振振型。當(dāng)然，對(duì)某些極為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)還應(yīng)結(jié)合主振型信息來進(jìn)行判b）周期最長(zhǎng)的扭振振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭振周期Tt,周期最長(zhǎng)的側(cè)振振型對(duì)應(yīng)的就是第一側(cè)振周期T1 ;c）計(jì)算Tt / T1 ,看是否超過 0.9（0.85）。對(duì)于多塔結(jié)構(gòu)周期比， 不能直接按上面的方法驗(yàn)算，這時(shí)應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個(gè)單塔，按多個(gè)結(jié)構(gòu)分別計(jì)算、分別驗(yàn)算（注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔，而是按塔分成多個(gè)結(jié)構(gòu)）。（2） .對(duì)于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時(shí)，一般來說前兩個(gè)或幾

12、個(gè)振型為其主振型，但對(duì)于剛 度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在。總之在高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對(duì)基底剪力貢獻(xiàn)比例的計(jì)算功能，通過參數(shù)Ratio（振型的基底剪力占總基底剪力的百分比）可以判斷出那個(gè)振型是 X方向或丫方向的主振型，并可查看以及每個(gè)振型對(duì)基底 剪力的貢獻(xiàn)大小。（3） .振型分解反應(yīng)譜法分析計(jì)算周期，地震力時(shí)，還應(yīng)注意兩個(gè)問題，即計(jì)算模型的選擇與振型數(shù)的確 定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計(jì)算時(shí)宜選擇側(cè)剛模型”進(jìn)行計(jì)算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時(shí)則應(yīng)選擇 總剛模型”進(jìn)行計(jì)算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī)5.1.13

13、條執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計(jì)算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進(jìn)行判別。（4） .如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對(duì)關(guān)系，而非其絕 對(duì)大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對(duì)于側(cè)移） 的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí)，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)

14、的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圈，或者削弱內(nèi)筒。（5） .扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a）扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時(shí)，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時(shí)要注意檢 查是否滿足；c）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動(dòng)周期；d）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在 應(yīng)加強(qiáng)該層的抗扭剛度；e）當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變

15、，說明核心筒平面尺度 與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f）當(dāng)計(jì)算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。周期比不滿足時(shí)的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實(shí)現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變構(gòu)布置，提高結(jié)構(gòu)的抗扭剛度；總的調(diào)整原則是加強(qiáng)構(gòu)外圍墻、 柱或梁的剛度，適當(dāng)削弱構(gòu)中間墻、柱的剛度；利用結(jié)構(gòu)剛度與周期的反比關(guān)系，合理布置抗側(cè)力構(gòu)件， 加強(qiáng)需要減小周期方向（包括平動(dòng)方向和扭轉(zhuǎn)方向）的剛度，或削弱需要增大周期方向的剛度。當(dāng)結(jié)構(gòu) 的第一或第二振型為扭轉(zhuǎn)時(shí)可按以

16、下方法調(diào)整：1） SA TWE程序中的振型是以其周期的長(zhǎng)短排序的。2）構(gòu)的第一、第二振型宜為平動(dòng)，扭轉(zhuǎn)周期宜出現(xiàn)在第三振型及以后。結(jié)構(gòu)在兩個(gè)主軸方向的動(dòng)力特性 （周期和振型）宜相近。3）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，說明結(jié)構(gòu)的抗扭剛度相對(duì)于其兩個(gè)主軸（第二振型轉(zhuǎn)角方向和第三振型轉(zhuǎn)角方 向，一般都靠近 X軸和Y軸）的抗側(cè)移剛度過小，此時(shí)宜沿兩主軸適當(dāng)加強(qiáng)構(gòu)外圍的剛度，并適當(dāng)削 弱構(gòu)內(nèi)部的剛度。4）當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，說明構(gòu)沿兩個(gè)主軸方向的抗側(cè)移剛度相差較大，構(gòu)的抗扭剛度相對(duì)其中一主軸 （第一振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度是合理的；但相對(duì)于另一主軸（第三振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度則過小，此時(shí)宜適當(dāng)削弱構(gòu)內(nèi)部沿“

17、第三振型轉(zhuǎn)角方向”的剛度，并適當(dāng)加強(qiáng)構(gòu)外圍（主要是沿第一振 型轉(zhuǎn)角方向）的剛度。5）在進(jìn)行上述調(diào)整的同時(shí)，應(yīng)注意使周期比滿足規(guī)范的要求。6）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，周期比肯定不滿足規(guī)范的要求；當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，周期比較難滿足規(guī)范的 要求。一、定義：剛度比是指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度比值。二、計(jì)算公式：1、按地震力與地震層間位移比計(jì)算規(guī)范要求： 、抗震規(guī)范第 3.4.2和3.4.3條及高規(guī)第 3.5.2條均規(guī)定：其樓層側(cè)向剛度不宜小于上部相鄰樓層側(cè)向剛度的70 %或其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80 %。高規(guī)第E.0.2條規(guī)定當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時(shí)，按本規(guī)程式（3.5.2-1 ）計(jì)算的轉(zhuǎn)換層與

18、其相鄰上層的側(cè)向剛度比不應(yīng)小于0.6。抗震規(guī)范第6.1.14-2 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)地上一層的側(cè)向剛度，不宜大于相關(guān)范圍地下一層側(cè)向剛度的0.5倍；地下室周邊宜有與其頂板相連的抗震墻。計(jì)算公式： VVh詳見高規(guī)P15框架：；其他（框剪、剪）：工Vi 1&Vi i hi 1應(yīng)用范圍：抗震規(guī)范第 3.4.2和3.4.3條用來判斷豎向不規(guī)則高規(guī)第3.5.2條規(guī)定的工程剛度比計(jì)算。用來避免豎向不規(guī)則高規(guī)第E.0.2條用來計(jì)算轉(zhuǎn)換層在二層以上時(shí)的側(cè)向剛度比抗震規(guī)范第 6.1.14條規(guī)定的工程的剛度比的計(jì)算方法1。用于判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。注：SATWE軟件在進(jìn)行 地震剪力與地震層間位

19、移比”的計(jì)算時(shí) 地下室信息”中的 回填土對(duì)地下室約束相對(duì)剛度比”里的值填“0；2、按剪切剛度計(jì)算規(guī)范要求：高規(guī)第E.0.1條規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1、2層時(shí)，可近似采用轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層結(jié)構(gòu)的等效剪切剛度比丫表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，丫 宜接近1,非抗震設(shè)計(jì)時(shí) 丫不應(yīng)小于0.4,抗震設(shè)計(jì)時(shí) 丫 不應(yīng)小于0.5?？拐鹨?guī)范第6.1.14-2 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)地上一層的側(cè)向剛度，不宜大于相關(guān)范圍地下一層側(cè)向剛度的0.5倍；地下室周邊宜有與其頂板相連的抗震墻。計(jì)算公式：G1Alh2G2 A2h1詳見高規(guī)P177應(yīng)用范圍：高規(guī)第E.0.1條用來計(jì)算轉(zhuǎn)換層在一二層時(shí)的側(cè)向剛度比抗震規(guī)范第 6.1.14條

20、規(guī)定的工程的剛度比的計(jì)算方法2。用于判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。3、按剪彎剛度計(jì)算規(guī)范要求：高規(guī)第 E.0.3條規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第二層以上時(shí)，尚宜采用圖E所示的計(jì)算模型按公式（E.0.3）計(jì)算轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比丫 e2。丫 e 2宜接近1,非抗震設(shè)計(jì)時(shí) 丫 e不應(yīng)小于0.5,抗震設(shè)計(jì)時(shí) 丫 e不應(yīng)小于0.8。計(jì)算公式：2H11 H 2詳見高規(guī)P178應(yīng)用范圍：高規(guī)第E.0.3條規(guī)定的工程的剛度比的計(jì)算。用來計(jì)算轉(zhuǎn)換層在二層以上時(shí)的側(cè)向剛度比三、控制目的：該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對(duì)于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)

21、換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。四、規(guī)范要求：（見第二條）五、SATW中怎么看：WMAS文件一各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計(jì)算信息一=各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計(jì)算信息Floor No :層號(hào)Tower No :塔號(hào)Xstif , Ystif :剛心的X , Y坐標(biāo)值A(chǔ)lf:層剛性主軸的方向Xmass , Ymass :質(zhì)心的X , Y坐標(biāo)值Gmass:總質(zhì)量Eex , Eey : X,Y方向的偏心率Ratx , Raty : X ，丫方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值（剪切剛度）Ratxl , Ratyl : X ，丫方向本

22、層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%勺比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%勺比值中之較小者RJX1 , RJY1, RJZ1:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（剪切剛度）RJX3 , RJY3, RJZ3:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（地震剪力與地震層間位移的比）Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 58.9926(m) Ystif= 7.6376(m) Alf = -0.4660(Degree)Xmass= 55.7612(m) Ymass= 33.6246(m) Gmass(活荷折減)=3325.5215( 2998.5144)(t)Eex = 0.3

23、715Eey =1.4870Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx1= 10.9663 Raty1= 16.4594薄弱層地震剪力放大系數(shù) =1.00RJX1 = 3.5845E+07(kN/m) RJY1 = 4.9779E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 5.2885E+06(kN/m) RJY3 = 6.5435E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)六、超了怎么辦：（1）規(guī)范對(duì)結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計(jì)算。對(duì)于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計(jì)算兩次，在剛性樓板假定

24、條件下計(jì)算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實(shí)條件下完成其它結(jié)構(gòu)計(jì)算。（2） 一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對(duì)于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計(jì)算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動(dòng)判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強(qiáng)制指定。（3）對(duì)于上述三種計(jì)算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行選擇：對(duì)于底部大空間為一層時(shí)或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇 剪切剛度”；對(duì)于底部大空間為多層時(shí)或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇剪彎剛度”；而對(duì)于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE程序的

25、默認(rèn)方法。剛度比不滿足時(shí)的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計(jì)算結(jié)果不滿足要求，SA TWE自動(dòng)將該樓層定義為薄弱層， 并按高規(guī)3.5.8將該樓層地震剪力放大1.252、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按以下方法調(diào)整：1）適當(dāng)降低本層層高，或適當(dāng)提高上部相關(guān)樓層的層高。2）適當(dāng)加強(qiáng)本層墻、柱和梁的剛度，或適當(dāng)削弱上部相關(guān)樓層墻、柱和梁的剛度。、定義：剛重比是指結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計(jì)值之比。、計(jì)算公式：1、剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)（整個(gè)結(jié)構(gòu)的剛重比）EJd 14 11qH42 nEJdH2 Gi120i 1H：房屋高度；q:倒三角形分布荷載的最大值；-在該荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)質(zhì)心

26、的彈性水平位移;EJd：結(jié)構(gòu)一個(gè)主軸方向的彈性等效荷載側(cè)向剛度，可按倒三角形分布荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移相等的原則，將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效側(cè)向剛度；Gi:第i層重力荷載設(shè)方t值，可取 1.2倍的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與1.4倍的樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值;2、框架結(jié)構(gòu)（每層的剛重比）Di hiL 10 .GjD:第i樓層的彈性等效側(cè)向剛度，可取該層剪力與層間位移的比值;hi：第i層高度；n:結(jié)構(gòu)總層數(shù)。三、控制目的：它是影響重力二階效應(yīng)的主要參數(shù)，且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。主要是 控制在風(fēng)荷載或水平地震作用下，重力荷載產(chǎn)生的二階效應(yīng)不致過大，避免結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)

27、倒塌。四、規(guī)范要求：高規(guī)5.4.1條規(guī)定：當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)滿足下列規(guī)定時(shí)，彈性計(jì)算分析時(shí)可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。1.對(duì)于剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、板柱剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)EJd 2.72 nH2 Gii 12.對(duì)于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定BA 20n上jGj高規(guī)5.4.4條規(guī)定：1 .對(duì)于剪力墻結(jié)構(gòu)，框剪結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定EJdd 1.42 nH2 Gii 12.對(duì)于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定10五、SATW中怎么看：WMASS件一結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗(yàn)算結(jié)果一6.486.30大于1.4,能夠通過高規(guī)（5.4.4）的整體穩(wěn)定驗(yàn)算大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)向剛重比E

28、Jd/GH*2=向剛重比EJd/GH*2=該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2六、超了怎么辦：1 .高層建筑的高寬比滿足限值時(shí)，可不進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，否則應(yīng)進(jìn)行。2 .當(dāng)高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時(shí)，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。剛重比不滿足要求，說明構(gòu)的剛度相對(duì)于重力荷載過??；但剛重比過分大，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo) 較差，宜適當(dāng)減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。剛重比不滿足時(shí)的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實(shí)現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整增強(qiáng)豎向構(gòu)件，加強(qiáng)墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。一、定義：剪重比即最小地震剪力系數(shù) 入。(查表)二、計(jì)算公式：VekiVeki：第

29、i層對(duì)應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的樓層剪力；n G Gj ：第j層重力荷載代表值。三、控制目的：主要為限制各樓層的最小水平地震剪力，確保周期較長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的安全，尤其是對(duì)于基本周期大于 3.5S的結(jié)構(gòu)，以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu)，出于對(duì)結(jié)構(gòu)安全的考慮，規(guī)范增加了對(duì)剪重比的要求。四、規(guī)范要求：抗規(guī)5.2.5條規(guī)定：n抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求：vek Gj ,(其余同高規(guī)4.3.12 )我說的：入查表 5.2.5 ,對(duì)于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即樓層最小剪力系數(shù) 入應(yīng)乘以1.15倍。高規(guī)4.3.12條規(guī)定：4.3.12多遇地震水平地震作用計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)各樓層

30、對(duì)應(yīng)于地震 作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合下式要求:(4 3.12) 式中：¥陽一第i層對(duì)應(yīng)于水平0t作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪九A水平地震剪力系數(shù).不應(yīng)小于表12規(guī)定的 值；對(duì)于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應(yīng)乘以 1-15的增大系數(shù)；G第3層的重力荷藏代表值；n堵拘計(jì)算總層數(shù)。米4.3. 12樓層最小地震剪力系數(shù)值類別6度7 A8度9度扭椅效應(yīng)明顯或基本 周期小于3, %的結(jié)病0.008a. 016 (0, 024)0,031(0.048|a 064益本周期大于低的熔構(gòu)0.006o.oii(o.oia)0.03 (0, 03610. 048注工1 本周期介于3. 5等和50s之間的結(jié)構(gòu)，應(yīng)允忤線性插入取

31、債;2 7,艮度時(shí)括號(hào)內(nèi)數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震加速度為。,1”靶。 30g的 地區(qū)。我說的：這個(gè)要求如同最小配筋率的要求，算出來的水平地震剪力如果達(dá)不到規(guī)范的最低要求，就要 人為提高，并按這個(gè)最低要求完成后續(xù)的計(jì)算。五、SATW中怎么看：WZ或件一周期、地震力與振型輸出文件一各層X方向的作用力(CQC)Floor :層號(hào)Tower :塔號(hào)Fx : X向地震作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力Vx : X向地震作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪力Mx : X向地震作用下結(jié)構(gòu)的彎矩Static Fx:靜力法X向的地震力Floor Tower Fx Vx （分塔剪重比）（整層剪重比） Mx Static Fx（kN） （kN）

32、（kN-m） （kN）（注意：下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu)）31667.541811.39( 1.53%)(1.53%)36475.79191.9221504.562093.45( 1.42%)(1.42%)42587.53137.1111251.762261.43( 1.27%)(1.27%)49811.7772.27抗震規(guī)范（5.2.5）條要求的X向樓層最小剪重比=0.80%X方向的有效質(zhì)量系數(shù)：99.66%還有Y向，此處省略六、超了怎么辦：1 .對(duì)于一般高層建筑而言，結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小，頂層最大，故實(shí)際工程中，結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制，由下 到上，哪層的地震剪力不夠，就放大哪層

33、的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力2 .結(jié)構(gòu)各層剪重比及各樓層地震剪力調(diào)整系數(shù)自動(dòng)計(jì)算取值，結(jié)果詳SATWE周期、地震力與振型輸出文彳WZQ.OUT）3 .各層地震內(nèi)力自動(dòng)放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動(dòng)放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù) .4 .六度區(qū)剪重比可在 0.7 %1 %取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋，說明底部剪力過小，要對(duì)構(gòu)件截面大小、周期折減等進(jìn)行檢查 ；若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正 確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。剪重比不滿足時(shí)的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：在SA TWE的“調(diào)整信息”中勾選“按抗震規(guī)范 5.2.5調(diào)整各樓層地震內(nèi)力”

34、后，SATWE按抗規(guī)5.2.5自動(dòng)將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按下列三種情況進(jìn)行調(diào)整：1）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又偏大時(shí)，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當(dāng)加大墻、柱截面，提高剛度。2）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時(shí)，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當(dāng)減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。3）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當(dāng)時(shí)，可在SA TWE的“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大系數(shù)”中輸入大于 1的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。一、定義：(1)位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水

35、平位移的比值。(2)層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。 其中：最大水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移。平均水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2。二、計(jì)算公式：林/h三、控制目的：主要為限制構(gòu)平面布置的不規(guī)則性，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導(dǎo)致構(gòu)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。高層建筑層 數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對(duì)其最大位移和層間位移加以控制，主要目的 有以下幾點(diǎn)：1.保證主體結(jié)構(gòu)基本處于

36、彈性受力狀態(tài)，避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板白裂縫數(shù)量，寬度。 2.保證填充墻，隔墻,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。3.控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。四、規(guī)范要求：抗規(guī)3.4.3條規(guī)定：3.43建筑形體及其構(gòu)件布置的平面，豎向不規(guī)則性.應(yīng)按下 列要求劃分;混凝土房屋、鋼結(jié)構(gòu)房屋和鋼混窗土混合結(jié)構(gòu)房屋存在 表3. 4. 3 I所列舉的某項(xiàng)平面不規(guī)則類型或表3.3-2所列舉的 某項(xiàng)豎向不規(guī)則類型以及類似的不規(guī)則類型，應(yīng)屬于不規(guī)則的 建筑啟表3.4.上1 平面不規(guī)劃的主要類型不規(guī)剜類型定義和奉考指標(biāo)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則在規(guī)定的水平力作用下，樓層的品大彈性水平位移或f

37、層間 位移)，大于該樓層兩端律性水平位移(或?qū)娱g位移)平均值的 上2倍抗規(guī)3.4.4條規(guī)定：3.4.4建筑形體及其構(gòu)件布置不規(guī)則時(shí)，應(yīng)按下列要求進(jìn)行地 震作用計(jì)算和內(nèi)力通整.并應(yīng)對(duì)薄弱部位采取有效的抗震構(gòu)造 措必1平面不規(guī)則而豎向規(guī)則的建筑，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模 型，井應(yīng)符合下列要求；1)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則時(shí),應(yīng)計(jì)人扭轉(zhuǎn)影響，且樓層豎向構(gòu)件最 大的用性水平位移和層間位移分別不宜大于樓層的端 彈性水平位移和層間位移平均值的L5倍，當(dāng)最大層間位移遠(yuǎn)小于規(guī)范限值時(shí)，可適當(dāng)放寬；高規(guī)3.4.5條規(guī)定：X 4*5結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)減少扭轉(zhuǎn)的影響.在考慮偶然偏心影響 的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移

38、和層間 位移，A級(jí)高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的L2倍,不應(yīng) 大于該樓層平均值的L5倍：R級(jí)高度高層建筑、超過A級(jí)高 度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10章所指的復(fù)雜高層建筑不宜大于該 樓層平均值的12倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的L 4倍，結(jié)構(gòu)扭 轉(zhuǎn)為主的第一自振周期9與平動(dòng)為主的第一自振周期T：之比 A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0.9, B級(jí)高度高層建筑、超過A級(jí) 高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第W章所指的復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大 于 0. 8s.注：當(dāng)樓層的最大層間位移角不大于本規(guī)程第3.7. 3條規(guī)定的限值的 40%時(shí)，談樓星豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移與售樓層平 均值的比值可適當(dāng)放松，但不應(yīng)大于L 6.高規(guī)

39、3.7.3條規(guī)定：3.7.3按彈性方法計(jì)算的風(fēng)荷旗或多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的摟 層層間最大水平位移與層高之比宜符合下列規(guī)定士1高度不大于150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與 層高之比Au/A不宜大于表3. 7.3的限值.表3.73樓層層間量大位移與層高之比的限值結(jié)構(gòu)體系限傅位塾1/550據(jù)塞物力痂事架一極心情,板柱典力修1/800他中商.靜力堵1/1000除掛架雉樓外的轉(zhuǎn)換庭11/10002高度不小于250m的高層建筑，其樓層層間最大位移與 層高之比以不宜大于1/500.3高度在150m250m之間的高層建筑，其樓層層間最大 位移與層高之比iu/A的限值可按本條第1款和第2款的限值線 性插入

40、取用。注樓層層間玨大位移iu以樓層登向構(gòu)件最大的水平位移差計(jì)算， 不扣除控體彎曲變形.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，本條規(guī)定的樓屋拉將計(jì)算可 不考慮偶然偏心的影響.五、SATW中怎么看：WDISP.OU戊件六、超了怎么辦：PKPM軟件中的SATWE程序?qū)γ恳粯菍佑?jì)算并輸出最大水平位移、最大層間位移角、平均水平位移、平均 層間位移角及相應(yīng)的比值，詳位移輸出文件WDISP.OUT 。但對(duì)于計(jì)算結(jié)果的判讀，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：(1)若位移比(層間位移比)超過 1.2,則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；(2)驗(yàn)算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗(yàn)算層間位移角則不需要考慮偶然偏心(3)驗(yàn)算位移比應(yīng)選擇強(qiáng)制剛性樓板假定，但

41、當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時(shí)，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實(shí) 際剛度變化的計(jì)算模型，當(dāng)平面不對(duì)稱時(shí)尚應(yīng)計(jì)及扭轉(zhuǎn)影響(4)最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計(jì)與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果 (即構(gòu)件設(shè)計(jì)可以采用彈性樓板計(jì)算，而位移計(jì)算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得)，故可先采用剛性樓板算出 位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。(5)因?yàn)楦邔咏ㄖ谒搅ψ饔孟?，幾乎都?huì)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位由于位移比是在 全樓剛性樓板”的假定下計(jì)算的，這時(shí)的每層樓板在樓層平面內(nèi)被假定為剛體，因?yàn)榭紤]偶然偏心，在水平地震力的作用下，即使是規(guī)則對(duì)稱的結(jié)構(gòu)也不可能是純粹的平動(dòng)，其最大水平位移與層間位移一 定是發(fā)生在樓層邊角部位的某處。所以