塔吊基礎(chǔ)設(shè)計方案9

1、 經(jīng)典建設(shè)有限公司 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計方案 塔吊基礎(chǔ)方案編制單位： 經(jīng)典建設(shè)有限公司 編 制 人： 婁志毅 編制日期： 2013/9/22 審 核： 隋憲生 審 批： 許靜 目 錄1編制依據(jù)32工程概況33塔吊的選型及布置44水文地質(zhì)條件55平面布置圖（見CAD附圖）76樁基及承臺設(shè)計87底板以下位置塔吊基礎(chǔ)剖面圖98附件計算書9QTZ80（5613）四樁基礎(chǔ)計算書10QTZ630（5013）四樁基礎(chǔ)計算書14QTZ80（6013）地面四樁基礎(chǔ)計算書19QTZ80(6013)基礎(chǔ)底四樁基礎(chǔ)計算書24QTZ160（6516）四樁基礎(chǔ)計算書29QTZ160（6516）四樁基礎(chǔ)(基礎(chǔ)底)計算書341編制依

2、據(jù)1.1廠家提供的塔吊資料；1.2建筑塔式起重機(jī)安全規(guī)程GB5144-2006；1.3建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-2011;1.4建筑塔式起重機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程JGJ196-2010。2工程概況本工程位于天津市北辰區(qū)外環(huán)線與津保高速交叉西北部，南鄰津保高速，北至北運(yùn)河。EG地塊建筑面積為16.54844萬，地上建筑面積138746.57平方米，地下建筑面積26737.83平方米；基礎(chǔ)為樁基承臺，主體結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu)。E-1；建筑面積9181.88平方米，地上18層；E-2；建筑面積9736.95平方米，地上26層；E-3；建筑面積7991.32平方米，地上18層；E-4；建

3、筑面積7991.32平方米，地上18層，高度57.46米；E-5；建筑面積9270.73平方米，地上26層；E-6；建筑面積8027.89平方米，地上18層；E-7；建筑面積10735.09平方米，地上26層；E-8；建筑面積11598.12平方米，地上26層；E-9；建筑面積8569.87平方米，地上26層；E區(qū)地下車庫；建筑面積14635.47平方米，地下1層； G-1；建筑面積9258.78平方米，地上18層；G-2；建筑面積8798.37平方米，地上18層；G-3；建筑面積8347.29平方米，地上18層，；G-4；建筑面積11851.76平方米，地上28層；G-6；建筑面積7989.

4、55平方米，地上18層；G-5；建筑面積10719.55平方米，地上18層，；G區(qū)地下車庫；建筑面積10585.05平方米，地下1層框架結(jié)構(gòu)； G區(qū)配電室；建筑面積195.41平方米，地上1層，高度5.16米，框架結(jié)構(gòu)。3塔吊的選型及布置根據(jù)施工需要，本著節(jié)約資源且不影響工期的條件下，現(xiàn)場布置八臺塔吊，其中E區(qū)5臺，G區(qū)3臺。E2#樓北側(cè)和E7#北側(cè)各布置1#臺QTZ80（5513）塔吊（1#塔、3#塔），E-3#樓北側(cè)G-5#東側(cè)各布置一臺QTZ160（6513）型塔吊（2#塔、9#塔），E-9#樓北側(cè)和G-2#樓東側(cè)各布置一臺QTZ80（6013）型塔吊（5#塔、6#塔），E-8#樓北側(cè)、

5、G-1#樓南側(cè)與G-4#樓南側(cè)各布置一臺QTZ630（4513）型塔吊（4#塔、7#塔、8#塔）。具體位置見群塔平面布置圖。塔吊參數(shù)表：編號塔機(jī)型號起重力矩自由高度臂長最大幅度懸高備注1QTZ160（6513）1600KN.m52m65m1.3t38m2臺2QTZ80（6013）800KN.m46m60m1.3t32m2臺3QTZ80（5513）800KN.m45m56m1.3t32m2臺4QT630（4513）630KN.m40m45m1.3t28m3臺4水文地質(zhì)條件 根據(jù)天津市勘察院提供的K2012 -664北辰區(qū)北倉示范鎮(zhèn)還遷區(qū)二期G地塊勘察報告與K2012 -659北辰區(qū)北倉示范鎮(zhèn)還遷

6、區(qū)二期G地塊勘察報告，建筑場地內(nèi)的土層如下所述：1、人工填土層（Qml）全場地均有分布，厚度0.601.40m，底板標(biāo)高為4.172.92m，該層從上而下可分為2個亞層。第一亞層，雜填土(地層編號1a)：主要在南部融龍物流區(qū)分布，厚度一般為0.50m，呈雜色，松散狀態(tài)，由磚塊、石子、廢土等組成。第二亞層，素填土(地層編號1b)：厚度一般為0.601.40m，呈褐色，軟塑狀態(tài)，粉質(zhì)粘土質(zhì)，含磚渣、石子等，屬中(偏高)壓縮性土。人工填土填墊年限小于十年。2、新近沖積層（Q43Nal）厚度2.503.80m，頂板標(biāo)高為4.172.92m，主要由粘土（地層編號3）組成，呈褐黃褐黑色，軟塑可塑狀態(tài)，無層

7、理，含鐵質(zhì)，屬高壓縮性土。局部夾粉土、粉質(zhì)粘土透鏡體。本層土水平方向上土質(zhì)尚均勻，分布較穩(wěn)定。3、全新統(tǒng)上組陸相沖積層（Q43al）厚度2.303.60m，頂板標(biāo)高為0.870.09m，主要由粉質(zhì)粘土（地層編號4）組成，呈灰黃色，軟塑可塑狀態(tài)，無層理，含鐵質(zhì)，屬中壓縮性土。局部夾粘土透鏡體。本層土水平方向上土質(zhì)較均勻，分布較穩(wěn)定。4、全新統(tǒng)中組海相沉積層（Q42m）厚度4.906.00m，頂板標(biāo)高為-2.07-3.02m，主要由粉質(zhì)粘土（地層編號6）組成，呈灰色，軟塑狀態(tài)，有層理，含貝殼，屬中壓縮性土。局部夾粉土、淤泥質(zhì)粘土、粘土透鏡體。本層土水平方向上土質(zhì)較均勻，分布較穩(wěn)定。5、全新統(tǒng)下組沼

8、澤相沉積層（Q41h）厚度1.702.70m，頂板標(biāo)高為-7.62-8.29m，主要由粉質(zhì)粘土（地層編號7）組成，呈黑灰淺灰色，軟塑可塑狀態(tài)，無層理，含有機(jī)質(zhì)、腐植物，屬中壓縮性土。局部夾粉土透鏡體。本層土水平方向上土質(zhì)較均勻，分布較穩(wěn)定。6、全新統(tǒng)下組陸相沖積層（Q41al）厚度3.806.10m，頂板標(biāo)高為-9.76-10.89m，主要由粉質(zhì)粘土（地層編號8）組成，呈灰黃色，可塑狀態(tài)，無層理，含鐵質(zhì)，屬中壓縮性土。局部夾粘土透鏡體。本層土水平方向上土質(zhì)較均勻，分布較穩(wěn)定。7、上更新統(tǒng)第五組陸相沖積層（Q3eal）厚度9.2011.10m，頂板標(biāo)高為-13.73-16.08m，該層從上而下可

9、分為2個亞層。第一亞層，砂性大粉質(zhì)粘土、粉土(地層編號9a)：厚度一般為2.405.20m，呈褐黃色，砂性大粉質(zhì)粘土呈可塑狀態(tài)，粉土呈密實(shí)狀態(tài)，均無層理，屬中(偏低)壓縮性土。因砂性大粉質(zhì)粘土與粉土力學(xué)性質(zhì)相近，剖面圖統(tǒng)一按粉土繪制。第二亞層，粉質(zhì)粘土 (地層編號9b)：厚度一般為5.407.90m，呈褐黃色，可塑狀態(tài)，無層理，含鐵質(zhì)，屬中壓縮性土。局部夾粉土、粘土透鏡體。本層土各亞層土質(zhì)較均勻，分布較穩(wěn)定。表一 土的力學(xué)性能土層編號土層厚度土名稱極限側(cè)阻力極限端阻力地基承載力特征值33.1粘土309043粉質(zhì)粘土3811565.5粉質(zhì)粘土3610573.2粉質(zhì)粘土4513084.8粉質(zhì)粘土5

10、214001409a10.2粉質(zhì)粘土6522001705平面布置圖（見附圖）（附圖為PDF版，CDR圖塔吊覆蓋有偏差，CAD圖可以完全覆蓋。）41 經(jīng)典建設(shè)有限公司 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計方案6樁基及承臺設(shè)計樁基和承臺的配筋依據(jù)品茗結(jié)構(gòu)計算軟件所得。1、（1#塔吊、3#塔吊）QTZ80（5513）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長21m，樁徑0.6m；頂標(biāo)高-3.000m；2、(2#塔吊) QT160（6513）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長24m，樁徑0.6m；頂標(biāo)高-3.000m；3、(4#塔吊)QT630（4513）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長15m，樁徑0.6m；樁頂標(biāo)高-4.000m；4、(5#塔吊)QT80（6013）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長

11、19m，樁徑0.6m；頂標(biāo)高-3.000m；5、(6#塔吊)QT80（6013）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長15m，樁徑0.6m；頂標(biāo)高-6.950m；6、(7#塔吊、8#塔吊)QT630（4513）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長15m，樁徑0.6m；7、(9#塔吊) QT160（6513）的基礎(chǔ)設(shè)計：樁長24m，樁徑0.6m；頂標(biāo)高-6.950m；樁基配筋：主筋1214， 箍筋8250螺旋箍，樁頂3米加密8100，加強(qiáng)筋2000一道12；兩根注漿管代替兩根主筋。樁身混凝土等級C35P8。承臺設(shè)計：QTZ160（6516）、QTZ80（6013）樁承臺6m×6m×1.5m；QTZ80（5513）、Q

12、TZ630(4513)樁承臺6m×6m×1.3m。承臺配筋：18150雙層雙向，拉筋14300，保護(hù)層5cm。廠家要求: 未確定廠家，無廠家要求，計算書中參數(shù)為華夏常規(guī)參數(shù)。7底板以下位置塔吊基礎(chǔ)剖面圖8附件計算書北辰區(qū)北倉示范小城鎮(zhèn)二期（E、G地塊）農(nóng)民還遷經(jīng)濟(jì)適用房工程工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：北辰區(qū)北倉鎮(zhèn)桃口村；屬于剪力墻結(jié)構(gòu)；地上28層；地下1層；建筑高度：78.4m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.8m ；總建筑面積：165485平方米；總工期：547天。本工程由天津和諧家園建設(shè)開發(fā)有限公司投資建設(shè)，北京未來之家建筑設(shè)計有限公司設(shè)計，天津市勘察院地質(zhì)勘察，北京五環(huán)國際工程管理有限公司監(jiān)

13、理，經(jīng)典建設(shè)有限公司組織施工；由隋憲生擔(dān)任項目經(jīng)理，婁志毅擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制：塔式起重機(jī)設(shè)計規(guī)范（GB/T13752-1992）、地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）、建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）、建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）等編制。QTZ80（5513）四樁基礎(chǔ)計算書一、塔吊的基本參數(shù)信息（1#塔吊、4#塔吊）塔吊型號：QZT80A(5613)， 塔吊起升高度H：85.000m，塔身寬度B：1.65m， 基礎(chǔ)埋深D：0.500

14、m，自重F1：550kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.300m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：6.000m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.600m，樁間距a：4.8m， 承臺箍筋間距S：300.000mm，承臺混凝土的保護(hù)層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；額定起重力矩是：800kN·m， 基礎(chǔ)所受的水平力：30kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：天津天津市， 基本風(fēng)壓0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：B類 田野鄉(xiāng)村， 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z：2.02 。二、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎

15、向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=550.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=610.00kN；1、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處天津天津市，基本風(fēng)壓為0=0.50kN/m2；查表得：荷載高度變化系數(shù)z=2.02；擋風(fēng)系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12/(1.65×2.5)=0.41；因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2.17；高度z處

16、的風(fēng)振系數(shù)?。簔=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.17×2.02×0.5=1.534kN/m2；2、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.534×0.41×1.65×85×85×0.5=3748.913kN·m；MkmaxMeMP×hc8003748.91330×1.34587.91kN·m；三、

17、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實(shí)際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/xj2±Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值，F(xiàn)k=610.00kN； Gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.30=1170.00kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，取4587.91kN·m

18、； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=3.39m； Nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值 最大壓力：Nkmax=(610.00+1170.00)/4+4587.91×3.39/(2×3.392)=1120.86kN。最小壓力：Nkmin=(610.00+1170.00)/4-4587.91×3.39/(2×3.392)=-230.86kN。需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的

19、彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.58m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=994.04kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×994.04×1.58=3131.21kN·m。四、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級

20、為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=3131.21×106/(1.00×16.70×6000.00×1250.002)=0.020； =1-(1-2×0.020)0.5=0.020； s =1-0.020/2=0.990； Asx =Asy =3131.21×106/(0.990×1250.00×360.00)=

21、7029.26mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:6000.00×1300.00×0.15%=11700.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，18125。承臺底面單向根數(shù)46根。實(shí)際配筋值11707mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=6000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=1.34m；當(dāng) <0.25時，取=0.25；當(dāng) >3時,取=3，得=1.068； hs受剪切承載力

22、截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內(nèi)插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承臺剪切系數(shù)，=1.75/(1.068+1)=0.846；0.894×0.846×1.57×6000×1250=8912.374kN1.2×1120.863=1345.036kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設(shè)計值中最大值Nk=1120.863kN；單樁豎向極

23、限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=1.885m； Ap樁端面積,Ap=0.283m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表:序號土名稱土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)抗拔系數(shù)1粘土3.1030.000.000.802粉質(zhì)粘土3.0038.000.000.703粉質(zhì)粘土5.5036.000.000.804粉質(zhì)粘土3.2045.000.000.805粉質(zhì)粘土4.8052.001400.000.806砂性大粉質(zhì)粘土、粉土10.2065.002200.000.80由于樁的入土深度為20.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗算: Q

24、uk=1.885×824.6+2200×0.283=2176.37kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=2176.37/2=1088.185kN；Nk=1120.863kN1.2R=1.2×1088.185=1305.822kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁基礎(chǔ)抗拔驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×0.6=1.885m； qsik 樁側(cè)表面第i

25、層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：Tuk=iqsikuili=1221.98kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tgk=（uliqsikli）/4= 3500.71kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（4.8+0.6)=21.60m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=230.86kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =

26、2916.00kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =141.37kN；Tgk/2+Ggp=3500.712/2+2916=4666.356kN > 230.863kN；Tuk/2+Gp=1221.979/2+141.372=752.361kN > 230.863kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×6002/4×0.65%=1838mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截

27、面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=230862.97N； fy鋼筋強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=230862.97/360.00=641.29mm2建議配筋值：RRB400鋼筋，1712。實(shí)際配筋值1922.7 mm2。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密；間距不應(yīng)大于100mm；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當(dāng)考

28、慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。QTZ630（4513）四樁基礎(chǔ)計算書一、塔吊的基本參數(shù)信息（2#塔吊）塔吊型號：QTZ630， 塔吊起升高度H：67.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎(chǔ)埋深D：0.500m，自重F1：384.3kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.300m，最大起重荷載F2：50kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.600m，樁間距a：3.8m， 承臺箍筋間距S：300.000mm，承臺混凝土的保護(hù)

29、層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；額定起重力矩是：630kN·m， 基礎(chǔ)所受的水平力：30kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：2.5m，主弦桿材料：圓鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：天津天津市， 基本風(fēng)壓0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：B類 田野鄉(xiāng)村， 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z：1.86 。二、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=384.30kN；塔吊最大起重荷載F2=50.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=434.30kN；1、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處天津天津市，基本風(fēng)

30、壓為0=0.50kN/m2；查表得：荷載高度變化系數(shù)z=1.86；擋風(fēng)系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.12/(1.6×2.5)=0.416；因為是圓鋼，體型系數(shù)s=1.292；高度z處的風(fēng)振系數(shù)?。簔=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×1.292×1.86×0.5=0.841kN/m2；2、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M

31、=××B×H×H×0.5=0.841×0.416×1.6×67×67×0.5=1255.539kN·m；MkmaxMeMP×hc6301255.53930×1.31924.54kN·m；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實(shí)際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/xj2±Mxkyi/yj2；其中

32、n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值，F(xiàn)k=434.30kN； Gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×5.00×5.00×1.30=812.50kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，取1924.54kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值 最大壓力：Nkmax=(434.30+812.50)/4+1924.54×2.69/(2×2.692)=669.82k

33、N。最小壓力：Nkmin=(434.30+812.50)/4-1924.54×2.69/(2×2.692)=-46.42kN。需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=560.03kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×560.03×1.1

34、0=1232.07kN·m。四、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1232.07×106/(1

35、.00×16.70×5000.00×1250.002)=0.009； =1-(1-2×0.009)0.5=0.009； s =1-0.009/2=0.995； Asx =Asy =1232.07×106/(0.995×1250.00×360.00)=2750.99mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00×1300.00×0.15%=9750.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，18125。承臺底面單向根數(shù)39根。實(shí)際配筋值9925.5mm2。五、承臺截面抗剪切計算依

36、據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.86m；當(dāng) <0.25時，取=0.25；當(dāng) >3時,取=3，得=0.688； hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內(nèi)插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.688+1)=1.037；0.894×1.037×1.57&#

37、215;5000×1250=9098.929kN1.2×669.82=803.784kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設(shè)計值中最大值Nk=669.82kN；單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=1.885m； Ap樁端面積,Ap=0.283m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表:序號土名稱土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)抗拔系數(shù)1粘土3.1030.000.000.802粉質(zhì)粘土3.0

38、038.000.000.703粉質(zhì)粘土5.5036.000.000.804粉質(zhì)粘土3.2045.000.000.805粉質(zhì)粘土4.8052.001400.000.806砂性大粉質(zhì)粘土、粉土10.2065.002200.000.80由于樁的入土深度為15.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1.885×559.4+1400×0.283=1450.285kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1450.285/2=725.142kN；Nk=669.82kN1.2R=1.2×725.142=870.171kN；樁基豎向承載力滿足要求！

39、七、樁基礎(chǔ)抗拔驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×0.6=1.885m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：Tuk=iqsikuili=822.07kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tgk=（uliqsikli

40、）/4= 1918.93kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（3.8+0.6)=17.60m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=46.42kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1452.00kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =106.03kN；Tgk/2+Ggp=1918.928/2+1452=2411.464kN > 46.42kN；Tuk/2+Gp=822.067/2+106.029=517.062kN > 46.42kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋

41、計算1、樁構(gòu)造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×6002/4×0.65%=1838mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=46419.81N； fy鋼筋強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=46419.81/360.00=128.94mm2建議配筋值：RRB400鋼筋，1712。實(shí)際配筋值1922.7 mm2。

42、依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密；間距不應(yīng)大于100mm；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當(dāng)考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。QTZ80（6013）地面四樁基礎(chǔ)計算書一、塔吊的基本參數(shù)信息（3#塔吊）塔吊型號：QTZ80（6013）， 塔吊起升高度H：67.000m，塔身寬度B

43、：1.8m， 基礎(chǔ)埋深D：0.500m，自重F1：910kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.300m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.600m，樁間距a：3.8m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護(hù)層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；額定起重力矩是：800kN·m， 基礎(chǔ)所受的水平力：30kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：天津天津市， 基本風(fēng)壓0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：B類 田野鄉(xiāng)村， 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z：

44、1.86 。二、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=910.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=970.00kN；1、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處天津天津市，基本風(fēng)壓為0=0.50kN/m2；查表得：荷載高度變化系數(shù)z=1.86；擋風(fēng)系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.8+2×2.5+(4×1.82+2.52)0.5)×0.12/(1.8×2.5)=0.394；因為是角鋼/方鋼

45、，體型系數(shù)s=2.212；高度z處的風(fēng)振系數(shù)取：z=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.212×1.86×0.5=1.44kN/m2；2、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.44×0.394×1.8×67×67×0.5=2293.001kN·m；MkmaxMeMP×hc8002293.00130×1.3313

46、2kN·m；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實(shí)際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/xj2±Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值，F(xiàn)k=970.00kN； Gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×5.00×5.00×1.30=812.50kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，取3132

47、.00kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值 最大壓力：Nkmax=(970.00+812.50)/4+3132.00×2.69/(2×2.692)=1028.43kN。最小壓力：Nkmin=(970.00+812.50)/4-3132.00×2.69/(2×2.692)=-137.18kN。需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My

48、計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.00m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=990.37kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×990.37×1.00=1980.73kN·m。四、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.

49、0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1980.73×106/(1.00×16.70×5000.00×1250.002)=0.015； =1-(1-2×0.015)0.5=0.015； s =1-0.015/2=0.992； Asx =Asy =1980.73×106/(0.992×1250.00

50、5;360.00)=4435.55mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00×1300.00×0.15%=9750.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，18125。承臺底面單向根數(shù)39根。實(shí)際配筋值9925.5mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.76m；當(dāng) <0.25時，取=0.25；當(dāng) >3時,取=3，得=0.608

51、； hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內(nèi)插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.608+1)=1.088；0.894×1.088×1.57×5000×1250=9551.612kN1.2×1028.43=1234.116kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設(shè)計值中最大值Nk=1028.43

52、kN；單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=1.885m； Ap樁端面積,Ap=0.283m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表:序號土名稱土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)抗拔系數(shù)1粘土3.1030.000.000.802粉質(zhì)粘土3.0038.000.000.703粉質(zhì)粘土5.5036.000.000.804粉質(zhì)粘土3.2045.000.000.805粉質(zhì)粘土4.8052.001400.000.806砂性大粉質(zhì)粘土、粉土10.2065.002200.000.80由于樁的入土深度為18.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向

53、承載力驗算: Quk=1.885×715.4+1400×0.283=1744.338kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1744.338/2=872.169kN；Nk=1028.43kN1.2R=1.2×872.169=1046.603kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁基礎(chǔ)抗拔驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×0.6=1.885m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：Tuk=iqsikuili=1057.31kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)