現(xiàn)澆梁支架工程專項安全施工方案

1、目錄一、總體說明 錯. 誤! 未指定書簽1.1 編制依據(jù) 錯.誤 ! 未指定書簽1.2 編制原則 錯.誤 ! 未指定書簽1.3. 工程概況 錯.誤!未指定書簽二、地基處理與排水 錯. 誤! 未指定書簽三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計 錯. 誤! 未指定書簽3.1 支架布置 錯.誤 ! 未指定書簽3.2 支架驗算 錯.誤 ! 未指定書簽3.2.1 荷載計算 錯. 誤!未指定書簽3.2.2 結(jié)構(gòu)檢算 錯. 誤!未指定書簽3.2.2.1 扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度與穩(wěn)定性驗算 錯誤 ! 未指定書簽3.2.2.2 滿堂支架整體抗傾覆驗算 錯. 誤 ! 未指定書簽3.2.2.3 箱梁底模下橫橋向方木驗算 錯誤 ! 未指定

2、書簽3.2.2.4 支架立桿頂托上順橋向方木驗算 錯誤 ! 未指定書簽3.2.2.5 底模板驗算 錯. 誤 ! 未指定書簽3.2.2.6 側(cè)模驗算 錯. 誤!未指定書簽3.2.2.7 立桿底座和地基承載力驗算 錯誤 ! 未指定書簽3.3 門架體系驗算 錯. 誤!未指定書簽3.3.1 門架布置 錯. 誤!未指定書簽3.3.2 荷載分析 錯. 誤!未指定書簽3.3.3 荷載計算 錯. 誤!未指定書簽3.3.4 門架驗算 錯. 誤!未指定書簽3.3.5 地基承載力驗算 錯. 誤 ! 未指定書簽四、腳手架施工 錯. 誤! 未指定書簽4.1 碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程 錯誤 ! 未指定書簽4.1 碗扣式

3、腳手架的搭設(shè)要求 錯. 誤 ! 未指定書簽4.3 支架底模拆除 錯. 誤!未指定書簽4.4 支架施工安全保證措施 錯. 誤 ! 未指定書簽五、模板施工 錯. 誤! 未指定書簽六、質(zhì)量保證措施 錯.誤! 未指定書簽七、安全與文明施工措施 錯. 誤! 未指定書簽7.1 安全施工保證體系 錯. 誤 ! 未指定書簽7.2 安全文明措施 錯. 誤!未指定書簽八、成品保護(hù) 錯.誤! 未指定書簽現(xiàn)澆梁模板支架工程專項安全施工方案一、總體說明1.1 編制依據(jù)長春市施工圖設(shè)計文件與施工圖匯審資料。國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分） ，以與現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。我單

4、位施工類似工程項目的能力和技術(shù)能力水平。參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 、混凝土工程模板與支架技術(shù) 、公路橋涵施工計算手冊 。1.2 編制原則堅持安全第一、預(yù)防為主的原則在總結(jié)、吸取多年支架施工經(jīng)驗教訓(xùn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合本項目現(xiàn)澆梁支 架工程特點(diǎn)，驗算并制定出切實(shí)可行的施工安全措施和搭設(shè)方案，保證 現(xiàn)澆梁模板支架強(qiáng)度、穩(wěn)定性。堅持合理利用資源，成本有效控制的原則結(jié)合本工程特點(diǎn)， 制定安全、 可行的現(xiàn)澆梁支架方案， 實(shí)現(xiàn)資源優(yōu)化； 節(jié)能降耗，實(shí)現(xiàn)低投入、減少周轉(zhuǎn)材料的浪費(fèi)。1.3. 工程概況長春市互通立交主線橋梁，上行線橋梁共 27 跨 8 聯(lián)，下行線橋梁共27 跨 9 聯(lián)，橋梁平面位于直

5、線上，立面位于豎曲線上，橋跨總長度：846.835m, 全橋除 N2023 號墩之間采用預(yù)應(yīng)力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續(xù)箱梁外，其余 15 聯(lián)均采用同尺寸單箱雙室斜腹板等截面連續(xù)箱 梁，拱型連續(xù)箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.096-7.634m ，梁高：2-3.2m , 頂板厚度： 25，底板厚度： 22 ，中腹板與兩側(cè)腹板厚度： 50-80 ，箱梁 懸臂長 2m ，懸臂端部厚度： 20，懸臂沿弧線延伸至梁底板；等截面箱梁 頂寬： 12.75m ，梁底寬： 7.85m ，梁高： 1.7m ， 頂板厚度： 25，底板 厚度： 22 ，中腹板與兩側(cè)腹板厚度： 50-70 ，箱梁懸臂長 2

6、m ，懸臂端部 厚度： 20 ，懸臂沿弧線延伸至梁底板。跨亞泰大街處采用門架施工，其余聯(lián)采用滿堂支架法施工二、地基處理與排水根據(jù)設(shè)計圖紙要求，原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)可直接作為支架基礎(chǔ)，承載能 力滿足要求，地基處理主要集中在承臺回填處、綠化帶拆除部分與管線排 遷后基坑，采取底部全部回填粒料處理，18T 壓路機(jī)碾壓，對碾壓不到部分采用小型手扶式夯實(shí)機(jī)壓實(shí)，然后鋪設(shè)40 厚山皮石再次碾壓，頂面澆筑 20 厚 C15 砼作為支架基礎(chǔ)，承載能力可滿足施工要求。借助原衛(wèi)星路路面排水系統(tǒng)，可滿足地基排水要求達(dá)到地基無積水浸 泡的要求，如遇突發(fā)情局部低洼處產(chǎn)生積水，采用安設(shè)水泵的防水進(jìn)行抽 水。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計3

7、.1 支架布置 采用滿布碗扣型支架為模板支撐體系，使用與立桿配套的橫桿與立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木， 立桿頂托上縱向設(shè)10 X15 方木；縱向方木上設(shè)10 X10的橫向方木，間距按照0.25m （凈間距0.15m ）， 模板采用厚 1.5 的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，邊角采用 4 厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，縱向沿支架外側(cè)設(shè)置通長剪刀撐1道，橫橋向剪刀撐每2.4m （橋墩處）、2.7 m和縱向外 側(cè)與腹板底設(shè)置45度剪力桿以提高整體穩(wěn)定性，在承臺與支架土基相接 順橋向每腹板處設(shè)置 3道剪刀撐。主橋現(xiàn)澆梁支架立桿的縱、橫向間距與橫桿步距等搭設(shè)要

8、求如下：等截面現(xiàn)澆梁采用立桿橫橋向間距x縱橋向間距x橫桿步距為60 x60 X120、60 X90 X120和90 X90 X120三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中梁底面范圍內(nèi)采用60 X90 X120，翼緣板弧形部位采用 90 X90 X120和60 X90 X120搭配使用，弧形部位與平底部位支架采用鋼管扣件連接， 其他范圍墩旁兩側(cè)各 5.0m范圍內(nèi)的支架采用60 X60 X120的布置形式； 除墩旁兩側(cè)各5m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60 X90 X120的布置形式。變截面現(xiàn)澆采用立桿橫橋向間距X縱橋向間距X橫桿步距為60 X60X60，立桿頂托上縱向設(shè)15 X15方木；縱向方木上設(shè)10

9、 X10的橫向方木， 間距按照0.25m （凈間距0.15m ），模板采用厚1.5的優(yōu)質(zhì)竹膠合板布置 形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其他按照等截面箱形連續(xù)梁支架的要求進(jìn)行布置。具體布置形式見下圖：3.2 支架驗算本計算書分別以主橋現(xiàn)澆梁 4*30m 等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁 （單箱雙室）和 355035m 變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室） 為例，主要取不同支架布置形式下個處最不利截面對荷載進(jìn)行計算與對其 支架體系進(jìn)行檢算。3.2.1 荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)， 在施工過程中將涉與到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取 2600 3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模

10、、內(nèi)模支撐與外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2 = 1.0 （偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計 算模板與其下肋條時取 2.5；當(dāng)計算肋條下的梁時取 1.5； 當(dāng)計算支架立柱與替他承載構(gòu)件時取 1.0。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取 2.0，對側(cè)板取 4.0。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取 2.0。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距X立桿縱橋向間距X橫桿步距支架自重q7的計算值（）60 X60 X603.3860 X60 X1202.9460 X9

11、0 X1202.212、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計算剛度檢算底模與支架系統(tǒng)計算十+十十+側(cè)模計算+3、荷載計算箱梁自重一一qi計算根據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取現(xiàn)澆梁4*30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁1 1截面（標(biāo)準(zhǔn)跨墩中5m范圍等截面）、主橋2 2截面 （標(biāo)準(zhǔn)跨等截面跨中范圍）、主橋3 3截面（355035m 變截面預(yù)應(yīng)力混 凝土箱形連續(xù)梁邊跨）等三個代表截面進(jìn)行箱梁自重計算，并對三個代表 截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計算。等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖bO_ Uu u變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖 i-i橫斷面如圖：lc?57.9

12、5則:q1WB26 16.007 362*27.85= 29.04kPa取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi = 29.04 X1.2 = 34.85注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 2-2橫斷面如圖:1375W= = 26 16。07 4°04*2 =2649kPaB7.85則：q1 取 1.2 的安全系數(shù)，則 q1 = 26.49 X1.2 = 31.79注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 3-3橫斷面如圖:則:26 細(xì)81 6°心=57.40迅6.772取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi

13、= 57.402 X1.2 = 68.88注：B 箱梁底寬，取6.772m，將箱梁全部重量平均到底 寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力 q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30高度澆筑，在豎向上以1.2澆筑速度控制，砼入模溫度25 C控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5= PmK r hK為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑1.2當(dāng) 1.2/25=0.048> 0.035q5= Pm K r h 1.2 26 1.7153.35KPa結(jié)構(gòu)檢算碗扣式鋼管支架立桿強(qiáng)度與穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿 式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗

14、扣式由于立桿和橫桿間為軸 心相接，且橫桿的“卜”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后 的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高 于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超過35% ）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按© 48 X3.5鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也適用于多功能碗扣架（偏于安全）。1 1截面處在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系采用60 X60 X120的布置結(jié)構(gòu)，如圖:模板斜撐 立桿/1J-VyyVy步距1.2A入V/A/AAA/大橫桿單位：m縱向模板斜撐 立桿立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為 120時，立桿可承

15、受的最大允許豎直荷載為N = 35 （參見公路橋涵施工手冊中表13 5 ）。立桿實(shí)際承受的荷載為：1.2 （12K） +0.85 X1.4工（組合風(fēng)荷載時）1K 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；2K 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 工一施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值;于是，有：10.6 X0.6 Xq 1=0.6 X0.6 X34.85=12.5520.6 X0.6 Xq2=0.6 X0.6 X1.O=O.362D.6 X0.6 X(q 347)=0.36 X(1.0+2.0+3.38)=2.296貝9 : 1.2 ( 12K ) +0.85 X1.4 工1.2 X ( 12. 55+0.36 ) +0.85

16、X1.4 X 2.296=18.22 v N = 35，強(qiáng)度滿足要求。立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：冬fN 鋼管所受的垂直荷載，1.2 (12K) +0.85 X1.4工(組合風(fēng)荷載時)， 同前計算所得；f 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f= 205 2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 得。A ©48 X3.5伽鋼管的截面積 A = 489 2。一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i = 15.9伽。長細(xì)比入=10計算長度：l0 1.2m上式中

17、k計算長度附加系數(shù)，其值取 1。u 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，u 取1h立桿步距，h = 1.2m 。于是，入=10 = 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 A0.6得=0. 744。計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；0.85 X1.4 XX>h2/100.7 XXW0風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得1.38風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得：1.2W0 基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w 0=0.8 2故: 0.7 XXW0=0.7 X1.38 X1.2 X0.8=0.9

18、27立桿縱距0.6m ;h 步距 1.2m，故: 0.85 X1.4 XXX2/10=0.095W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得 5.26則=18.22*10 3/ (0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.26*10 3)=68.141 2 <f = 205 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2 2橫截面處主橋跨中范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60 X90 X120的布置結(jié)構(gòu)，如圖： 立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為 120 時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N = 30 (參見公路橋涵施工手冊中表13 5 )。立桿實(shí)際承受的荷載為

19、：1.2( 12K)+0.85 X1.4工(組合風(fēng)荷載時)1K 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；2K 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力工一施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有： 10.6X0.9Xq1=0.6 X0.9X31.79=17.16720.6X0.9Xq2=0.6 X0.9X1.0=0.5420.6 X0.9 X(q 347)=0.54 X(1.0+2.0+2.21)=2.81貝9 : 1.2 (12K ) +0.85 X1.4 21.2 X ( 17.167+0.54) +0.85 X1.4 X2.81 =24.589 v N = 30 ,強(qiáng)度滿足要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

20、技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：冬fN 鋼管所受的垂直荷載，1.2 (12K) +0.85 X1.4工(組合風(fēng)荷載時),同前計算所得；f 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f= 205 2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 得。A ©48 X3.5伽鋼管的截面積 A = 489 2。一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i = 15.8伽。長細(xì)比入=10 O計算長度：10 1.2m上式中k計算長度附加系數(shù)，其值取 1 ou 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定

21、性較好，u 取1h立桿步距，h = 1.2m o于是，入=10 = 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 得=0.744 o計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；0.85X1.4XXXh2/100.7XXw0風(fēng)壓咼度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得1.38風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得：1.2wo 基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w 0=0.8 2故: 0.7 XX/vo=O.7 X1.38 X1.2 X0.8=0.927立桿縱距0.9m ;h 橫桿步距1.2m ,故：0.85 X1.4 XXX2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手

22、架安全技術(shù)規(guī)范附表B得 5.26貝二 24.589*10 3/ ( 0.744*489 ) +0.143*10 6/ ( 5.26*10 3)=94.77 2 <f = 205 23 3截面處在主橋變截面梁橋跨范圍內(nèi)，碗扣件式支架體系均采用 60 X60 X60的0.6模板斜撐 立桿 立桿強(qiáng)度驗算 根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為 60 時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N = 40 (參見公路橋涵施工手冊中表13 5 )。立桿實(shí)際承受的荷載為：1.2( 12K)+0.85 X1.4工(組合風(fēng)荷載時)1K 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；2K 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力工一施工荷載

23、標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有： 10.6X0.6Xq1=0.6 X0.6X68.88=24.8020.6X0.6Xq2=0.6 X0.6X1.0=0.3620.6 X0.6 X(q 347)=0.36 X(1.0+2.0+3.38)=2.296貝9：1.2( 12K )+0.85 X1.4 21.2 X( 24.8+0.36 )+0.85 X1.4 X2.296=32.92 v N = 40,強(qiáng)度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：冬fN 鋼管所受的垂直荷載，1.2 (12K) +0.85 X1.4 2(組合風(fēng)荷載時)， 同前計算所得；f

24、鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f= 205 2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 得。A ©48 X3.5伽鋼管的截面積 A = 489 2。一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i = 15.9伽。長細(xì)比入=10計算長度：10 u0.6m上式中k計算長度附加系數(shù)，其值取 1。u 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，u 取1h立桿步距，h = 0.6m。于是，入=10 = 38，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 A0.6得=0.893。計算立

25、桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；0.85 X1.4 XX>h2/100.7 XXW0風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得1.38風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得： 1.2W0 基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w 0=0.8 2故： 0.7XXw0=0.7 X1.38X1.2X0.8=0.927立桿縱距 0.6m ；h 步距 0.6m ，故： 0.85X1.4XXXh2/10=0.006W 截面模量查表 建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表 B 得 5.26則=32.92*10 3/ (0.893*489 ) +0.006*10 6/ (5.26*10 3

26、)=76.53 2 筍=205 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。滿堂支架整體抗傾覆驗算 依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊第 要求支架在自 重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于 1.3。Ko二穩(wěn)定力矩/傾覆力矩*工采用主橋中跨 30m 驗算支架抗傾覆能力：主橋梁底寬度7.85m，長30m采用60 X90 X120跨中支架來驗算全 橋：支架橫向 13 排；支架縱向 34 排；高度 5m ；頂托 60 共需要 13*34=442 個；立桿需要 442*5=2210m;橫桿需要 33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m；故：鋼管總重 4734*3.84=18.179t;頂托

27、60 總重為： 442*7.2=3.182t；故 =(18.179+3.182 )*9.8=209.34 ；穩(wěn)定力矩 = 依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算 0.7 Xwo=0.7 X1.38 X1.2 X0.8=0.927 m 2跨中 80m 共受力為：0.927*5*30=139.05;傾覆力矩 K0=穩(wěn)定力矩 / 傾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向均采用10 X10方木，方木橫橋向跨度無論在等截面箱梁或不等截面箱梁中間距均按照L= 60設(shè)計，因此只對跨距L= 60下，最不利荷載下（主

28、橋 3 - 3截面）進(jìn)行受力 計算，如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)q(KN/m)底模下橫橋向方木受力簡圖力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實(shí)際施工時如油松、廣東松 等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，5 w =11MPa St =1 7MPa E=9000MPa 主橋3 - 3截面（變截面箱梁全跨范圍）按主橋變截面全跨范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L = 60間距25進(jìn)行驗算。 每根方木抗彎承載力驗算q = (q 什 q 2+ q 3+ q 4) XB= (68.88+1.0+2.5+2) X0.25=18.60=(1/8) 2=

29、(1/8)I860 X (62= 0.84 m(2)/6=(0.1 X0.12)/6=167 3則maxmax0.84 1031675.03MPa0.9 w 0.9 11 9.9MPa5ql4max384EIl 6001.5mm400400跨范圍內(nèi)均按 0p5md.319 / 41 fL 3L 一 IA方木材質(zhì)為杉木，Sw =11MPaSt =17MPa注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。按最不利荷載（主橋 3 - 3截面）進(jìn)行驗算10 X10方木滿足受力要求，所以全橋范圍內(nèi)方木間距 d取0.25m可滿足要求。 每根方木撓度驗算方木的慣性矩（3）/12=（0.1 X0.13）/12=8.33 X

30、10-6m4則方木最大撓度：5 18.60 604 0.42mm w384 9000 833（撓度滿足要求） 每根方木抗剪承載力驗算3Vmax3£ql30.5 18.60 0.6”一0.84MPa0.92A2A20.1 0.1max1.58MPa符合要求支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中多功能碗扣架頂托上順橋向等截面箱梁采用10 X15方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L= 90 （橫向間隔1= 60布置）進(jìn)行驗算，在墩頂墩旁兩側(cè) 5.0m范圍內(nèi)部位按L= 60 （橫向間隔1= 60布置）進(jìn)行驗算；變截面箱梁全跨范圍內(nèi)采用 10 X15方木順橋向均按L = 60（橫向間隔1=

31、 60布置）進(jìn)行驗算。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全頂托上順橋向方木受力簡圖（中對中間距）布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如PPP尺寸單位：cm圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）主橋等截面箱梁邊跨截面 1-1截面（受力按圖一進(jìn)行驗算）方木抗彎承載力驗算=0.25l(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)= 0.25 X0.6 X(34.85+1.0+2.5+2)=6.053=(ai2)p = (0.3+0.05) X6.053=2.119 m(2)/6=(0.1 X0.152)/6=3.75 X10-4m33=2.119/(3.75 X10-4)=5.65 V0.9 血=9.9 (符合要求)注：0.9為

32、方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪承載力驗算Vmax- P 3 6.053 9.08KN2 2maxVmax339.08 1020.1 0.150.908MPa0.91.58MPa符合要求。 方木撓度驗算 方木的慣性矩(3)/12=(0.1 X0.153)/12=2.81 X10-5m4則方木最大撓度:6053 0.648 9 10 281 1050.05 605324 9 10 281 1053 0戲 4 005=0.54 X104=0.054 <0.9 X400=0.9 X0.6/4001.35故，撓度滿足要求 主橋等截面箱梁跨中截面 2-2截面(受力按圖二進(jìn)行驗算)頂托上順橋向方木受

33、力簡圖尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，Sw =11MPaSt =1 7MPaE=9000MPa圖方木抗彎承載力驗算0.251(#頂托上順橋向方木受力簡圖1 + q 2+ q 3+ q 4)= 0.25 X0.9 X(34.85+1.0+2.5+2)PPP尺寸單位：cm=9.081=(a12)p = (0.3+0.05) X9.081=3.178 m(2)/6=(0.1 X0.152)/6=3.75 X10-4m3方木材質(zhì)為杉木，Sw =11MPa St =1 7MPa E=9000MPaS= 3.178/(3.75 X10-4)=8.475 <0.9 Sw= 9.9 (符合要求)注：0.9

34、為方木的不均勻折減系數(shù)。33V maxP9.08113.622KN223max3313.622 10cmax1.362MPa0.92A20.1 0.15方木抗剪承載力驗算1.58MPa符合要求。 方木撓度計算方木的慣性矩(3)/12=(0.1 X0.153)/12=2.81 X10-5m4則方木最大撓度:pL ap4EI 24EI3L 4a29081 0.948 9 10 281 105005 9.08124 9 10 2.81 1053 0.9" 4 Q052=3.643 X104=0.36 <0.9 X400=0.9 X0.9/4002.025 主橋變截面箱梁邊跨截面 3-

35、3截面（受力圖三）頂托上順橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，S w =11MPa St =1 7MPa E=9000MPa主橋變截面箱梁邊跨截面 3-3截面(受力按圖三進(jìn)行驗算)方木抗彎計暑托上順橋向方木受力簡圖 ppp尺寸單位：cm=0.25l(q 1 + q 2+ q 3+ q 4) = 0.25 X0.6 x(68.88+1.0+2.5+2)方木材質(zhì)為杉木，=11 157S w =11MPaSt =1 7MPa E=9000MPa=(a12)p = (0.3+0.05) X11.157=3.905 m(2)/6=(0.15 X0.152)/6=5.625 X10-4m3S=

36、3.905/(5.625 X10-4)=6.942 <0.9 Sw = 9.9 (符合要求)注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪計算33VmaxP11.15716.735KN223316.735103max1.12MPa0.91.58MPa2A20.150.15符合要求每根方木撓度計算方木的慣性矩(3)/12=(0.15 X0.15 3)/12=2.81 X10-5m4則方木最大撓度：-pLap3 4a2111570.6 5 筆11157 5 3 0$ 4 0.0548EI 24EI48 9 10 422 1024 9 l0 422 10=2 X104=0.2 V 0.9 X400

37、=0.9 X0.6/4001.35故，撓度滿足要求3.225底模板驗算箱梁底模采用竹膠板，鋪設(shè)在主橋范圍均采用縱向間距0.25m的橫橋底模與支撐系統(tǒng)簡圖q()竹膠板 r .丨丨2510x10橫橋向方木底模驗算簡圖q()向方木上，取各種布置情況下最不利位置3-3截面進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化(偏于安全)如上圖：通過前面計算，截面處橫橋向方木布置間距 0.25m時最不利位置3 - 3截面，荷載最大則有：(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)(68.88+1.0+2.5+2) X0.25=18.602 2q l 18.60 0.25貝卩：0.145KN8 8采用模板容許彎應(yīng)力w=6 o模板

38、需要的截面模量:Mw 0.90.1450.9 6.0亦 2685 10 52模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為:I56 2.685 10 50.013m 13mm因此模板采用1220 X2440 X15規(guī)格的竹膠板。側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按10 X10方木以25的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位3 3截面進(jìn)行模板計算，則有：10 X10方木以間距25布置'6 2.074 10 510.0112m 11mm(q4+ q 5)(4.0+53.35) X0.25=14.338則：2 2q l14.338 0.250.112KN m8 8模板需要的截面模量：M011232.074 10

39、52W 0.90.9 6.0 103模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為:根據(jù)計算梁底模、側(cè)模采用的竹膠板計算厚度均在12以下，因此模板采用1220 X2440 X15規(guī)格的竹膠板滿足要求。立桿底座和地基承載力驗算立桿承受荷載計算主橋1 - 1截面處：在主橋墩旁兩側(cè)各 5m范圍部位，間距為60 X60 布置立桿時，每根立桿上荷載為：N = a x b x qax b x (q1237)=0.6 X 06 X(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584主橋2 2截面處：主橋跨中范圍內(nèi)，間距為 60 X90布置立桿時，每 根立桿上荷載為：N = a x b x qax b x (q

40、1237)=0.6 x C9 x(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377主橋3 3截面處：主橋全跨范圍內(nèi)，間距為 60 x90布置立桿時，每 根立桿上荷載為：N = a x b x qax b x (q12374=0.6 x 06 x(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.99460(90)cm立桿底托驗算立桿底托驗算：N <通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為主橋截面處間距60 x60布置的立桿，即：N = a x b x qax b x (q12374=0.6 X 06 X（68.88+1.0+2.5+2+2.94）=27.994底托承載力（

41、抗壓）設(shè)計值，一般取=40;得：27.994 V 40立桿底托符合要求。立桿地基承載力驗算根據(jù)設(shè)計圖紙要求，衛(wèi)星路主線采用原路面結(jié)構(gòu)作為基礎(chǔ)，中央分隔帶與承臺基坑處需換填處理壓實(shí)處理，采用重型壓路機(jī)碾壓密實(shí)（壓實(shí)度90%），達(dá)到要求后，再填筑 40的40厚山皮石，分層填筑，分層碾壓， 使壓實(shí)度達(dá)到94 %以上后，澆筑2520砼硬化處理，根據(jù)施工經(jīng)驗承載力 可達(dá)200 o （參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：<K kAd式中：N 為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；為立桿底座面積 15 X15225 2 ;按照最不利荷載考慮（主橋變截面箱梁3-3橫截面處立桿軸力），立27.994

42、0.0225桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：1244KPa V fcd =15000KPa，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在25加筋砼層上，按照力傳遞面積計算:A （2 0.25 tg45 0.25）20.5625m2K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：NAd27.994KN20.5625m49.77 KPa <K f k=1.0 X200將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)在主橋跨中范圍部位，按照間距60 X60布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:F= a x b x qax b x (q1234=1.0 X1.0 X(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76貝U,

43、F= 77.76 v f k=1.0 X200經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。支架變形計算支架變形量值 F 的計算F = f1 + f2 + f3 + f4 主橋 3 3 截面處 f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為 27.994 , ©48 X3.5伽鋼管的截面積為489 2。 于是f1= 6*6 =27.994/489 X103= 57.25 2 ,貝9 f1 = 57.25 X5/ (2.06 X105)= 1.32。 f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮3 1和方木對方木壓縮3 2兩部分，分別取經(jīng)驗值為

44、2、3，即f2 =31 +32 = 5 o f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用山皮石壓 實(shí)、混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為 2 (施工時以實(shí)測為準(zhǔn)) o f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4 =c，式中c為地基所受荷載，為處理后 地基土的壓縮模量 6.2 取設(shè)計參數(shù)建議值。f4 =57.25/6.2 = 9.2。故支架變形量值 F 為F = fl + f2 + f3 + f4=1.32+5+2+9.2=17.5 mm3.3 門架體系驗算3.3.1 門架布置門架采用C20鋼筋砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸 0.9*1m,立柱采用325*10鋼 管，間距 L1=3m, 鋼管立柱上方分配

45、梁采用 I32C 工字鋼， 主梁采用 I45C 工字鋼， 間距 L2=0.6m, 主梁上方按支架法施工的間距 0.25m 鋪設(shè) 10*10 方木。3.3.2 荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)， 在施工過程中將涉與到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取 2600 3 。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐與外模支撐荷載，按均布荷載 計算，經(jīng)計算取 q2 = 1 .0 （偏于安全） 。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計 算模板與其下肋條時取 2.5；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5；當(dāng)計算支架立柱與替他承載構(gòu)件時取 1.0。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取 2

46、.0，對側(cè)板取 4.0。3.3.3 荷載計算 箱梁自重 q1 計算根據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)， 取門架最不利位置荷載主橋1 1 截面分別進(jìn)行自重計算。根據(jù)橫斷面圖，則:26 16007 362*2 ,904kPa7.85取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi = 29.04 X1.2 = 34.85注：B箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。門架驗算1、梁底、梁側(cè)模板與方木驗算梁底、梁側(cè)模板、方木布置形式與滿堂紅支架法布置形式相同，其強(qiáng)度與撓度經(jīng)前面計算滿足要求。驗算過程詳見與方木、模板驗算。2、I45C主梁驗算門架主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m，門架搭設(shè)跨

47、度8m,如下 圖將I45C工字鋼簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），I45C工字鋼的容 許應(yīng)力和彈性模量的取值參照圖中參數(shù)進(jìn)行計算。工字鋼強(qiáng)度驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。工字鋼受力簡圖q（KN/m）工字鋼抗彎承載力計算q = (q 計 q 2+ q 3+ q 4) XB= (34.85+1.0+2.5+2) X0.6=24.21M1 = (1/8) 2=(1/8)24.21 X82= 193.68 m支點(diǎn)處最大剪力設(shè)計值：V1= 口 24.21 8 96.84KN2 2查橋涵計算手冊得 I45c : 1567.9 3=0.001568m3W 145MPaI45c自

48、重為0.95（查橋涵手冊）I45c自重產(chǎn)生彎距為：M2二丄 0.95 87.6KN m8 8總彎距 193.68+7.6=201.28 mmax201.28 1030.001568128.38MPa0.9 w130.5MPa注：0.9為安全提高系數(shù)工字鋼抗剪承載力計算支點(diǎn)處剪力為：V1+0.94 X4=100.6為腹板板厚度=18Q SxIx410°.6 8438 1013.38<853.5 10 40.018經(jīng)計算，I45c工字鋼間距按照0.6m布置滿足要求,工字鋼跨中撓度驗算:I45c單位長度上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：24.21+0.94=25.155q l384 E Ix5 25

49、.15 84384 210000000 0.000352780.018m84000.02mI45c剛度滿足要求。3、I32c主梁驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）工字鋼抗彎承載力計算V1+0.94 X4=100.6=(ai2)p = (0.3+0.9) X100.6=120.72 m查橋涵計算手冊得132c : 760.8 3=0.000761m3 w 145MPa3 120.72/(7.61 X10-4)=158.6 V0.9 血=130.5 (符合要求)注：0.9為安全提高系數(shù)。工字鋼抗剪承載力計算55支點(diǎn)處剪力為:Qmax P 100.6251.5KN22為腹板板

50、厚度 =15Q Sxlx251.5 4.52 1041.22 100.01562.119<85（符合要求）工字鋼撓度計算查橋涵計算手冊得 I32c : 12173 4=0.00012173m4則方木最大撓度:2515 30.3 251548 21010 1218 105 24 21010 1281 1053 3 4 0.3=1 V 3/400=8故，撓度滿足要求4、鋼管立柱驗算門架搭設(shè)立柱采用325*10鋼管，間距3m,高度4m,由于基礎(chǔ)采用混凝土條型基礎(chǔ)，鋼管柱間采用槽鋼連接，按照軸線受壓構(gòu)件進(jìn)行驗算偏于安全。 鋼管柱強(qiáng)度計算58+0.636G= (qi+ q2+ q3+ q4)37.

51、85+0.940.5=495.8max495.8 1030.00989150.13MPa0.9 a0.9 140 126MPaAj =3.14=0.009891m2注：0.9為安全提高系數(shù)故，鋼管柱強(qiáng)度滿足要求 鋼管柱穩(wěn)定性計算maxNA0495.8 1030.347 0.08317.215MPa0.90.9 145 130.5MPa長細(xì)比入：=2.6/0.028=93，縱向彎曲系數(shù)：3000/ 2 3000/932 0.347按照鋼管柱兩端固接計算)444454Im= (D d )0.049 (0.3250.315 )6.42 10 m64A)=3.140.163 2=0.083m 2注：0.9為安全提高系數(shù) 故，鋼管柱穩(wěn)定性滿足要求地基承載力驗算地基基礎(chǔ)位于原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)層，按照設(shè)計圖紙地基承載力滿足施 工要求，不需要進(jìn)行處理與驗算。四、腳手架施工4.1 碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程豎立桿并同時安可調(diào)底座T搭設(shè)水平桿T搭設(shè)剪刀撐T安放頂托。4.1 碗扣式腳手架的搭設(shè)要求腳手架配合施工進(jìn)度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不宜大于一步架。立桿的排距和間距按計算確定。底部立桿采用不同長度的鋼管，立桿的聯(lián)接必須交錯布置，相鄰立 桿的聯(lián)接不應(yīng)在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于 50，并不得在同一 步內(nèi)。大橫桿應(yīng)水平設(shè)置，鋼管長度不應(yīng)