常壓爐控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、目 錄第1章 繪制工藝流程圖11.1 常壓爐工藝流程背景及說(shuō)明11.2 常壓爐回路干擾因素11.3 常壓爐CAD控制系統(tǒng)流程圖21.4 常壓爐控制系統(tǒng)工作過(guò)程3常壓爐控制系統(tǒng)回路控制方案3第2章 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置設(shè)計(jì)及計(jì)算程序設(shè)計(jì)52.1 GB/T2624-1993概述52.2 常壓爐計(jì)算實(shí)例5第3章 調(diào)節(jié)閥的選型及計(jì)算73.1 調(diào)節(jié)閥的選型73.2 調(diào)節(jié)閥的口徑計(jì)算7常壓加熱爐燃料油調(diào)節(jié)THC2115A8第4章 常壓爐計(jì)算實(shí)例104.1 常壓加熱爐燃料油指示FI2130節(jié)流裝置的計(jì)算迭代程序104.2 原油緩沖罐壓力閥PV-101的計(jì)算迭代程序10參考文獻(xiàn)12附錄13第1章 繪制工藝流程圖1.1

2、 常壓爐工藝流程背景及說(shuō)明所謂常壓爐，應(yīng)定義為鍋爐開(kāi)口與大氣相通，使鍋爐水位線處的壓力，任何時(shí)候都等于大氣壓力。常壓爐比較安全，與大氣相通，不承受壓力，在一定程度上消除爆炸的可能性。常壓爐的管理簡(jiǎn)化，由于常壓鍋爐比較安全，對(duì)常壓鍋爐的使用設(shè)計(jì)、制造、安裝的管理抖比較簡(jiǎn)化，對(duì)鍋爐房的要求也有所降低。在約低于三層建筑物的供暖系統(tǒng)中，采用承壓熱水鍋爐與采用常壓熱爐比，其運(yùn)行費(fèi)用基本相當(dāng)。常壓爐可以利用報(bào)廢鍋爐，節(jié)省鋼材，簡(jiǎn)化制造工藝。我國(guó)的工業(yè)鍋爐，每年有許多鍋爐報(bào)廢，如能利用承壓報(bào)廢高爐改裝為常壓爐，由于受壓部件的減小，亦可節(jié)約大量?jī)?yōu)質(zhì)鍋爐鋼材，而且制造工藝亦可簡(jiǎn)化，節(jié)約了人力、物力、財(cái)力。因此，

3、常壓爐得到應(yīng)用和發(fā)展。1.2 常壓爐回路干擾因素主回路干擾有被加熱介質(zhì)流量、熱焓、高低壓瓦斯氣壓力、流量波動(dòng)、爐膛壓力以及空氣流量和溫度、火嘴物理性能、霧化蒸汽等變化；副回路有燃料油壓力、熱值、組分變化等干擾。以下就主要干擾環(huán)節(jié)進(jìn)行分析。（1）爐膛容積大，溫度反應(yīng)滯后當(dāng)火嘴燃燒或分支進(jìn)料發(fā)生變化時(shí)，爐總出口溫度反應(yīng)通常比較滯后。通過(guò)調(diào)節(jié)閥來(lái)調(diào)節(jié)燃料油或高瓦流量時(shí)，存在著在同時(shí)調(diào)節(jié)東、西燃料室內(nèi)火嘴燃燒，這樣在保持爐出口溫度一定的情況下，東、西輻射室四路分支溫度不可避免出現(xiàn)了偏差。（2）燃料氣壓力、組分等波動(dòng)大兩臺(tái)加熱爐還承擔(dān)著平衡整個(gè)干氣管網(wǎng)壓力的作用，當(dāng)系統(tǒng)用量或管網(wǎng)壓力發(fā)生變化時(shí)，需要經(jīng)常

4、對(duì)高瓦火嘴燃燒量進(jìn)行調(diào)整，即增點(diǎn)或熄滅火嘴。雖然常爐設(shè)有高瓦流量單回路調(diào)節(jié)，但是為了減少系統(tǒng)壓力波動(dòng)對(duì)常壓爐的影響，平時(shí)用手動(dòng)調(diào)節(jié)。（3）燃料油壓力波動(dòng)大燃料油主要來(lái)自于減壓塔底，受液面指示滯后（減底液面計(jì)為浮球，反應(yīng)時(shí)間偏大）和渣油出裝置的影響，燃料油系統(tǒng)壓力一直不夠穩(wěn)定。渣油出裝置流量完全依靠手動(dòng)操作，在手動(dòng)提降量時(shí)，燃料油壓控反應(yīng)強(qiáng)烈。常常因?yàn)檎{(diào)節(jié)不及時(shí)，造成爐出口溫度出現(xiàn)大的波動(dòng)。（4）燃料油調(diào)節(jié)閥選型偏大常壓爐燃料油流量調(diào)節(jié)閥選型偏大。在串級(jí)控制過(guò)程中時(shí)常出現(xiàn)調(diào)節(jié)閥過(guò)分截流引起在用火嘴燃燒工況變差或熄滅、漏油。1.3 常壓爐CAD控制系統(tǒng)流程圖常壓爐控制系統(tǒng)工藝流程圖如圖1-1。 圖

5、 1-1 常壓爐CAD控制流程圖1.4 常壓爐控制系統(tǒng)工作過(guò)程燃料油流量發(fā)生波動(dòng)，干擾作用于副環(huán)，開(kāi)始階段因爐膛容積較大，故被加熱介質(zhì)出口溫度暫不變化，主調(diào)節(jié)器因檢測(cè)不到過(guò)程PV值的變化而輸出不變；但流量調(diào)節(jié)器因過(guò)程量改變輸出一調(diào)節(jié)信號(hào)至閥來(lái)克服燃料油量的波動(dòng)，迫使燃油量逐漸向原給定方向靠近，故此階段完全等同于單回路調(diào)節(jié)。雖然流量的干擾經(jīng)副環(huán)得到了初期和主要的克服，但不可能得到完全解決，一定時(shí)間后，燃料油變化通過(guò)溫度對(duì)象漸漸影響介質(zhì)出口溫度，這樣主調(diào)節(jié)器必然進(jìn)入調(diào)整狀態(tài)，通過(guò)改變副調(diào)節(jié)器的給定，副調(diào)在PV和SV值的同時(shí)變化中克服燃油波動(dòng)的作用更加迅速和強(qiáng)大，最終使出口溫度回至起初的設(shè)定上。被加

6、熱介質(zhì)流量、介質(zhì)熱焓及燃料氣壓力和流量的波動(dòng)、空氣流量和溫度、濕度、火嘴物理性能等發(fā)生變化，當(dāng)這些干擾進(jìn)入主回路中，使?fàn)t出口溫度受干擾影響而變化，這樣，溫度調(diào)節(jié)器就因偏差e10而產(chǎn)生輸出變化量來(lái)克服干擾作用對(duì)被控變量的影響，繼而使流量調(diào)節(jié)器的偏差e2不為零，產(chǎn)生控制輸出來(lái)改變閥開(kāi)度，調(diào)節(jié)的最終目的使溫度回至給定值。無(wú)論干擾進(jìn)入主回路還是副回路，控制的手段都是通過(guò)閥的調(diào)節(jié)作用來(lái)主動(dòng)實(shí)施反干擾。當(dāng)主、副回路同時(shí)受到干擾作用時(shí)，即燃料油流量和溫度都發(fā)生變化，若被加熱介質(zhì)流量增加，而燃油量減小，這時(shí)主調(diào)節(jié)器輸出增大，兩者產(chǎn)生給流量調(diào)節(jié)器的輸入偏差同向，使閥門開(kāi)度有較大的增加；若燃料氣量減小，而燃料油量

7、增加，這時(shí)溫度調(diào)節(jié)器輸出使副環(huán)SV增加，而因燃油量增大副調(diào)節(jié)器PV增加，這時(shí)調(diào)節(jié)器則根據(jù)總的偏差正負(fù)來(lái)決定輸出是增大還是減小閥門的開(kāi)度；若兩者過(guò)程變量都增加，則溫度調(diào)節(jié)器（反作用，閥選風(fēng)開(kāi)）輸出減小，加之流量調(diào)節(jié)器過(guò)程PV值增加，使控制作用迭加后閥開(kāi)度大為減小，較大幅度地克服干擾對(duì)過(guò)程的影響。常壓爐控制系統(tǒng)回路控制方案加熱爐平穩(wěn)操作是整個(gè)常減壓裝置生產(chǎn)正常運(yùn)行的必要保證。出口溫度是加熱爐工藝生產(chǎn)的主要控制指標(biāo)，是串級(jí)調(diào)節(jié)中起主導(dǎo)作用的被控參數(shù)；副參數(shù)是影響主參數(shù)的主要變量，能被定為副參數(shù)的變量較多，副參數(shù)選擇要根據(jù)對(duì)主參數(shù)影響程度來(lái)確定。由于改造后的常壓爐熱負(fù)荷大、爐膛容積大、系統(tǒng)干擾因素多、

8、調(diào)節(jié)控制難度大，故以常爐作為研究對(duì)象，并根據(jù)以上存在的問(wèn)題，提出改變副變量法和前饋補(bǔ)償法解決措施。（一）改變副變量目前常壓爐系統(tǒng)控制回路的副變量采用燃料油流量，將燃料油壓力作主要干擾因素，方案上同閥后壓力控制類似，副回路控制通道短、時(shí)間常數(shù)小，這樣對(duì)燃料油壓力等引起的流量變化控制作用及時(shí)。根據(jù)串級(jí)控制回路副環(huán)自身的特點(diǎn)，副回路應(yīng)包含對(duì)主變量影響最嚴(yán)重、最頻繁、較可能多的干擾。當(dāng)燃料油壓力不成為主要干擾時(shí)，若副變量選用爐膛溫度，則能將燃料油流量、組分、熱值及火嘴物理性能等干擾納入副環(huán)。根據(jù)常爐的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，爐膛溫度取值方案有多種，以下提出幾種方法：(1) 兩點(diǎn)平均法（2）加權(quán)法（二）前饋補(bǔ)償法當(dāng)燃

9、料油壓力波動(dòng)成為主要干擾時(shí)，副變量采用爐膛溫度，則副對(duì)象滯后較大。采用燃油流量時(shí)，由于高、低壓瓦斯干擾在副回路之外，須通過(guò)補(bǔ)償方法來(lái)克服干擾。氣相瓦斯相對(duì)燃料油其熱值較低，I常加熱爐系統(tǒng)使用的瓦斯氣作為工藝調(diào)節(jié)手段來(lái)使用，燃料氣存在可測(cè)、不可控、在干擾中對(duì)被控變量的影響較其它參數(shù)顯著，故具有作前饋補(bǔ)償?shù)臈l件。正常生產(chǎn)中將燃料氣回路置于“手動(dòng)”。實(shí)際中管網(wǎng)燃料氣有波動(dòng)，因爐體容積大，對(duì)象時(shí)間常數(shù)大，受到干擾后，表現(xiàn)不很明顯。同時(shí)主調(diào)節(jié)參數(shù)是溫度變量，對(duì)象存在容量滯后，慣性大，造成過(guò)程調(diào)節(jié)緩慢。燃料氣前饋補(bǔ)償?shù)姆綁K圖如圖1-2所示。 圖1-2 燃料氣前饋串級(jí)控制方塊圖 SP+_+_+ Y1QGc1

10、(s)Gc2(s)Gp2(s)Gp1(s)Gff(s)Gpd(s)Y 利用前饋加串級(jí)控制方法，干擾通道對(duì)過(guò)程的影響正好與前饋補(bǔ)償和對(duì)象調(diào)節(jié)通道的乘積相抵消。只要前饋函數(shù)設(shè)置合理，實(shí)現(xiàn)近似完全補(bǔ)償是可行的。帶有前饋補(bǔ)償控制回路的控制器輸出為前饋?zhàn)饔煤头答佔(zhàn)饔玫牡?，是按干擾進(jìn)行補(bǔ)償和偏差調(diào)節(jié)的結(jié)合。前饋補(bǔ)償力求在任何時(shí)刻均實(shí)現(xiàn)對(duì)擾動(dòng)影響的補(bǔ)償，使高、低瓦斯對(duì)被調(diào)量的影響大大降低。對(duì)燃料氣施行前饋補(bǔ)償，使控制作用和干擾作用對(duì)被控參數(shù)的影響大小相等，方向相反。第2章 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置設(shè)計(jì)及計(jì)算程序設(shè)計(jì)2.1 GB/T2624-1993概述GB/T2624-1993全稱為流量測(cè)量節(jié)流裝置用孔板、噴嘴和文丘

11、里管測(cè)量充滿圓管的流體測(cè)量。國(guó)內(nèi)的壓差流量計(jì)經(jīng)歷了仿制、統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)和自行設(shè)計(jì)等階段：我國(guó)1959年由國(guó)家推薦的蘇聯(lián)27-54規(guī)程作為我國(guó)的暫行規(guī)程。1993年2月3日由國(guó)家技術(shù)監(jiān)督局批準(zhǔn)GB/T2624-1993代替GB2624-1981，1993年8月1日實(shí)施。該標(biāo)準(zhǔn)第一次等效采用ISO5167（1991）與國(guó)際接軌，標(biāo)志著我國(guó)現(xiàn)行的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置，在推廣采用國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)上的研究成果、提高測(cè)量精度方面，以取得了突破性的進(jìn)展。GB/T2624-1993主要特點(diǎn)有：（1）以流出系數(shù)Kv代替流量系數(shù)；Kv值的計(jì)算中的降階計(jì)算由原流量系數(shù)0計(jì)算中的最高階20降至流出系數(shù)Kv計(jì)算中的最高階8次冪。（2）提

12、出5種命題以適應(yīng)自控工程設(shè)計(jì)中各方面的需要。（3）提出迭代計(jì)算方法，給出計(jì)算機(jī)計(jì)算程序框圖。（4）差壓上限不再計(jì)算，而要由用戶自行選定，要求設(shè)計(jì)者有更多的經(jīng)驗(yàn)。（5）管道粗糙度不再參加計(jì)算，而是在計(jì)算結(jié)果出來(lái)后驗(yàn)證。在GB/T2624-1993中規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置有以下幾種：標(biāo)準(zhǔn)孔板：角接取壓；法蘭取壓；徑距取壓（D-D/2）。標(biāo)準(zhǔn)噴嘴：ISA1932噴嘴；長(zhǎng)頸噴嘴。文丘里管：文丘里噴嘴；經(jīng)典文丘里管。2.2 常壓爐計(jì)算實(shí)例 表2-1 常壓加熱爐燃料油指示FI2130標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置設(shè)計(jì)參數(shù)表常壓加熱爐燃料油指示被測(cè)介質(zhì)：燃料油管徑：¢114×4最大流量：3/h工作溫度：30o

13、C工況密度：780 kg/m3 工作壓力：工況粘度：2.46CP 管道直徑：50mm標(biāo)準(zhǔn)孔板法蘭取壓使用編制標(biāo)準(zhǔn)截流裝置的計(jì)算迭代程序，結(jié)果在workspace中以矩陣形式輸出。加熱爐燃料流量FI2130標(biāo)準(zhǔn)截流裝置的計(jì)算迭代程序所示。計(jì)算結(jié)果： 表2-2 常壓加熱爐燃料油指示FI2130標(biāo)準(zhǔn)截流裝置迭代數(shù)據(jù)表12345678x0b0cE0020g0 1. 輔助計(jì)算(1)求工況下管道直徑=管道內(nèi)徑（下實(shí)測(cè)值），管道材料熱膨脹系數(shù)，被測(cè)介質(zhì)溫度(2)求雷諾數(shù)最大質(zhì)量流量，工作狀態(tài)下粘度(3)求2初值計(jì)算(1) 求設(shè)：，=1，令又(2)求 C1118 (3)精確度判斷 =1.23e-2,達(dá)到了精度

14、要求，無(wú)需迭代。 3計(jì)算結(jié)果求得： ，求 第3章 調(diào)節(jié)閥的選型及計(jì)算3.1 調(diào)節(jié)閥的選型 調(diào)節(jié)閥又稱控制閥，是執(zhí)行器的主要類型，通過(guò)接受調(diào)節(jié)控制單元輸出的控制信號(hào)，借助動(dòng)力操作去改變流體流量。調(diào)節(jié)閥一般由執(zhí)行機(jī)構(gòu)和閥門組成。如果按其所配執(zhí)行機(jī)構(gòu)使用的動(dòng)力，調(diào)節(jié)閥可以分為氣動(dòng)、電動(dòng)、液動(dòng)三種，即以壓縮空氣為動(dòng)力源的氣動(dòng)調(diào)節(jié)閥，以電為動(dòng)力源的電動(dòng)調(diào)節(jié)閥，以液體介質(zhì)(如油等)壓力為動(dòng)力的電液動(dòng)調(diào)節(jié)閥，另外，按其功能和特性分，還有電磁閥、電子式、智能式、現(xiàn)場(chǎng)總線型調(diào)節(jié)閥等。調(diào)節(jié)閥的產(chǎn)品類型很多，結(jié)構(gòu)也多種多樣，而且還在不斷更新和變化。一般來(lái)說(shuō)閥是通用的，既可以與氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)匹配，也可以與電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)或

15、其它執(zhí)行機(jī)構(gòu)匹配。(1) 從使用功能上選閥需注意的問(wèn)題 調(diào)節(jié)功能 泄漏量與切斷壓差 防堵 耐蝕 耐壓與耐溫 重量與外觀 (2)綜合經(jīng)濟(jì)效果確定閥型 高可靠性。 使用壽命長(zhǎng)。 維護(hù)方便，備品備件有來(lái)源。 產(chǎn)品價(jià)格適宜，性能價(jià)格較好。(3)調(diào)節(jié)閥型式的優(yōu)選次序根據(jù)上述觀點(diǎn)，特提供調(diào)節(jié)閥的優(yōu)選次序如下：全功能超輕型調(diào)節(jié)閥蝶閥套筒閥單座閥雙座閥偏心旋轉(zhuǎn)閥 球閥角形閥三通閥隔膜閥。 在這些調(diào)節(jié)閥中，我們認(rèn)為應(yīng)該盡量不選用隔膜閥，其理由是隔膜是一個(gè)極不可靠的零件，使其隔膜閥也成為了可靠性差的產(chǎn)品。3.2 調(diào)節(jié)閥的口徑計(jì)算從調(diào)節(jié)閥的Kv計(jì)算到閥的口徑確定，一般需經(jīng)以下步： 計(jì)算流量的確定。現(xiàn)有的生產(chǎn)能力、設(shè)

16、備負(fù)荷及介質(zhì)的狀況，決定計(jì)算流量的Qmax和Qmin。 閥前后壓差的確定。根據(jù)已選擇的閥流量特性及系統(tǒng)特點(diǎn)選定S(阻力系數(shù))，再確定計(jì)算壓差。 計(jì)算Kv。根據(jù)所調(diào)節(jié)的介質(zhì)選擇合適的計(jì)算公式和圖表，求得Kvmax和Kvmin。選用Kv。根據(jù)Kvmax,在所選擇的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)系列中選取Kvmax且與其最接近的一級(jí)C。調(diào)節(jié)閥開(kāi)度驗(yàn)算。一般要求最大計(jì)算流量時(shí)的開(kāi)度90%，最小計(jì)算流量時(shí)的開(kāi)度10%。 調(diào)節(jié)閥實(shí)際可調(diào)比的驗(yàn)算。一般要求實(shí)際可調(diào)比10。閥座直徑和公稱直徑的確定。驗(yàn)證合適后，根據(jù)C確定。3.3常壓加熱爐燃料油調(diào)節(jié)THC2115A表3-1 常壓加熱爐燃料油調(diào)節(jié)THC2115A設(shè)計(jì)參數(shù)常壓

17、加熱爐燃料油調(diào)節(jié)THC2115A設(shè)計(jì)任務(wù)書被測(cè)介質(zhì)：燃料油最大流量： 0.43 m3/h閥前壓力：14（絕）kgf/cm2 閥后壓力：13.5（絕）kgf/cm2工況密度：780 kg/m3 工作溫度：130 管道內(nèi)徑：50mm 選用雙座V型直通閥，查得壓力恢復(fù)系數(shù)為。查表得THC2115A的公稱通徑：DN=100 mm。C值計(jì)算步驟：1.選定調(diào)節(jié)閥的類型，并據(jù)此查表得到壓力恢復(fù)系數(shù)根據(jù)已知條件可選單座閥(JP) ,壓力恢復(fù)系數(shù)2.按下式計(jì)算液體的臨界壓力比系數(shù)：=0.8952 3.判斷流體是否為阻塞流經(jīng)判斷為非阻塞流，按SI制液體體積流量被測(cè)介質(zhì)工況密度閥前壓力閥后壓力4.根據(jù)需要對(duì)C值進(jìn)行

18、低雷諾數(shù)修正計(jì)算調(diào)節(jié)閥雷諾數(shù)RedRed59474液體體積流量運(yùn)動(dòng)粘度5. 由 即得：選調(diào)節(jié)閥的口徑為190mm。6. 結(jié)論選定單座閥(JP)，取為選定口徑，非阻塞流工況，不作噪聲預(yù)估。第4章 常壓爐計(jì)算實(shí)例4.1 常壓加熱爐燃料油指示FI2130節(jié)流裝置的計(jì)算迭代程序見(jiàn)附錄1。 原油緩沖罐壓力閥PV-101的計(jì)算迭代程序見(jiàn)附錄2。第四章 課程設(shè)計(jì)心得兩周的課程設(shè)計(jì)結(jié)束了，在這次的課程設(shè)計(jì)中不僅檢驗(yàn)了我所學(xué)習(xí)的知識(shí)，也培養(yǎng)了我如何去把握一件事情，如何去做一件事情，又如何完成一件事情。在設(shè)計(jì)過(guò)程中，與同學(xué)分工設(shè)計(jì)，和同學(xué)們相互探討，相互學(xué)習(xí)，相互監(jiān)督。學(xué)會(huì)了合作，學(xué)會(huì)了運(yùn)籌帷幄，學(xué)會(huì)了寬容，學(xué)會(huì)

19、了理解，也學(xué)會(huì)了做人與處世。課程設(shè)計(jì)是我們專業(yè)課程知識(shí)綜合應(yīng)用的實(shí)踐訓(xùn)練，著是我們邁向社會(huì)，從事職業(yè)工作前一個(gè)必不少的過(guò)程”千里之行始于足下”，通過(guò)這次課程設(shè)計(jì)，我深深體會(huì)到這句千古名言的真正含義我今天認(rèn)真的進(jìn)行課程設(shè)計(jì)，學(xué)會(huì)腳踏實(shí)地邁開(kāi)這一步，就是為明天能穩(wěn)健地在社會(huì)大潮中奔跑打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。在這次設(shè)計(jì)過(guò)程中，體現(xiàn)出自己?jiǎn)为?dú)設(shè)計(jì)模具的能力以及綜合運(yùn)用知識(shí)的能力，體會(huì)了學(xué)以致用、突出自己勞動(dòng)成果的喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自己平時(shí)學(xué)習(xí)的不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補(bǔ)。在此感謝我們的指導(dǎo)老師，老師嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致、一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作、學(xué)習(xí)中的榜樣；老師循循善誘的教導(dǎo)和不拘一格的思路給予我無(wú)盡的啟迪；這次模

20、具設(shè)計(jì)的每個(gè)實(shí)驗(yàn)細(xì)節(jié)和每個(gè)數(shù)據(jù)，都離不開(kāi)老師您的細(xì)心指導(dǎo)。而您開(kāi)朗的個(gè)性和寬容的態(tài)度，幫助我能夠很順利的完成了這次課程設(shè)計(jì)。同時(shí)感謝對(duì)我?guī)椭^(guò)的同學(xué)們，謝謝你們對(duì)我的幫助和支持，讓我感受到同學(xué)的友誼。由于本人的設(shè)計(jì)能力有限，在設(shè)計(jì)過(guò)程中難免出現(xiàn)錯(cuò)誤，懇請(qǐng)老師們多多指教,我十分樂(lè)意接受你們的批評(píng)與指正，本人將萬(wàn)分感謝。參考文獻(xiàn)1奚文群，翁維勤調(diào)節(jié)閥口徑計(jì)算指南M蘭州：化工部自控技術(shù)中心站，19912董德發(fā)，張?zhí)齑鹤钥毓こ淘O(shè)計(jì)基礎(chǔ)M大慶：東北石油大學(xué)，19993王驥程，祝和云化工過(guò)程控制工程M北京：化學(xué)工業(yè)出版社，20034王化祥自動(dòng)檢測(cè)技術(shù)M.北京:：化學(xué)工業(yè)出版社，20045鄭阿奇，徐文勝AU

21、TOCAD實(shí)用教程M北京：電子工業(yè)出版社，2003 附錄附錄1：常壓加熱爐燃料油指示FI2130迭代程序clear;clc;D=114-2*4;%gm=1*500/(273/(273+20);%(20'C)gmmin=1*400/(273/(273+20);%(20'C)gmmax=1*650/(273/(273+20);%(20'C)t=10;%工況溫度（'C）u=0.0085*0.001;%工況粘度(Pa/s) lmd=0.000012;%孔板膨脹系數(shù)rd=0.000011;%管道膨脹系數(shù)p=2;%工況密度(p20=1kg/m3)P=0.3*1000000;

22、%工作壓力(Pa)k=1.315;%等墑指數(shù)b=zeros(1,10);c=zeros(1,11);E=zeros(1,10);x=zeros(1,10);g=zeros(1,10);e=zeros(1,10);c(1,1)=0.6060;e(1,1)=1;red=0.354*gm/(D*u);B=(1000000/red);C=0.5959+0.312*(b(1,1)2.1)-0.1840*(b(1,1)8)+0.0029*(b(1,1)2.5)*(B0.75). +0.0090*L*(b(1,1)4)/(1-(b(1,1)4)-0.0337*L*(b(1,1)3);depmax=(1-b(

23、1,1)4)*gm2/(0.004*C*b(1,1)2*D2)2*p);%depmax=862.2,取800depmax=800;dep=(gm/gmmax)2*depmax;a2=gm/(0.004*D2*(dep*p)0.5);for i=1:1:10 if i<3 x(1,i)=a2/(c(1,i)*e(1,i); b(1,i)=(x(1,i)2/(1+x(1,i)2)0.25); e(1,i+1)=(1-(0.41+0.35*b(1,i)4)*dep/(k*P); c(1,i+1)=(0.5959+0.312*(b(1,i)2.1)-0.1840*(b(1,i)8)+0.0029

24、*(b(1,i)2.5). *(B0.75)+0.0090*L*(b(1,i)4)/(1-(b(1,i)4)-0.0337*L*(b(1,i)3); g(1,i)=a2-x(1,i)*c(1,i+1)*e(1,i); else x(1,i)=(x(1,i-1)-g(1,i-1)*(x(1,i-1)-x(1,i-2)/(g(1,i-1)-g(1,i-2); b(1,i)=(x(1,i)2/(1+x(1,i)2)0.25); e(1,i+1)=(1-(0.41+0.35*b(1,i)4)*dep/(k*P); c(1,i+1)=(0.5959+0.312*(b(1,i)2.1)-0.1840*(b

25、(1,i)8)+0.0029*(b(1,i)2.5). *(B0.75)+0.0090*L*(b(1,i)4)/(1-(b(1,i)4)-0.0337*L*(b(1,i)3); g(1,i)=a2-x(1,i)*c(1,i+1)*e(1,i); E(1,i)=(g(1,i)/a2); break; end endendd=D*b(1,i);d20=d/(1+lmd*(t-20)clear;clc;D=76-2*3.5;%工況管道內(nèi)徑(mm)gm=(4.1*559);%正常質(zhì)量流量gmmin=3.2*559;%最小質(zhì)量流量gmmax=5.4*559;%最大質(zhì)量流量t=77;%工況溫度（'

26、C）u=0.23*0.001;%工況粘度(Pa/s)lmd=0.000012;%孔板膨脹系數(shù)p=559;%工況密度(Kg/m3) P=0.6*1000000;%工作壓力(Pa) e=1;%因?yàn)橐后wb=zeros(1,11);c=zeros(1,11);E=zeros(1,10);x=zeros(1,10);g=zeros(1,10);c(1,10)=1;red=0.354*gm/(D*u);b(1,1)=0.5;%red=51124,b取B=(1000000/red);C=0.5959+0.312*(b(1,1)2.1)-0.1840*(b(1,1)8)+0.0029*(b(1,1)2.5)*

27、(B0.75). +0.0090*L*(b(1,1)4)/(1-(b(1,1)4)-0.0337*L*(b(1,1)3);depmax=(1-b(1,1)4)*gm2/(0.004*C*b(1,1)2*D2)2*p);%depmax=862.2,取800depmax=800;dep=(gm/gmmax)2*depmax;a2=gm/(0.004*D2*(dep*p)0.5);for i=1:1:10 if i<3 x(1,i)=a2/(c(1,i)*e); b(1,i)=(x(1,i)2/(1+x(1,i)2)0.25); c(1,i+1)=(0.5959+0.312*(b(1,i)2.1)-0.1840*(b(1,i)8)+0.0029*(b(1,i)2.5). *(B0.75)+0.0090*L*(b(1,i)4)/(1-(b(1,i)4)-0.0337*L*(b(1,i)3); g(1,i)=