機(jī)床主軸箱課程設(shè)計(jì)級(jí)轉(zhuǎn)速參考資料

1、1. 概述 1.1 機(jī)床主軸箱課程設(shè)計(jì)的目的 . 1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)和主要技術(shù)要求 . 1.3 操作性能要求 2. 參數(shù)的擬定 2.1 確定極限轉(zhuǎn)速 2.2 主電機(jī)選擇 . 3. 傳動(dòng)設(shè)計(jì) 3.1 主傳動(dòng)方案擬定 3.2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇 3.2.1 確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目 3.2.2 傳動(dòng)式的擬定 3.2.3 結(jié)構(gòu)式的擬定 4. 傳動(dòng)件的估算 4.1 三角帶傳動(dòng)的計(jì)算 4.2.1 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 4.2.2 各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 4.2.3 各軸直徑的估算 4.3 齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算 4.3.1 齒輪齒數(shù)的確定 4.3.2 齒輪模數(shù)的計(jì)算 4.3.4 齒寬確定 . 4

2、.3.5 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.5 傳動(dòng)軸間的中心距 4.6 軸承的選擇 4.7 片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算 4.7.1 摩擦片的徑向尺寸 4.7.2 按扭矩選擇摩擦片結(jié)合面的數(shù)目 4.7.3 離合器的軸向拉緊力4.7.4 反轉(zhuǎn)摩擦片數(shù) 5. 動(dòng)力設(shè)計(jì) 5.1 傳動(dòng)軸的驗(yàn)算 5.1.1 I軸的強(qiáng)度計(jì)算5.1.2 作用在齒輪上的力的計(jì)算 5.1.3 主軸抗震性的驗(yàn)算 5.2 齒輪校驗(yàn) 5.3 軸承的校驗(yàn) 6. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說(shuō)明 6.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案 6.2 展開(kāi)圖及其布置 6.3 I 軸（輸入軸）的設(shè)計(jì) 6.4 齒輪塊設(shè)計(jì) 6.4.1 其他問(wèn)題 6.5 傳動(dòng)軸的

3、設(shè)計(jì) 6.6 主軸組件設(shè)計(jì) 661各部分尺寸的選擇 6.6.2 主軸軸承 6.6.3 主軸與齒輪的連接 6.6.4 潤(rùn)滑與密封 6.6.5 其他問(wèn)題 7. 總結(jié) 8. 明細(xì)表 491. 概述1.1機(jī)床主軸箱課程設(shè)計(jì)的目的機(jī)床課程設(shè)計(jì)，是在學(xué)習(xí)過(guò)課程機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)之后進(jìn)行的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。其目的在于通過(guò)機(jī)床運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，使學(xué)生在擬定傳動(dòng)和變速的結(jié)構(gòu)方案過(guò)程中，得到設(shè)計(jì)構(gòu)思，方案分析，結(jié)構(gòu)工藝性，機(jī)械制圖，零件計(jì)算，編寫(xiě)技術(shù)文件和查閱技術(shù)資料等方面 的綜合訓(xùn)練，樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，并培養(yǎng)學(xué)生具 有初步的結(jié)構(gòu)分析，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力。1.2設(shè)計(jì)任務(wù)和主要技術(shù)要

4、求普通機(jī)床的規(guī)格和類(lèi)型有系列型譜作為設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵照的基礎(chǔ)。因此， 對(duì)這些基本知識(shí)和資料作些簡(jiǎn)要介紹。本次設(shè)計(jì)的是普通型車(chē)床主軸變速 箱。主要用于加工回轉(zhuǎn)體。車(chē)床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)：1、 加工工件直徑為：60伽時(shí)，機(jī)床達(dá)到的最高切削速度 Vmax=150m/min;2、變速范圍Rn=44 51;3、V=100 m/min時(shí)，切削45號(hào)鋼時(shí)，機(jī)床功率允許的最大切削用量為： ap=5 mm， f=0.3 mm/r ;4、抗振性：一般1.3操作性能要求1）具有皮帶輪卸荷裝置2）手動(dòng)操縱雙向摩擦片離合器實(shí)現(xiàn)主軸的正反轉(zhuǎn)及停止運(yùn)動(dòng)要求3）主軸的變速由變速手柄完成4） 床頭箱的外型尺寸、與床頭床

5、身的聯(lián)接要求與C618K-I車(chē)床的床頭箱 相同2. 參數(shù)的擬定2.1確定極限轉(zhuǎn)速因?yàn)?K=0.5 , Rd=0.2 0.25I dmax=KD=0.5X 500=250mmdmin =Rd X dmax= （ 0.2 0.25 ） dmax=5062.5又 R,=4351 nmin nmax/Rn 18.73 22.2r / min2.2 主電機(jī)選擇合理的確定電機(jī)功率，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其使用性能，滿足生產(chǎn)需 要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。已知異步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速有3000 r/min、1500r/min、1000r/min、750 r/min，已知P額是7.1KW根據(jù)車(chē)床設(shè)計(jì)手冊(cè)附錄表

6、2選Y132M-4, 額定功率7.5 kw，滿載轉(zhuǎn)速1440 r/in，0.87。3. 傳動(dòng)設(shè)計(jì)3.1 主傳動(dòng)方案擬定擬定傳動(dòng)方案，包括傳動(dòng)型式的選擇以及幵停、幻想、制動(dòng)、操縱等 整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)的確定。傳動(dòng)型式則指?jìng)鲃?dòng)和變速的元件、機(jī)構(gòu)以及組成、 安排不同特點(diǎn)的傳動(dòng)型式、變速類(lèi)型。傳動(dòng)方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān)，和工作性能也有關(guān)系。 因此，確定傳動(dòng)方案和型式，要從結(jié)構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟(jì)等多方面統(tǒng)一 考慮。傳動(dòng)方案有多種，傳動(dòng)型式更是眾多，比如：傳動(dòng)型式上有集中傳動(dòng)， 分離傳動(dòng)；擴(kuò)大變速范圍可用增加傳動(dòng)組數(shù)，也可用背輪結(jié)構(gòu)、分支傳動(dòng) 等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪

7、、公用齒 輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中,我們采用集中傳動(dòng)型式的主軸變速箱。3.2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對(duì)于分析和選擇簡(jiǎn)單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方 法，但對(duì)于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案，就并非十分有效。3.2.1 確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目級(jí)數(shù)為Z的傳動(dòng)系統(tǒng)由若干個(gè)順序的傳動(dòng)組組成，各傳動(dòng)組分別有Z、Z、個(gè)傳動(dòng)副。即 Z 乙Z2Z3傳動(dòng)副中由于結(jié)構(gòu)的限制以 2或3為合適，即變速級(jí)數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子：Z a b，可以有多種方案，例：18=3X3X2; 18=2X3X 2X 2;18=2X 3X 1+2 X 1 X 1 ；

8、 18=2X 3X 1 X 2X 13.2.2 傳動(dòng)式的擬定18 級(jí)轉(zhuǎn)速傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)組，選擇傳動(dòng)組安排方式時(shí)，考慮到機(jī)床主軸變速箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性能。在I軸如果安置換向摩擦離合器時(shí)，為減少軸向尺寸，第一傳動(dòng)組的傳動(dòng) 副數(shù)不能多，以2為宜。 主軸對(duì)加工精度、表面粗糙度的影響很大，因此主軸上齒輪少些為好。最后一個(gè)傳動(dòng)組的傳動(dòng)副常選用2。綜上所述，傳動(dòng)式為18=2X 3X 2X2。323結(jié)構(gòu)式的擬定對(duì)于18=2X 3X2X2傳動(dòng)式，有2種結(jié)構(gòu)式和對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)網(wǎng)。分別為：182i32262126（ 26 :內(nèi)輪 +背輪，212 6 :重復(fù) 6 級(jí)）182132262126（212 6 :重復(fù) 6

9、級(jí)）由于本次設(shè)計(jì)的機(jī)床I軸裝有摩擦離合器，在結(jié)構(gòu)上要求有一齒輪的 齒根圓大于離合器的直徑。初選18 21 32 26 212 6 （ 26 :內(nèi)輪+背輪，212 6 :重復(fù)6級(jí)）的方案。3.3轉(zhuǎn)速圖的擬定正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速圖：主傳動(dòng)系圖為：4傳動(dòng)件的估算4.1 三角帶傳動(dòng)的計(jì)算三角帶傳動(dòng)中，軸間距 A可以加大。由于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會(huì) 有打滑，宜可緩和沖擊及隔離振動(dòng)，使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但尺寸 大，機(jī)床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。(1) 選擇三角帶的型號(hào)根據(jù)公式式中P-電動(dòng)機(jī)額定功率，Ka-工作情況系數(shù)查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-8因此選擇B型帶。(2) 確定帶輪的計(jì)算直徑D， D帶輪的直徑越小帶的彎曲

10、應(yīng)力就越大。為提高帶的壽命，小帶輪的直徑D不宜過(guò)小，即DDmin。查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-3 ， 8-7取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 D =125mm。由公式D2n1 Di式中：n-小帶輪轉(zhuǎn)速，n-大帶輪轉(zhuǎn)速，所以D21440 125800225mm，由機(jī)械設(shè)計(jì)A表8-7取園整為250mm(3) 確定三角帶速度按公式VD1n13.14 125 144060 100060 10009.95哭因?yàn)?m/min<V<25 m/min,所以選擇合適。(4) 初步初定中心距帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選?。焊鶕?jù)經(jīng)驗(yàn)公式0.7 D1 D2A0 2 D1 D2 mm即：262.5

11、mm< A。<750mm取 A =600mm.(5) 三角帶的計(jì)算基準(zhǔn)長(zhǎng)度L由機(jī)械設(shè)計(jì)表8-2，圓整到標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算長(zhǎng)度L 1800mm(6) 驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù)符合要求。(7) 確定實(shí)際中心距A(8) 驗(yàn)算小帶輪包角1 1800 DD1 57.50 1680 1200，主動(dòng)輪上包角合適 A(9) 確定三角帶根數(shù)Z根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)式 8-22得:傳動(dòng)比:查表 8-5c , 8-5d 得 p0= 0.40KW, p0 = 3.16KW查表 8-8 , k =0.97 ;查表 8-2 , kl =0.95所以取Z 3根(10) 計(jì)算預(yù)緊力查機(jī)械設(shè)計(jì)表 8-4，q=0.18kg/m(11) 計(jì)

12、算壓軸力4.2 傳動(dòng)軸的估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸 在反復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較 高，不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很 大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生 過(guò)大的變形。因此，必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。4.2.1主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速是低速第一個(gè)三分之一變速范圍的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速:422各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速軸V:有18級(jí)轉(zhuǎn)速，其中80r/min通過(guò)齒輪獲得63r/min，剛好能 傳遞全部功率：所以：nv =80r/min同理可得：n =250r/min , n =

13、630r/min ,nn =630r/min,n i =800r/min4.2.3各軸直徑的估算其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率K-鍵槽系數(shù)A-系數(shù)-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；n j-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速。計(jì)算轉(zhuǎn)速nj是傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn) 速可以從轉(zhuǎn)速圖上，按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系確定。I 軸：K=1.06 , A=120II 軸：K=1.06 , A=120d2(120 1.06)47.5 0.96 0.99 0.98 mm63027.4mm ,取 30mmm 軸:K=1.06 , A=110d3(110 1.06)4：6.98544 0.99

14、0.98630mm38.5mm ,取 40mmW 軸：K=1.06 , A=100d4(100 1.06)6.98544 0.99 0.98 0.99 0.98Q250mm取 30mm27.4mmV軸：K=1.06 , A=904 6.5753 0.99 0.98d5(9°06)4!80mm ,取 40mm38.5mm取 39mmW 軸:K=1.06 , A=80取 39mm此軸徑為平均軸徑，設(shè)計(jì)時(shí)可相應(yīng)調(diào)整4.3 齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算431齒輪齒數(shù)的確定當(dāng)各變速組的傳動(dòng)比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對(duì)于定比傳動(dòng)的齒輪齒數(shù)可依據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)推薦的方法確定。對(duì)于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，

15、 如傳動(dòng)比是標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次方時(shí)，變速組內(nèi)每對(duì)齒輪的齒數(shù)和Sz及小齒輪的齒數(shù)可以從表 3-6 （機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)）中選取。一般在主傳動(dòng)中， 最小齒數(shù)應(yīng)大于1820。米用三聯(lián)滑移齒輪時(shí)，應(yīng)檢查滑移齒輪之間的齒 數(shù)關(guān)系：三聯(lián)滑移齒輪的最大齒輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于4,以保證滑移是齒輪外圓不相碰。第一組齒輪:傳動(dòng)比：Ui1,U211.412查機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表 3-6，齒數(shù)和Sz取88Z =34， Z2 =54， Z3=39， Z4=49;第二組齒輪：齒數(shù)和Sz取88:Z5=34, Z6=54, Z7=44, Zs=44, Z9=25, Zi°=63;第三組齒輪:傳動(dòng)比：u1齒數(shù)和Sz取

16、91:Zu =26,乙 2=65,Zi3=56,乙4=35,第四組齒輪:傳動(dòng)比：U|1,U25齒數(shù)和Sz取95:乙5 =26,乙6 =65,乙7 =56, Z18 =35,第五組齒輪：齒數(shù)和Sz取100:乙 9=26, Z20 =65432齒輪模數(shù)的計(jì)算(1) I - n齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：(機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo)P36,山為大齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速，可根據(jù)轉(zhuǎn)速圖確定)取A=90,由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取mj 2.05所以取m 2.5(2) n -川齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 3703Nmm 370彳留16 120.5 Y nv 200

17、取A=121，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取 mj 2.75所以取m 3(3) m - iv齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：取A=162，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 2.83所以取m 3(4) V- V齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 3703 mm 3703160.3 ,H n 80取A=161，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 3.69所以取m 4(5) V - W齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 3703 Nmm 3703 6.3

18、1171.89 ,Y nY 63取A=172，由中心距A及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 3.89所以取m 4 標(biāo)準(zhǔn)齒輪：20度，h*1，c* 0.25從機(jī)械原理表10-2查得以下公式齒頂圓 da = (z1 + 2h*a )m齒根圓 df (w 2h*a 2c*) m分度圓 d = mz齒頂高 ha = h*am齒根高 hf = (h a + c )m齒輪的具體值見(jiàn)表齒輪尺寸表齒輪齒數(shù)Z模數(shù)M分度圓D齒頂圓da1342.585902542.51351403392.597.5102.54492.5122.5127.5534310210865431621687

19、4431321388443132138925375811063318919511263788412653195201135631681741435310511115234921001672428829617534212220184241681761944417618420564224232齒輪齒根圓df齒頂咼ha齒根高h(yuǎn)f191.2591.2591.252141.25141.25141.253103.75103.75103.754128.75128.75128.755109.5109.5109.56169.5169.5169.57139.5139.5139.58139.5139.5139.59

20、82.582.582.510196.5196.5196.51185.585.585.512202.5202.5202.513175.5175.5175.514112.5112.5112.5151021021021629829829817222222222181781781781918618618620234234234由公式B mm第一套嚙合齒輪mBi610,m為模數(shù)得：6102.515 25mm第二套嚙合齒輪Bii610318 30mm第二套嚙合齒輪biii610318 30mm第四套嚙合齒輪Biv610424 40mm第五套嚙合齒輪Bv610424 40mm一對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因

21、裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比小齒輪齒寬大所以 B 17mm, B2 15mm， B3 17mm， B4 15mm，B519mm, B618mm, B7 18mmB818mm, B919mm, Bo 18mm4.3.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)當(dāng)160mm da 500mm時(shí)，可做成腹板式結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問(wèn)題，現(xiàn)敲定把齒輪14做成腹板式結(jié)構(gòu)。其余做成實(shí)心結(jié)構(gòu)。齒輪14計(jì)算如下:Do da10 14 M270 12 4222mmD4 d4 86mm， D31.6d31.6 86138mm，D20.25 0.35 D0 D30.3 222 138D,D0 D3 /2

22、 180mm,C 12mm25mm4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)查機(jī)械設(shè)計(jì)P156頁(yè)，當(dāng)dd 300mm時(shí),采用腹板式。D是軸承外徑，查機(jī)械零件手冊(cè)確定選用深溝球軸承6211，d=55mm,D=100mm帶輪內(nèi)孔尺寸是軸承外徑尺寸 100mm齒機(jī)械設(shè)計(jì)表 8-10確定參數(shù)得：帶輪寬度：B z 1 e 2f5 18 2 7 64mm分度圓直徑：dd 280 mm，4.5傳動(dòng)軸間的中心距機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖如下:4.6軸承的選擇I軸：6208 D=80 B=18深溝球軸承U軸：7207C D=72 B=17角接觸球軸承川軸：7207C D=72 B=17角接觸球軸承W軸：7208C D=80 B=18角接觸球軸承

23、V軸：7210C D=90 B=20角接觸球軸承W軸：3182115 D=115 B=30雙向推力球軸承4.7 片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算片式摩擦離合器目前在機(jī)床中應(yīng)用廣泛，因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中接通或 脫幵，具有結(jié)合平穩(wěn)、沒(méi)有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化， 多用于機(jī)床主傳動(dòng)。4.7.1摩擦片的徑向尺寸摩擦片的外徑尺寸受到輪廓空間的限制，且受制于軸徑d,而摩擦片的內(nèi)外徑又決定著內(nèi)外摩擦片的環(huán)形接觸面積的大小，直接影響離合器的 結(jié)構(gòu)和性能。一般外摩擦片的外徑可?。篋1 d (26)mmd為軸的直徑，取d=55,所以D1 55+5=60mm特性系數(shù) 是外片內(nèi)徑D"與內(nèi)片外徑D2之

24、比取=0.7，則內(nèi)摩擦片外徑D2 D1 -60 85.7mm0.74.7.2按扭矩選擇摩擦片結(jié)合面的數(shù)目一般應(yīng)使選用和設(shè)計(jì)的離合器的額定靜扭矩M j和額定動(dòng)扭矩M d滿足工作要求，由于普通機(jī)床是在空載下啟動(dòng)反向的，故只需按離合器結(jié)合 后的靜負(fù)載扭矩來(lái)計(jì)算。即：取Z=94.7.3離合器的軸向拉緊力由 Q Sp?K ，得：查機(jī)床零件手冊(cè)，摩擦片的型號(hào)如下：內(nèi)片：Dp=72.85，查表?。篋=85mm d=55mmb=1.5mm,B=9.7mmH=23.5mm,=0.5mm外片：Dp=72.85，查表?。篋=87mm d=56mmb=1.5mm,B=20mmH=48mm,H1=42mm=0.5mm內(nèi)

25、外片的最小間隙為：0.20.4mm4.7.4反轉(zhuǎn)摩擦片數(shù)取Z=45.動(dòng)力設(shè)計(jì)5.1傳動(dòng)軸的驗(yàn)算由于變速箱各軸的應(yīng)力都比較小，驗(yàn)算時(shí)，通常都是用復(fù)合應(yīng)力公式進(jìn)行計(jì)算:2 2b M w0.57 b (MPab為復(fù)合應(yīng)力（MPab為許用應(yīng)力（MPaW為軸危險(xiǎn)斷面的抗彎斷面模數(shù)實(shí)心軸:32(mm3)空心軸:42花鍵軸:d Zb(D d)(D d)(mm3) 32 Dd為空心軸直徑，花鍵軸內(nèi)徑D為空心軸外徑，花鍵軸外徑do為空心軸內(nèi)徑b為花鍵軸的鍵寬Z為花鍵軸的鍵數(shù)M為在危險(xiǎn)斷面的最大彎矩M .m2 m2 N mmT為在危險(xiǎn)斷面的最大扭矩N為該軸傳遞的最大功率N為該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速齒輪的圓周力：R 2TD齒

26、輪的徑向力：Rr 0.5R5.1.1 I軸的強(qiáng)度計(jì)算I軸：R 7.5 0.872 0.966.265.1.2作用在齒輪上的力的計(jì)算已知大齒輪的分度圓直徑：d=mz=2.5X 39=97.5mm圓角力：Ft2D22 74728.7597.51532.9N徑向力：Fr0.5Ft0.5 1532.9766.45N軸向力：FaFt1532.9N方向如圖所示：由受力平衡：F拉F2 F Fr 0F拉 =1759.2NFr=766.45N所以 & F=( 1759.2+766.45 )二2525.65N 以a點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡得：105 F1 + Fr ( 105+40) & ( 300

27、+40+105)=0所以：Fi=2245.5NF2=280.1N在V面內(nèi)的受力情況如下：受力平衡：Fe Ft F1 F2 0以a點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡：F, X 105- Ft X( 105+40) +F2 (300 + 105 + 40) =0 所以 F1=-3629NF2=3653N在V面的彎矩圖如下：5.1.3主軸抗震性的驗(yàn)算(1) 支撐剛度，包括軸承的彈性變形和坐圈接觸變形。向心推力球軸承：二(0.70.002)d圓錐孔雙列向力短圓柱滾子軸承：0.43/ 心=10 3r (mmd前軸承處 d=100， d 100，R=5400kgf，R 12500kgf所以：r =0.0108mmr1

28、=0.0251mm坐圓外變形：r 4rk (1 d)db D對(duì)于向心球軸承：D=150 d=100, b=60,取k=0.01所以：R=12500kgf對(duì)于短圓柱滾子軸承：D=150, d=100, b=37,取k=0.01 ,所以：所以軸承的徑向變形：r = r r 0.060.0160.076mmr1= r1 + r1=0.05+0.053=0.103mm支撐徑向剛度：k= R 540071052.63kgfr 0.076(2) 量主要支撐的剛度折算到切削點(diǎn)的變形其中 L=419mm K=121359.2kg/mm所以：(3) 主軸本身引起的切削點(diǎn)的變形其中：P=2940N a=125mm

29、 L=419mm E=2X 107N/cm, D=91mm44442I=0.05 (D-d ) =0.05 X( 91 -46 ) =3163377.25mm所以：(4) 主軸部件剛度(5) 驗(yàn)算抗振性貝y：所以：所以主軸抗振性滿足要求。5.2齒輪校驗(yàn)在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)， 選相同模數(shù)中承受載荷最大， 齒數(shù)最小 的齒輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是齒輪2,齒輪乙齒輪12這三個(gè)齒輪。(1)接觸應(yīng)力公式：u-大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比；k -齒向載荷分布系數(shù)；kv -動(dòng)載荷系數(shù)；kA -工況系數(shù)；ks-壽命系數(shù)查機(jī)械裝備設(shè)計(jì)表10-4及圖10-8及表10-2分布得kHB 1.15

30、,kFB 1.20;kv 1.05,kA 1.25假定齒輪工作壽命是48000h，故應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為查機(jī)械裝備設(shè)計(jì)圖10-18得Kfn 0.9, Khn 0.9，所以：（2）彎曲應(yīng)力：查金屬切削手冊(cè)有 Y=0.378，代入公式求得：Qw=158.5Mpa查機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21e,齒輪的材產(chǎn)選40Cr滲碳，大齒輪、小齒輪的硬度為60HRC故有 f 1650MPa，從圖10-21e讀出 w 920MPa。因 為：f f , w w ,故滿足要求，另外兩齒輪計(jì)算方法如上，均符合 要求。5.3軸承的校驗(yàn)I軸選用的是角接觸軸承 7206其基本額定負(fù)荷為30.5KN由于該軸的轉(zhuǎn)速是定值n 710r/min所

31、以齒輪越小越靠近軸承，對(duì)軸承的要求越高。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，應(yīng)該對(duì)I軸未端的滾子軸承進(jìn)行校核。齒輪的直徑d 24 2.5 60mmI軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T 9550Pn7.5 0.96T 9550 59.3 Nm710齒輪受力2T 2 59.31412 Nd 60 103根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為Rv1卩11060 NI1 I2Rv2 1412 1060 352 N因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，按機(jī)械設(shè)計(jì)表10-5查得fp為1.2到1.8，取fp 1.3，則有:fpXiRi1.3 10621378 NP2f p X 2R21.3 352457.6 N軸承的壽命因?yàn)镽 P2，

32、所以按軸承1的受力大小計(jì)算:Lh 106(C)60n R106 (17200)3 38309.1 h60 850 1378故該軸承能滿足要求。6.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說(shuō)明6.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案設(shè)計(jì)主軸變速箱的結(jié)構(gòu)包括傳動(dòng)件(傳動(dòng)軸、軸承、帶輪、齒輪、離 合器和制動(dòng)器等)、主軸組件、操縱機(jī)構(gòu)、潤(rùn)滑密封系統(tǒng)和箱體及其聯(lián)結(jié) 件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布置，用一張展幵圖和若干張橫截面圖表示。課程設(shè)計(jì)由 于時(shí)間的限制，一般只畫(huà)展幵圖。主軸變速箱是機(jī)床的重要部件。設(shè)計(jì)時(shí)除考慮一般機(jī)械傳動(dòng)的有關(guān)要 求外，著重考慮以下幾個(gè)方面的問(wèn)題。精度方面的要求，剛度和抗震性的要求，傳動(dòng)效率要求，主軸前軸承 處溫度和溫升的控制，

33、結(jié)構(gòu)工藝性，操作方便、安全、可靠原則，遵循標(biāo) 準(zhǔn)化和通用化的原則。主軸變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，設(shè)計(jì)中 不可避免要經(jīng)過(guò)反復(fù)思考和多次修改。在正式畫(huà)圖前應(yīng)該先畫(huà)草圖。目的 是：1) 布置傳動(dòng)件及選擇結(jié)構(gòu)方案。2) 檢驗(yàn)傳動(dòng)設(shè)計(jì)的結(jié)果中有無(wú)干涉、碰撞或其他不合理的情況， 以便及時(shí)改正。3) 確定傳動(dòng)軸的支承跨距、齒輪在軸上的位置以及各軸的相對(duì)位置，以確定各軸的受力點(diǎn)和受力方向， 為軸和軸承的驗(yàn)算提供必要的數(shù)據(jù)6.2 展幵圖及其布置展幵圖就是按照傳動(dòng)軸傳遞運(yùn)動(dòng)的先后順序，假想將各軸沿其軸線剖 幵并將這些剖切面平整展幵在同一個(gè)平面上。I軸上裝的摩擦離合器和變速齒輪。有兩種布置方

34、案，一是將兩級(jí)變 速齒輪和離合器做成一體。齒輪的直徑受到離合器內(nèi)徑的約束，齒根圓的 直徑必須大于離合器的外徑，負(fù)責(zé)齒輪無(wú)法加工。這樣軸的間距加大。另 一種布置方案是離合器的左右部分分別裝在同軸線的軸上，左邊部分接 通，得到一級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)，右邊接通得到三級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)。這種齒輪尺寸小但 軸向尺寸大。我們采用第一種方案，通過(guò)空心軸中的拉桿來(lái)操縱離合器的 結(jié)構(gòu)?？偛贾脮r(shí)需要考慮制動(dòng)器的位置。制動(dòng)器可以布置在背輪軸上也可以 放在其他軸上。制動(dòng)器不要放在轉(zhuǎn)速太低軸上，以免制動(dòng)扭矩太大，是制 動(dòng)尺寸增大。齒輪在軸上布置很重要，關(guān)系到變速箱的軸向尺寸，減少軸向尺寸有 利于提高剛度和減小體積。6.3 I軸（輸入軸）

35、的設(shè)計(jì)將運(yùn)動(dòng)帶入變速箱的帶輪一般都安裝在軸端，軸變形較大，結(jié)構(gòu)上應(yīng)注意加強(qiáng)軸的剛度或使軸部受帶的拉力 (采用卸荷裝置)。丨軸上裝有摩擦 離合器，由于組成離合器的零件很多，裝配很不方便，一般都是在箱外組 裝好I軸在整體裝入箱內(nèi)。我們采用的卸荷裝置一般是把軸承裝載法蘭盤(pán) 上，通過(guò)法蘭盤(pán)將帶輪的拉力傳遞到箱壁上。車(chē)床上的反轉(zhuǎn)一般用于加工螺紋時(shí)退刀。車(chē)螺紋時(shí)，換向頻率較高。實(shí)現(xiàn)政反轉(zhuǎn)的變換方案很多，我們采用正反向離合器。正反向的轉(zhuǎn)換在不 停車(chē)的狀態(tài)下進(jìn)行，常采用片式摩擦離合器。由于裝在箱內(nèi)，一般采用濕 式。在確定軸向尺寸時(shí)，摩擦片不壓緊時(shí)，應(yīng)留有0.20.4 mm的間隙，間隙應(yīng)能調(diào)整。離合器及其壓緊裝

36、置中有三點(diǎn)值得注意：1) 摩擦片的軸向定位：由兩個(gè)帶花鍵孔的圓盤(pán)實(shí)現(xiàn)。其中一個(gè)圓盤(pán)裝在花鍵上，另一個(gè)裝在花鍵軸上的一個(gè)環(huán)形溝槽里，并轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)花鍵齒，和軸上的花鍵對(duì)正，然后用螺釘把錯(cuò)幵的兩個(gè)圓盤(pán)連接 在一起。這樣就限制了軸向和周向德兩個(gè)自由度，起了定位作用。2) 摩擦片的壓緊由加力環(huán)的軸向移動(dòng)實(shí)現(xiàn)，在軸系上形成了彈性 力的封閉系統(tǒng)，不增加軸承軸向復(fù)合。3) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使加力環(huán)推動(dòng)擺桿和鋼球的運(yùn)動(dòng)是不可逆的，即 操縱力撤消后，有自鎖作用。I軸上裝有摩擦離合器，兩端的齒輪是空套在軸上，當(dāng)離合器接通時(shí)才和軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)。但脫幵的另一端齒輪，與軸回轉(zhuǎn)方向是相反的，二者的 相對(duì)轉(zhuǎn)速很高（約為兩倍左右）。結(jié)構(gòu)

37、設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮這點(diǎn)。齒輪與軸之間的軸承可以用滾動(dòng)軸承也可以用滑動(dòng)軸承?；瑒?dòng)軸承在 一些性能和維修上不如滾動(dòng)軸承，但它的徑向尺寸小?？仗X輪需要有軸 向定位，軸承需要潤(rùn)滑。6.4 齒輪塊設(shè)計(jì)齒輪是變速箱中的重要元件。齒輪同時(shí)嚙合的齒數(shù)是周期性變化的。 也就是說(shuō)，作用在一個(gè)齒輪上的載荷是變化的。同時(shí)由于齒輪制造及安裝 誤差等，不可避免要產(chǎn)生動(dòng)載荷而引起振動(dòng)和噪音，常成為變速箱的主要 噪聲源，并影響主軸回轉(zhuǎn)均勻性。 在齒輪塊設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮這些問(wèn)題。齒輪塊的結(jié)構(gòu)形式很多，取決于下列有關(guān)因素：1）是固定齒輪還是滑移齒輪；2）移動(dòng)滑移齒輪的方法；3）齒輪精度和加工方法；變速箱中齒輪用于傳遞動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)。它

38、的精度選擇主要取決于圓周速 度。采用同一精度時(shí)，圓周速度越高，振動(dòng)和噪聲越大，根據(jù)實(shí)際結(jié)果得知，圓周速度會(huì)增加一倍，噪聲約增大6dB。工作平穩(wěn)性和接觸誤差對(duì)振 動(dòng)和噪聲的影響比運(yùn)動(dòng)誤差要大，所以這兩項(xiàng)精度應(yīng)選高一級(jí)。為了控制噪聲，機(jī)床上主傳動(dòng)齒輪都要選用較高的精度。大都是用7 66,圓周速度很低的，才選 87 7。如果噪聲要求很?chē)?yán)，或一些關(guān)鍵齒輪，就應(yīng) 選655。當(dāng)精度從76 6提高到6 5 5時(shí)，制造費(fèi)用將顯著提高。 不同精度等級(jí)的齒輪，要采用不同的加工方法，對(duì)結(jié)構(gòu)要求也有所不同。8級(jí)精度齒輪，一般滾齒或插齒就可以達(dá)到。7級(jí)精度齒輪，用較高精度滾齒機(jī)或插齒機(jī)可以達(dá)到。但淬火后，由于變形，精度

39、將下降。因此，需 要淬火的7級(jí)齒輪一般滾（插）后要剃齒，使精度高于乙或者淬火后在衍齒。6級(jí)精度的齒輪，用精密滾齒機(jī)可以達(dá)到。淬火齒輪，必須磨齒才 能達(dá)到6級(jí)。機(jī)床主軸變速箱中齒輪齒部一般都需要淬火。滑移齒輪進(jìn)出嚙合的一端要圓齒，有規(guī)定的形狀和尺寸。圓齒和倒角性質(zhì)不同，加工方法和畫(huà)法也不一樣，應(yīng)予注意。選擇齒輪塊的結(jié)構(gòu)要考慮毛坯形式（棒料、自由鍛或模鍛）和機(jī)械加工時(shí)的安裝和定位基面。盡可能做到省工、省料又易于保證精度。齒輪磨齒時(shí)，要求有較大的空刀（砂輪）距離，因此多聯(lián)齒輪不便于 做成整體的，一般都做成組合的齒輪塊。有時(shí)為了縮短軸向尺寸，也有用 組合齒輪的。要保證正確嚙合，齒輪在軸上的位置應(yīng)該可靠

40、?；讫X輪在軸向位置 由操縱機(jī)構(gòu)中的定位槽、定位孔或其他方式保證，一般在裝配時(shí)最后調(diào)整 確定。6.5 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)機(jī)床傳動(dòng)軸，廣泛采用滾動(dòng)軸承作支撐。軸上要安裝齒輪、離合器和 制動(dòng)器等。傳動(dòng)軸應(yīng)保證這些傳動(dòng)件或機(jī)構(gòu)能正常工作。首先傳動(dòng)軸應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度。如撓度和傾角過(guò)大，將使齒輪嚙 合不良，軸承工作條件惡化，使振動(dòng)、噪聲、空載功率、磨損和發(fā)熱增大； 兩軸中心距誤差和軸芯線間的平行度等裝配及加工誤差也會(huì)引起上述問(wèn) 題。傳動(dòng)軸可以是光軸也可以是花鍵軸。成批生產(chǎn)中，有專(zhuān)門(mén)加工花鍵的 銑床和磨床，工藝上并無(wú)困難。所以裝滑移齒輪的軸都采用花鍵軸，不裝 滑移齒輪的軸也常采用花鍵軸?；ㄦI軸承載能力高，加

41、工和裝配也比帶單鍵的光軸方便。軸的部分長(zhǎng)度上的花鍵，在終端有一段不是全高， 不能和花鍵空配合 這是加工時(shí)的過(guò)濾部分。一般尺寸花鍵的滾刀直徑D刀為6585mm。機(jī)床傳動(dòng)軸常采用的滾動(dòng)軸承有球軸承和滾錐軸承。在溫升、空載功 率和噪聲等方面，球軸承都比滾錐軸承優(yōu)越。而且滾錐軸承對(duì)軸的剛度、 支撐孔的加工精度要求都比較高。因此球軸承用的更多。但是滾錐軸承內(nèi) 外圈可以分幵，裝配方便，間隙容易調(diào)整。所以有時(shí)在沒(méi)有軸向力時(shí)，也 常采用這種軸承。選擇軸承的型號(hào)和尺寸，首先取決于承載能力，但也要 考慮其他結(jié)構(gòu)條件。同一軸心線的箱體支撐直徑安排要充分考慮鏜孔工藝。成批生產(chǎn)中， 廣泛采用定徑鏜刀和可調(diào)鏜刀頭。在箱外

42、調(diào)整好鏜刀尺寸，可以提高生產(chǎn) 率和加工精度。還常采用同一鏜刀桿安裝多刀同時(shí)加工幾個(gè)同心孔的工 藝。下面分析幾種鏜孔方式：對(duì)于支撐跨距長(zhǎng)的箱體孔，要從兩邊同時(shí)進(jìn) 行加工；支撐跨距比較短的，可以從一邊（叢大孔方面進(jìn)刀）伸進(jìn)鏜桿， 同時(shí)加工各孔；對(duì)中間孔徑比兩端大的箱體，鏜中間孔必須在箱內(nèi)調(diào)刀， 設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡可能避免。既要滿足承載能力的要求，又要符合孔加工工藝，可以用輕、中或重 系列軸承來(lái)達(dá)到支撐孔直徑的安排要求。兩孔間的最小壁厚，不得小于 510 m m，以免加工時(shí)孔變形。花鍵軸兩端裝軸承的軸頸尺寸至少有一個(gè)應(yīng)小于花鍵的內(nèi)徑。一般傳動(dòng)軸上軸承選用G級(jí)精度。傳動(dòng)軸必須在箱體內(nèi)保持準(zhǔn)確位置，才能保證裝在

43、軸上各傳動(dòng)件的位 置正確性，不論軸是否轉(zhuǎn)動(dòng)，是否受軸向力，都必須有軸向定位。對(duì)受軸 向力的軸，其軸向定位就更重要?；剞D(zhuǎn)的軸向定位（包括軸承在軸上定位和在箱體孔中定位）在選擇定 位方式時(shí)應(yīng)注意：1）軸的長(zhǎng)度。長(zhǎng)軸要考慮熱伸長(zhǎng)的問(wèn)題，宜由一端定位。2）軸承的間隙是否需要調(diào)整。3）整個(gè)軸的軸向位置是否需要調(diào)整。4）在有軸向載荷的情況下不宜采用彈簧卡圈。5）加工和裝配的工藝性等。6.6 主軸組件設(shè)計(jì)主軸組件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，技術(shù)要求高。安裝工件（車(chē)床）或者刀具（銑床、鉆床等）的主軸參予切削成形運(yùn)動(dòng)，因此它的精度和性能直接影響加工質(zhì) 量（加工精度和表面粗糙度），設(shè)計(jì)時(shí)主要圍繞著保證精度、剛度和抗振 性，減少溫升

44、和熱變形等幾個(gè)方面考慮。6.6.1 各部分尺寸的選擇主軸形狀與各部分尺寸不僅和強(qiáng)度、剛度有關(guān)，而且涉及多方面的因 素。1）內(nèi)孔直徑車(chē)床主軸由于要通過(guò)棒料，安裝自動(dòng)卡盤(pán)的操縱機(jī)構(gòu)及通過(guò)卸頂尖的 頂桿，必須是空心軸。為了擴(kuò)大使用范圍，加大可加工棒料直徑，車(chē)床主 軸內(nèi)孔直徑有增大的趨勢(shì)。2）軸頸直徑前支撐的直徑是主軸上一主要的尺寸，設(shè)計(jì)時(shí)，一般先估算或擬定一 個(gè)尺寸，結(jié)構(gòu)確定后再進(jìn)行核算。3）前錐孔直徑前錐孔用來(lái)裝頂尖或其他工具錐柄，要求能自鎖，目前采用莫氏錐孔。4）支撐跨距及懸伸長(zhǎng)度為了提高剛度，應(yīng)盡量縮短主軸的外伸長(zhǎng)度 a。選擇適當(dāng)?shù)闹慰缇郘， 一般推薦?。篖/ =35,跨距L小時(shí)，軸承變形對(duì)

45、軸端變形的影響大。所以，軸承剛度小時(shí),跨距L的大小，很大程度上受其他結(jié)構(gòu)的限制，常常不能滿足以上要 求。安排結(jié)構(gòu)時(shí)力求接近上述要求。662 主軸軸承1）軸承類(lèi)型選擇主軸前軸承有兩種常用的類(lèi)型:雙列短圓柱滾子軸承。承載能力大，可同時(shí)承受徑向力和軸向力，結(jié) 構(gòu)比較簡(jiǎn)單，但允許的極限轉(zhuǎn)速低一些。與雙列短圓柱滾子軸承配套使用承受軸向力的軸承有三種：60°角雙向推力向心球軸承。是一種新型軸承，在近年生產(chǎn)的機(jī)床上廣泛采用。具有承載能力大，允許極限轉(zhuǎn)速高的特點(diǎn)。外徑比同規(guī)格的雙列 圓柱滾子軸承小一些。在使用中，這種軸承不承受徑向力。推力球軸承。承受軸向力的能力最高，但允許的極限轉(zhuǎn)速低，容易發(fā) 熱。

46、向心推力球軸承。允許的極限轉(zhuǎn)速高，但承載能力低，主要用于高速 輕載的機(jī)床。2）軸承的配置大多數(shù)機(jī)床主軸采用兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，但為了提高主 軸剛度也有用三個(gè)支撐的了。三支撐結(jié)構(gòu)要求箱體上三支撐孔具有良好的 同心度，否則溫升和空載功率增大，效果不一定好。三孔同心在工藝上難 度較大，可以用兩個(gè)支撐的主要支撐，第三個(gè)為輔助支撐。輔助支撐軸承（中間支撐或后支撐）保持比較大的游隙（約0.030.07 mm ），只有在載 荷比較大、軸產(chǎn)生彎曲變形時(shí)，輔助支撐軸承才起作用。軸承配置時(shí)，除選擇軸承的類(lèi)型不同外， 推力軸承的布置是主要差別 推力軸承布置在前軸承、后軸承還是分別布置在前、后軸承，影響著溫升后軸的伸長(zhǎng)方向以及結(jié)構(gòu)的負(fù)責(zé)程度，應(yīng)根據(jù)機(jī)床的實(shí)際要求確定。在配置軸承時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： 每個(gè)支撐點(diǎn)都要能承受經(jīng)向力。 兩個(gè)方向的軸向力應(yīng)分別有相應(yīng)的軸承承受。 徑向力和兩個(gè)方向的軸向力都應(yīng)傳遞到箱體上，即負(fù)荷都由機(jī)床支撐件承受。3) 軸承的精度和配合主軸軸承精度要求比一般傳動(dòng)軸高。前軸承的誤差對(duì)主軸前端的影響 最大，所以