斜拉橋施工方案

1、8 xx斜拉橋施工方案根據(jù)施工整體部署，斜拉橋分南、北兩岸對稱施工，上、下游幅（兩幅的間距為 7.12m）基本上并列施工。南岸（北侖側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D0、Di、D2墩位范圍的工程；北岸（鎮(zhèn)海側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D3、D4、D5墩位范圍的工程。索塔、主梁及斜拉索施工處于關(guān)鍵線路上，輔助墩、過渡墩、邊跨支架段作為非 關(guān)鍵工程，可根據(jù)關(guān)鍵線路上的工程進(jìn)度，來確定其經(jīng)濟(jì)的開工日期、完工日期。8.1 索塔施工8.1.1 整體方案概述8.1.1.1 基本構(gòu)造索塔為雙菱形聯(lián)塔，可分為上游幅索塔、下游幅索塔，每幅索塔有內(nèi)塔肢、外塔 肢兩個塔肢，塔肢高度上可分為下塔柱、中塔柱、上塔柱，連接內(nèi)、外

2、塔肢的結(jié)構(gòu)有 塔座、下橫梁、上橫梁。塔座采用 C40纖維混凝土，下塔柱第1m高度內(nèi)采用C50纖 維混凝土，索塔其他部位采用 C50混凝土。塔肢（縱橋向）寬度由塔頂7.0m單斜率變化到塔底10.0m 1:1000進(jìn)人孔30.60031.5788.2392.000-3.50062001:1000OQ3XU2距間管風(fēng)通c¥ m m2 6XU9.1:1000中跨側(cè)邊跨側(cè)700139-1:1504000匚二50x1007762002索塔一般構(gòu)造圖. 1:150837.2850.1塔肢（橫橋向）寬度：中、上塔柱基本寬度為 4.0m,為單箱單室橫截面；單幅索塔 的上塔柱內(nèi)、外塔肢連成一體，形成單箱

3、三室橫截面；上、下游幅索塔的內(nèi)塔肢在下 橫梁中線以上20.27m、以下9.08m范圍內(nèi)連成一體，形成實體斷面（或者單箱小二室 橫截面）；下塔柱由4.0m雙斜率（塔肢內(nèi)外側(cè)面斜率不同）變化至塔座頂面的6.0m,為單箱單室橫截面。索塔上斜拉索錨固段設(shè)水平預(yù)應(yīng)力鋼絞線束來平衡斜拉索產(chǎn)生的水平力，預(yù)應(yīng)力 在上橫梁及其以上高度的索塔內(nèi)呈“井”字，錨固在索塔外表面；預(yù)應(yīng)力在上橫梁以 下段呈“U”型布置，錨固在索塔塔壁內(nèi)。356 頁8.1.1.2施工工藝流程圖索塔總體施工工藝流程圖556 頁8.1.1.3 索塔分段、模板體系、基本工期143.50090032 口' 1:1000400400.100

4、119.000114.860119.5003130292827115.020二 26252423 2221HH20191817 :171615 I：14 1312 111034.38030.60026.6005.5002.000-3.500一上EE十士m干困m91.7344 cmj第1根斜H16R14-9.55； 150x50 什 V=0|- .tV JV jV ： v A一！1110 r 19i13 12I 超過弧點53'88;1J77643 -2 L5超過轉(zhuǎn)點106| cm 超過轉(zhuǎn)點28 Cm54604 624 X46600 690 600 560拉索入索塔分節(jié)示意圖（含中、上塔柱

5、腳手架）塔柱總工期為：360d = 325d + 35d特別因素8.1.1.4 塔吊、電梯、碎泵管、水電布設(shè)，各種預(yù)埋件8.1.1.4.1 塔吊每個索塔選用1臺波坦MC170A塔吊（臂長55m,起重量19kN;最大起重量80kN , 在15.6m范圍內(nèi)）安裝在左右幅的中間、1臺QTZ6015塔吊（臂長35m,起重量35kN; 最大起重量100kN,在13.5m范圍內(nèi)）安裝在邊塔柱的外側(cè)，整個索塔都處于吊裝范 圍內(nèi)，兩臺塔吊安裝高度分別為159m （塔柱高度141.5m）、149m。斜爬電梯安裝在另 一外塔肢的外側(cè)。制定塔吊臺風(fēng)期安全技術(shù)方案8.1.1.4.2 施工電梯、爬梯（施工人員到達(dá)作業(yè)面

6、的方法）施工電梯采用SCQ100載貨載人電梯1臺，電梯安裝起始高度與原地面平齊，布 置在邊塔柱外側(cè)面。在下塔柱施工時，人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。在下橫梁施工時，人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。上塔柱施工時，通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架的- 3號平臺。上塔柱施工時，在下橫梁處設(shè)置平臺，通過電梯到達(dá)下橫梁平臺后，通過座落在 下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）可到達(dá)中間塔柱、邊塔柱的頂操作平臺（即 + 1號平臺）。上塔柱施工時，通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架上即可。另外上塔柱內(nèi)腔，可考慮隨高度施工永久性工作爬梯。8.1.1.4.3 水施工用水采用自來水或經(jīng)檢驗合格的溪水（必要時進(jìn)行凈化）。索塔

7、用水的儲水池用鋼護(hù)筒改造而成，由多級高壓水泵直接從儲水池中取水，2條4 38mm上水管線與泵管線一同沿座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯） 到 達(dá)爬模系統(tǒng)的頂操作平臺（即+ 1號平臺），采用能承受3MPa的優(yōu)質(zhì)鐵管，套絲連接。在爬模+ 1號平臺上設(shè)2個儲水桶，以備消防、應(yīng)急。8.1.1.4.4 動力電、照明在承臺頂面上設(shè)1臺低壓配電箱，分別輸送給塔吊、施工電梯、高壓水泵的專用 配電箱。隨座落在下橫梁上的支架布置動力電纜，在塔吊塔身上設(shè)置備用動力電纜，在塔 柱施工工作面上設(shè)小型配電箱，以滿足工作面上的電焊機(jī)、振搗器、照明、液壓爬模 等電力需要。動力線路與照明線路分離。塔柱內(nèi)照明電路采用36

8、V低壓冷光源，內(nèi)壁應(yīng)每隔10米附照明燈。大型照明燈具設(shè)置在塔吊升降節(jié)上，在液壓爬模上設(shè)低壓小型燈具。8.1.1.4.5 預(yù)埋件嚴(yán)格按照專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋墩）-1-23,專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋 墩）-1-25,專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋墩）-1-27施工。主要包括承臺上的預(yù)埋件、下塔柱的預(yù)埋件、上塔柱外壁預(yù)埋件、上塔柱內(nèi)壁預(yù) 埋件。一般預(yù)埋件安全系數(shù)為2.5,起重預(yù)埋件的尺寸和埋入長度應(yīng)該使它能發(fā)揮出設(shè) 計所需的力量，并保有夠大的安全系數(shù)，一般采用安全系數(shù)為5,其中2.5是考慮沖擊作用、吸附力和偏心力。8.1.1.5 斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗索塔錨固區(qū)U形預(yù)應(yīng)

9、力束施工是高空作業(yè)，由于該區(qū)段受到斜拉索強(qiáng)大的集中作 用，結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜。預(yù)應(yīng)力筋束定位是否準(zhǔn)確，張拉是否到位，直接影響塔柱內(nèi)力， 加之該區(qū)段鋼筋較多，又有勁性骨架，錨下局部加強(qiáng)鋼筋等干擾，施工難度較大。因 此在施工前作足尺模型試驗，對小半徑 U形預(yù)應(yīng)力束的定位、穿束、張拉、真空吸漿 工藝等進(jìn)行探索，積累經(jīng)驗，以指導(dǎo)施工操作。上塔柱環(huán)形預(yù)應(yīng)力足尺模型暨塔柱首件工程，和科研項目“xx特大橋錨固區(qū)節(jié)段模型試驗”相結(jié)合。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗由設(shè)計院、西南交通大學(xué)主持，我方協(xié)作完成土建工 作。同時考慮抗剪預(yù)埋件、索塔表層鋼筋網(wǎng)的定位與混凝土密實性試驗。鋼筋網(wǎng)的凈 保護(hù)層為2cm,與索塔外壁箍筋的凈間

10、距為6.2cm,選購適用該部位振搗的插入式振搗 棒。8.1.1.6 主要技術(shù)1）混凝土外觀質(zhì)量（包括裂縫預(yù)防）控制。環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿控制，避免對 已澆筑索塔的污染。2）監(jiān)測塔肢的變形、變位，并進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，以保證塔柱設(shè)計要素。3）根據(jù)索塔混凝土參數(shù)、理論計算對索塔（壓縮）變形進(jìn)行分析，考慮設(shè)置相應(yīng)的 預(yù)抬量，以消除混凝土收縮、徐變和塔柱彈性變形的影響，以確保斜拉索在塔上錨固 位置的精確。索塔混凝土中粉煤灰摻入最應(yīng)015% o4）索導(dǎo)管定位技術(shù)5）混凝土泵送工藝6）臺風(fēng)期安全施工安全7）上下游幅索塔內(nèi)塔肢聯(lián)體部位的鋼筋、混凝土施工工藝8）下塔柱主動拉桿設(shè)計。9）模板的收、分、組合，要嚴(yán)格其接

11、口的封閉。10）仔細(xì)分析上塔柱突出索塔表面的錨頭對爬架系統(tǒng)、模板的不利影響。各種預(yù)埋件精確定位、安裝可靠，不得遺漏。精確預(yù)埋爬模系統(tǒng)的預(yù)埋件，確保 其節(jié)段頂標(biāo)高。8.1.1.7 鋼筋、勁性骨架豎向主筋均采用滾軋直螺紋機(jī)械連接，并利用勁性骨架進(jìn)行鋼筋的空間定位。勁 性骨架采用L100X100角鋼主弦桿及L75X75角鋼腹桿形成桁架。下塔柱施工時，在地 面加工成一定尺寸的考慮預(yù)偏的個體，逐個拼裝，上塔柱開始時，考慮整體吊裝。8.1.1.8 混凝土C50泵送混凝土，采用1臺120m3/h拌和站，1臺HBT80拖泵泵送，低壓高頻振 搗系統(tǒng)?；炷翂|塊強(qiáng)度應(yīng)大于等于主體混凝土強(qiáng)度。兩階段施工圖變更設(shè)計

12、第二冊第三分冊S5-3-1-8頁“施工要點”第6點：混 凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計強(qiáng)度的 85%后方可張拉預(yù)應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管，真空 吸漿工藝。通氣孔采用小110X 6.2mmPVC管。8.1.1.9 防雷系統(tǒng)S9-2-01:對防雷系統(tǒng)進(jìn)行了明確的要求。4個避雷針，保證8根鋼筋自上而下（包 括鉆孔樁）貫通；索導(dǎo)管用小12鋼筋連通起來，并與索塔接地鋼筋焊接；橋面系內(nèi)接 地鋼筋與索塔接地鋼筋焊接；索塔鋼筋采用套筒時，要用小12繞形焊接；支座預(yù)埋件與接地鋼筋焊接；支座上下用40X 4的扁鐵與接地鋼筋焊接，接地電阻應(yīng)小于 1歐姆索塔樁基礎(chǔ)應(yīng)有不少于33根樁（每樁2根1號鋼筋）作為接地，承臺、塔座內(nèi)利

13、 用小32鋼筋做均壓環(huán)；索塔內(nèi)+ 30.6m以下每個塔肢用8根主筋作為接地、不設(shè)均壓 環(huán)；索塔內(nèi)+ 30.6m及以上每個塔肢用4根主筋作為接地、每6m高度設(shè)優(yōu)先采用水平 鋼筋作為均壓環(huán)，但似乎要求采用圓鋼筋塔頂消雷器與索塔主筋4根焊接。每階段或節(jié)段完成后，應(yīng)進(jìn)行接地電阻測量。8.1.2下塔柱（第1第5節(jié)段混凝土）盡可能采用全自動液壓爬模（以下將全自動液壓爬模分成爬架、爬模兩部分）分5節(jié)段混凝土，每節(jié)段平均施工時間為 12d,共60d8.1.2.1 工藝流程下塔柱施工工藝流程圖8.1.2.2 模板、支架、腳手架（泵管、水管）立面塔肢前后面爬模下橫梁支架鋼管腳手架爬模外冬止 冢節(jié)區(qū)至兜卞陵，外側(cè)面

14、及前,后悔果用鹿饌昭丸內(nèi)期匝果i件手架+國槍修，節(jié)隊外期面其ME槊+ & 前.后面為旭窠+下步要累毫的黑帔*用百也內(nèi)外喝一用果吃屏44”f電第i三上手寓5中亮,由與t采星甘生-旦嵬，母里采用危啜, ,橫梁于:聚丐.索塔第1節(jié)段第7節(jié)段模板支架體系外?；静捎门滥?，通過裁剪來適用每節(jié)段混凝土的變化。其他面的裁剪要考慮到在裁剪后是否能應(yīng)用到中塔柱。內(nèi)塔肢第4節(jié)段底模采用木模，建筑鋼管腳手架為支架，預(yù)埋 H型螺母將該模板 靠緊塔柱。8.1.2.3 下塔柱外傾力平衡結(jié)構(gòu)（主動張拉結(jié)構(gòu)）由于下塔柱塔肢外傾，施工時混凝土、模板、施工機(jī)具等荷載偏離塔柱形心，使塔柱處于偏心受力狀態(tài)，使內(nèi)側(cè)邊緣因受拉，

15、一旦超過C50混凝土的極限抗拉強(qiáng)度，將形成裂縫，同時會使塔柱偏位。為此，通過設(shè)置主動張拉來形成反彎矩，抵消 Mo兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-1-8:施工至+ 22.5m時，在十19.5m處設(shè)臨時拉桿，拉力 2500kN;施工設(shè)計圖第二分冊圖S5-2-6 （索塔施工主要流程圖）表明：可在塔肢聯(lián)體前 張拉臨時鋼絞線來平衡外傾力，即第 5節(jié)段混凝土頂面位置的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。但只能 等第6節(jié)段混凝土完成后才能張拉。臨時預(yù)應(yīng)力考慮用？32精軋螺紋鋼及連接套，塔 身處預(yù)留PVC管道。由于下塔柱主動拉桿計算工況的復(fù)雜，應(yīng)在下塔柱相關(guān)截面（根部、拉桿截面） 設(shè)置應(yīng)力觀測，并在設(shè)計主動拉桿時，考

16、慮張拉儲備、放松的可能。8.1.2.4 混凝土塔柱聯(lián)體部位、下橫梁與索塔交叉部位的碎需采取降低水化熱、防止溫度應(yīng)力裂 縫的措施。木模板用水性脫模劑，脫模劑的涂刷應(yīng)均勻，不漏刷，經(jīng)雨雪后應(yīng)重新涂刷一遍， 嚴(yán)禁使用廢機(jī)油。消除錯臺的基本方法：在模板下口用少量的玻璃膠、柔性水泥或金屬膩子把縫隙涂滿，模板的下層拉桿離混凝土面不宜 20cm,必要時設(shè)扒錐將模板下口與混凝土緊 貼。每次混凝土澆筑前。在模板的內(nèi)表面放出待澆節(jié)段混凝土的頂口分縫線，并鑲釘一圈2cm厚的限位木條，以方便控制，當(dāng)混凝土澆筑完成后進(jìn)行施上縫鑿毛，認(rèn)真保 護(hù)好接縫線，使得上、下節(jié)段混凝土的接縫順直。混凝土澆筑前，對接縫表面進(jìn)行檢查清理

17、?；炷翝仓r，充分振搗接縫兩側(cè)的混凝土，使得縫線飽滿密實。塔柱節(jié)段混凝土的數(shù)量為89208 m3,設(shè)計容許的模板的側(cè)壓力為50 kN/ m2,因 此混凝土的灌注速度應(yīng)控制在 25 m3/ h以下，塌落度控制在1618 cm,初凝時間控制 在 68 h0當(dāng)混凝土傾落高度大于2m時，應(yīng)采用用筒，通過控制混凝土的塌落度和澆筑高度， 保證混凝土不離析。采用小30mm振搗棒插入主鋼筋與鋼筋網(wǎng)片之間進(jìn)行振搗?；炷翝仓r應(yīng)分層、均勻、對稱進(jìn)行，同時盡量減小混凝土坍落度?；炷翝仓?yīng)連續(xù)進(jìn)行，若因故必須中斷時，中斷時間不得超過范本第410節(jié)表410-20的規(guī)定，否則應(yīng)按施工縫處理。泌水要及時消除。必要時，

18、清除頂部混凝土浮漿。采用噴灑養(yǎng)護(hù)劑進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，即脫模后用噴槍噴養(yǎng)生劑，養(yǎng)生劑噴兩遍，對混凝土1156 頁表面形成封閉面膜，混凝土內(nèi)部水份不能蒸發(fā)，從而達(dá)到養(yǎng)生的目的。養(yǎng)生劑不會對 以后表面涂裝產(chǎn)生不利影響。也可采用自制的環(huán)形噴射裝置，并安裝在爬架上同步升 高，定時噴灑，效果較好。冬季施工時采用拆模后包塑料薄膜及掛泡沫塑料板方法進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，其它時間 采用拆模后涂刷兩度養(yǎng)護(hù)液進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。冬期養(yǎng)護(hù)混凝土的模板和保溫層的拆除，應(yīng)在 混凝土冷卻到5c后方可進(jìn)行。當(dāng)混凝土與外界溫差大于 20c時，拆模后的混凝土表 面，應(yīng)采取使其緩慢冷卻的臨時覆蓋措施。離混凝土頂面標(biāo)高一定高度內(nèi)(如50cm60cm)要逐漸調(diào)

19、小混凝土坍落度，減少頂 部灰漿，防止因灰漿過多，造成混凝土強(qiáng)度偏低、上下塔柱顏色不一致、混凝土產(chǎn)生 收縮裂縫等不利影響。8.1.2.5質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)必要時，采用角鋼對陽角進(jìn)行保護(hù)。鋼筋混凝土塔柱段檢查項目項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強(qiáng)度(MPa)在合格標(biāo)準(zhǔn)之內(nèi)按 JTG F80 /1 2004 附錄 D檢查2塔柱底偏位(mm) 軸線偏位(mm)10用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫 兩個方向3垂直度或傾斜度(mm)1/3000塔高，且不大于30或設(shè)計要求用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫 兩個方向4外輪廓尺寸(mm)20用鋼尺量，每段 3個斷面5壁厚(mm)5鋼尺量，每側(cè)2處6斜拉索錨固點高程(mm

20、)10用水準(zhǔn)儀或全站儀7斜拉索錨具軸線偏位(mm)5用水準(zhǔn)儀或全站儀8孔道位置(mm)10,且兩端同向用鋼尺丈量9塔頂高程(mm)10用水準(zhǔn)儀或全站儀10預(yù)埋件位置(mm)5用鋼尺丈量8.1.3 下橫梁(第6、7節(jié)段混凝土)上下游幅索塔的下橫梁聯(lián)體(預(yù)應(yīng)力通長),長度62.62m,單箱單室結(jié)構(gòu)，頂寬8.372m,底寬8.501m, 6m高，壁厚0.9m。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-8:下橫梁預(yù)應(yīng)力僅布置在頂、底板。下橫梁可分2次澆筑（含相應(yīng)部位的塔柱，分別為第 6節(jié)段、第7節(jié)段），計劃工期 50d。8.1.3.1 工藝流程圖下橫梁施工工藝流程圖8.1.3.2 模板、支架、腳手

21、架塔尿5黑下橫梁支架示意圖橫梁支架系統(tǒng)由鋼管柱（及其平聯(lián)、縱聯(lián)）、鋼砂筒、H400橫梁、H200小縱梁、 分配梁、模板組成。鋼管柱采用承臺基坑支護(hù)拆除下來的 小10m的8mm鋼管，鋼管柱底部與承臺頂預(yù) 埋“H”型螺母直接螺栓連接。鋼管柱頂部、底部澆筑60cm高C20混凝土或者6 10鋼板十字撐板，以確保局部 穩(wěn)定性和軸向抗壓。為在橫梁施工完成后能順利地脫模，在鋼管柱頂部設(shè)置鋼砂筒。8.1.3.3 預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼束采用公稱直徑小15.2mm, A=139mm2低松弛鋼絞線，預(yù)應(yīng)力管道均采 用塑料波紋管，壓漿采用真空輔助壓漿工藝。下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉錨固位置設(shè)在塔柱外側(cè)，而該側(cè)有塔柱密集的鋼筋束

22、和 角鋼勁性骨架。為了避免預(yù)應(yīng)力張拉端槽口開得過大而切斷塔柱的豎向鋼筋，預(yù)應(yīng)力 鋼絞線采取深埋錨工藝，將原設(shè)計埋置深度（1520cm）沿張拉軸線方向延伸至30 40cm,并相應(yīng)延伸張拉接長板。錨墊板按套筒設(shè)計要求對螺栓進(jìn)行攻絲，套筒外緣距 塔柱外側(cè)表面為5cm,施工塔柱時先用泡沫塑料封堵套筒，防止施工時混凝土進(jìn)入套 筒內(nèi)?；炷翝沧⑶皯?yīng)安排專人對預(yù)應(yīng)力管道位置進(jìn)行檢查，波紋管固定措施到位，防 止混凝土澆注過程中上浮，對損傷的管道立即進(jìn)行修復(fù)；混凝土澆注過程應(yīng)控制振搗棒不碰觸預(yù)應(yīng)力管道，以免防止損傷波紋管造成漏漿，給預(yù)應(yīng)力施工時帶來困難。部分空間狹小的部位使用25、30型振搗棒進(jìn)行振搗。預(yù)應(yīng)力材

23、料表面的油污等只能用中性洗滌劑。鋼絞線采用單根后穿束，在單根鋼絞線頭部套上鋼性子彈頭帽，人工將鋼絞線逐 根穿入管道。嚴(yán)格按照圖紙、設(shè)計要求順序進(jìn)行張拉應(yīng)力，一般遵循以下原則：從腹板中部上、 下對稱張拉且兩腹板對稱張拉。壓漿時、壓漿后5d以內(nèi)溫度應(yīng)大于+ 5C。8.1.3.4 混凝土混凝土在攪拌站集中拌和，2臺輸送泵泵送到下橫梁位置。第一次混凝土澆筑從中間向兩端斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。第二次混凝土澆 筑從兩端向中間斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。混凝土澆注必須在初凝前完成，混凝土緩凝時間要求達(dá)到20 h以上?；炷寥肽囟葢?yīng)0 30 C,當(dāng)蒸發(fā)率大于0.5 kg/m2?h時，則不宜澆筑混凝土。在

24、塔柱部分布置散熱水管，按大體積混凝土施工方法施工。送審稿S5-2-1-5規(guī)定：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度85%時,才能施加預(yù)應(yīng)力，其張拉噸位、張拉順序詳見有關(guān)圖紙。避免內(nèi)腔倒角處“翻漿”，除增加壓腳模板外，還要控制坍落度及澆筑速度?；炷翝仓闹虚g開始至兩端。 設(shè)一定的預(yù)拱度下沉量。兩端支架立在塔肢上， 減小下沉量。8.1.3.5質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)混凝土索塔橫梁檢查項目項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強(qiáng)度（MPa）在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)按JTG F80 / 1 2004附錄 D檢查2軸線偏位（mm）10用經(jīng)緯儀檢查5處3外輪廓尺寸（mm）由0用鋼尺量，35處斷面4壁厚（mm）+ 5用鋼

25、尺量，檢查 3個斷面，每斷面對頂、 底、腹板各檢查3處5頂向圖程（mm）由0用水準(zhǔn)儀檢查5處6對稱點頂向圖程（mm）20用水準(zhǔn)儀檢查2處8.1.4 上塔柱及側(cè)板（第8第32節(jié)段混凝土）標(biāo)高 + 34.38m 至上橫梁弧形起點 + 114.86m （119.00+0.5）- 4.64）,約 80.48m。采用 全自動液壓爬模，每節(jié)段混凝土澆注斜向長度一般為 4.5m,垂直高度為4.48m, 18節(jié) 段混凝土高度為80.64m。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-1-8:施工至+ 55.6m時，在十 52.6m處支撐2200kN;施工至+ 86.6m時，在+ 83.6m處支撐1950kN

26、;施工至+ 115.1m 時，在+ 112.1m處支撐2000kN;考慮內(nèi)塔肢聯(lián)體部位液壓爬模的爬架“打架”，前后異步施工增加的工期（2個節(jié) 段的時間），18個節(jié)段混凝土計劃工期為6（813） >9+12（1425） >6+14= 140d。8.1.4.1 工藝示意圖1956 頁內(nèi)塔肢：第411節(jié)段為連體部分。第8節(jié)段內(nèi)側(cè)面采用腳手架+定制模板，前后面采用爬架+定制模板。第9 節(jié)段，內(nèi)側(cè)面采用腳手架+爬模，前后面采用爬架+定制模板。第10節(jié)段全部采用爬模系統(tǒng)。第111曲段，兩外側(cè)相對間距太小，無法安裝爬模系統(tǒng)，采用腳手架+爬模。外塔肢：第8節(jié)段，內(nèi)側(cè)面采用腳手架+定制模板，其余三面

27、采用爬模系統(tǒng)施工（參見圖15）;第9節(jié)段開始,四面全部采用液壓自動爬模系統(tǒng)。內(nèi)塔肢側(cè)面立面內(nèi)塔肢側(cè)面立面內(nèi)塔肢側(cè)面內(nèi)塔肢：第16節(jié)段，采用爬模系統(tǒng)異步澆筑混凝土，即，先完成其中一肢的該節(jié)段，該肢上的爬模爬升到19段后，方可，開始另一塔肢16節(jié)段的施工。第1建段及以后同步施工。8.1.4.2每節(jié)段混凝土施工流程每節(jié)段混凝土施工流程圖8.1.4.3中塔柱水平主動臨時支撐隨塔柱施工不斷升高，塔肢在自重、爬模、施工荷載及風(fēng)荷載等作用下，塔肢外 側(cè)面會產(chǎn)生較大拉應(yīng)力，因此在塔柱施工的同時必須每隔一定距離設(shè)置水平主動臨時 支撐。水平主動臨時支撐對塔柱線形也起到調(diào)整作用，且將塔柱在施工過程中形成框架，有利于

28、結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。水平支撐系統(tǒng)的設(shè)計包括水平支撐系統(tǒng)支撐位置、主動力大小和水平支撐系統(tǒng)結(jié) 構(gòu)設(shè)計三個主要方面。水平橫撐設(shè)計應(yīng)達(dá)到的目標(biāo)：1）施工過程中，主要荷載組合下，塔柱各截面拉應(yīng)力不超過1MPa。2）水平橫撐拆除后，成塔線形、彎矩與設(shè)計基本一致。水平橫撐位置應(yīng)滿足施工工藝和施工空間要求，爬架高度會影響主動橫撐的位置。8.1.4.4索導(dǎo)管定位目前，高索塔的拉索索導(dǎo)管定位，均采用三維空間極座標(biāo)法。此法借助全站儀利 用施工專用控制網(wǎng)，進(jìn)行空間三維坐標(biāo)測量。直接測拉索索導(dǎo)管錨墊板中心和塔壁外 側(cè)拉索索導(dǎo)管中心.從而進(jìn)行定位調(diào)整。它將以高精度、高速度提供放樣點，同時克 服施工干擾給測量帶來的困難，大大提高

29、了工作效率。拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的標(biāo)定，是用一定厚度（10mm）的鋼板加 1個半圓形的標(biāo)定器和1個圓形中心標(biāo)定器來測定錨墊板和索導(dǎo)管的中心。一， 定位精度為防止拉索與索導(dǎo)管口發(fā)生摩擦而損壞拉素，以及保證 對稱于索塔的中跨、邊跨 側(cè)各拉索位于同一平面內(nèi)，防止偏心而產(chǎn)生的彎矩超過設(shè)計允許值 ，對拉索錨墊板中 心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的三維坐標(biāo)位置提出了很高的精度要求。1 .錨固點空間位置的三維允許偏差i5mm （專用規(guī)范）；2 .導(dǎo)管軸線與斜拉索軸線的相對允許偏差 ±5mm0根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000-19.521規(guī)定，及公路工程質(zhì)量檢 驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTG

30、F80/1-2004-8.10.1-1規(guī)定，索導(dǎo)管施工精度要求如下表：項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差1錨固點高稱（mm）士 52孔道位置（mm）10,且兩端同向3 預(yù)埋件位置（mm）5根據(jù)塔柱幾何尺寸和施工各節(jié)段的高程，計算每節(jié)段各控制點的三維坐標(biāo)，利用 全站儀依據(jù)控制網(wǎng)的放樣參數(shù)進(jìn)行每節(jié)段的施工放樣。由于受日照、氣溫及風(fēng)力等外 界條件變化的影響，索塔會處于一定幅度的擺動之中，己澆塔柱頂部會產(chǎn)生一定量的 水平位移，且在不同時間位移量也不相同，這一差異隨著塔身升高而逐漸增大。為此， 要對塔柱擺動幅度作24 h觀測記錄，分析規(guī)律及量值大小，同時，節(jié)段施工測量選擇 在相同或相近的氣溫條件下進(jìn)行。上塔柱

31、越往上，自由端越大，風(fēng)荷作用會使塔體擺動搖晃，對測量工作影響較大， 因此選擇適當(dāng)?shù)臍夂蚝蜁r機(jī)是首要的，實踐證明只有在兩種自然條件下可行：1）陰天，3級風(fēng)以下。不管什么季節(jié)，陰天無日照，塔體周邊不存在溫差效應(yīng)，此 時測控效果較好。2） 0時至凌晨6時，3級風(fēng)以下?？筛鶕?jù)季節(jié)日出時間確定測控時間下限，此時效 果最好。增加索導(dǎo)管部位勁性骨架的局部強(qiáng)度，以減少索導(dǎo)管因勁性骨架而引起的彈性變 形，此方法也是減少索導(dǎo)管定位偏差的重要一點。二，索塔上定位的方法由于每對索導(dǎo)管的間距都不一樣，以及勁性骨架制作安裝的誤差，很難在地面上 將索導(dǎo)管定位準(zhǔn)確，所以將初定位、終定位均放到塔柱上進(jìn)行，更能保證精度和節(jié)約 時

32、間。步驟如下：01.將勁性骨架統(tǒng)一制作，在塔柱上定位。02.測量索導(dǎo)管的位置，對索導(dǎo)管位置處的勁性骨架進(jìn)行加固，根據(jù)測量放樣位置 設(shè)置托架及吊點，最后將索導(dǎo)管放置在托架上，進(jìn)行初次的定位。03.初定位時，根據(jù)索導(dǎo)管的傾斜角度，先用手拉的產(chǎn)吊起索導(dǎo)管，適當(dāng)調(diào)整托架 位置，以不超過測量放樣索導(dǎo)管下口最下邊的高度為準(zhǔn)，焊接托架托住索導(dǎo)管底，然后調(diào)節(jié)手拉的產(chǎn)形成初定位的角度，最后用緊弦器固定索導(dǎo)管的位置。04.在精確定位前必須對索導(dǎo)管進(jìn)行檢查，檢查定位角鋼是否位置正確；索導(dǎo)管的 實際長度是否與測量組計算的長度一致；索道管內(nèi)壁油漆是否涂刷合格等。05.由測量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管上口中心點處，復(fù)核此

33、時索道管的偏差， 通過手拉萌產(chǎn)及緊弦器調(diào)整索導(dǎo)管的位置。同樣的，在由測量組將全站儀棱鏡 放置在索導(dǎo)管下口中心點處，Y方向可用厚度不同的鋼板進(jìn)行支墊，X、Z方 向可用緊弦器調(diào)整；06.用水平靠尺放在索道管上下口的定位角鋼上，調(diào)整緊弦器及固定的產(chǎn)，使水平 泡居中，即可以將索導(dǎo)管自身 N方向調(diào)整達(dá)規(guī)范要求，這樣將第一、第二步 驟循環(huán)進(jìn)行調(diào)整，最終使索導(dǎo)管的位置誤差達(dá)到規(guī)范允許的范圍。分四個方向 循環(huán)調(diào)整索導(dǎo)管的空間位置（如圖八所示），以達(dá)到規(guī)范的要求。07.對索導(dǎo)管進(jìn)行固定。由于索導(dǎo)管精確定位后再不允許索導(dǎo)管有任何位移、變形, 采取在索導(dǎo)管周圍的勁性骨架上焊接廢舊的小32岡筋，使鋼筋盡量多的從個各角

34、度對索導(dǎo)管形成支頂，使索道管完全固定在鋼筋支頂力下，且杜絕在索道 管上隨意焊接；08.將在索導(dǎo)管預(yù)上預(yù)先焊接好的錨固鋼筋按圖紙與主筋焊接，確定索導(dǎo)管完全固定牢固后，解除手拉的產(chǎn)、緊弦器等臨時錨固設(shè)施。以上步驟均在測量組配合下進(jìn)行，直至臨時錨固設(shè)施拆除。在澆注完混凝土后， 對索導(dǎo)管進(jìn)行復(fù)測，并記錄安裝誤差為下一步相關(guān)施工做好準(zhǔn)備。第19頁共56頁1.1.1.5 環(huán)形預(yù)應(yīng)力1.1.1.5.1 安裝波紋管的安裝定位沒有采用等勁性骨架、普通鋼筋完全施工到位后再穿入波紋管 的施工方法，而是在勁性骨架焊接成形后就穿波紋管，整體吊裝，然后再綁扎普通鋼 筋，以提高孔道的安裝精度。波紋管在勁性骨架安裝后定位在骨

35、架上，在接點處用鋼筋進(jìn)行固定，以保證位置 準(zhǔn)確、穩(wěn)定。在綁扎主筋的橫向箍筋到波紋管處時，同時綁扎波紋管的防崩鋼筋。將錨座逐個臨時固定在主筋或箍筋上，并連接好波紋管，再用螺栓固定在槽口模 板上。為防止波紋管漏漿，在錨座安裝結(jié)束后，在波紋管內(nèi)穿入一根膠管，待混凝土初 凝后拔出。如有波紋管變形，馬上處理。塑料波紋管的剛度較大，在低溫狀態(tài)下自然彎曲成 R = 160 cm的形狀有一定困難， 且易產(chǎn)生折斷裂紋，施工采用噴燈火焰輔助熱彎，在溫度稍高時，也可采用自然成形。波紋管固定采用“ U”型卡，對小半徑預(yù)應(yīng)力管道采用圓弧型螺旋筋保護(hù)措施。每束12根，分4小束4次穿完，每小束疏理并2m 一段進(jìn)行綁扎，采用

36、人工穿束 方法。1.1.1.5.2 張拉的嚴(yán)格要求S5-2-1-5頁“施工要點”中第6點：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計強(qiáng) 度85%時才能施加預(yù)應(yīng)力，具張拉噸位、張拉順序詳見相關(guān)圖紙。所有預(yù)應(yīng)力鋼絞線 均采用兩端張拉。張拉預(yù)應(yīng)力要求按張拉噸位、鋼束引伸量雙控制，以張拉噸位為主， 以伸長量進(jìn)行校核，伸長量計算是以0.1倍張拉控制力為起點，取Ep=195000MPa進(jìn) 行計算。在一束鋼絲中斷絲不得大于 1%, 一根鋼絞線中斷絲不得超過1根。環(huán)向預(yù)應(yīng)力束張拉伸長值控制：由于預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置的線形為半環(huán)形，而且轉(zhuǎn)彎半徑只為130cm、165cm,故12根鋼絞線各自的平面、豎向位置均不一樣，在預(yù)

37、應(yīng) 力鋼絞線兩端加上同等級的張拉力后，12根鋼絞線必然進(jìn)行重新緊密排列組合，在 12 根鋼絞線中，貼近波紋管轉(zhuǎn)彎內(nèi)壁的轉(zhuǎn)彎半徑最小的鋼絞線受力相對較大，而轉(zhuǎn)彎半 徑最大的受力相對較小，這就造成在張拉時12根鋼絞線受力不均，導(dǎo)致部分鋼絞線代替全數(shù)鋼絞線完成了張拉控制力，相應(yīng)的伸長值就超出原設(shè)計允許伸長值，產(chǎn)生了附加伸長量。試驗證明，上塔柱U形預(yù)應(yīng)力張拉施工中設(shè)計伸長量與實際伸長量存在一定誤差， 不能如實反映現(xiàn)場實際情況，可通過足尺節(jié)段試驗進(jìn)行總結(jié)分析。上塔柱環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉伸長量按下式進(jìn)行調(diào)整：下限為錨點間設(shè)計伸長值+兩端工作長度伸長值；上限為下限值 M.06+ 15mm。由于張拉噸位大，曲率半徑

38、小，為保證每根鋼絞線受力均勻，具張拉程序為：0一25% k 80% k -5% k -25% k （初讀數(shù)）一 100% k （持荷5分鐘，測量最后伸長值）。預(yù)應(yīng)力施工中嚴(yán)格注意以下幾點：1）錨具安裝過程中，確保錨板、索孔與千斤頂處在同軸線上，減少錨圈口的摩阻 損失；2）嚴(yán)格控制各級張拉力，確保兩端在張拉力實施中同步和準(zhǔn)確性；3）在鋼絞線預(yù)張拉時，預(yù)張拉力控制在控制荷載的25%, 025%張拉階段的伸長值選用25%50%張拉階段間的伸長值；4）由于預(yù)應(yīng)力鋼束較短，其最終伸長值也較小，故在張拉過程中，要求操作人員 對張拉伸長值仔細(xì)讀數(shù)。由于施工場地小，除采用較小的高壓油泵和更輕便的千斤頂外，還要

39、對張拉端口 處認(rèn)真處理，使張拉有足夠的空間位置，保證機(jī)具設(shè)備的運用自如。水泥漿指標(biāo)控制：流動度 2030s,水灰比0.30.4,膨脹劑PLOWcable和緩凝 劑分別為水泥重量的3%和0.4%,設(shè)計標(biāo)號50,泌水率小于水泥漿初始體積的 1%且 24小時內(nèi)水泥漿泌水應(yīng)能被吸收，初凝時間 3h,體積變化率02%。1.1.1.6 鋼筋、混凝土、預(yù)應(yīng)力工程特別規(guī)定塔柱左右肢同高施工，左右幅高差不大于 10m。提前34個節(jié)段考慮預(yù)應(yīng)力槽口位置的主筋間距調(diào)整以滿足預(yù)應(yīng)力槽口位置。塔柱內(nèi)拉索錨固齒塊共有 A、B、C三種類型，為鋼筋混凝土異形結(jié)構(gòu)，按照設(shè)計 施工圖根據(jù)其形狀專門設(shè)計制作 一次性鋼模板。確保鋼筋

40、的凈保護(hù)層，依靠在勁性骨架上每 4.5m 一道夾住主筋。混凝土通過優(yōu)質(zhì)軟管布料，每1.5m懸掛（掛鉤）用筒，對稱下料，振搗間距 40cm, 分層高度小于40cm。在澆筑混凝土?xí)r，不宜在同一位置長時間連續(xù)投料，這樣容易使混凝土中的砂漿 與骨料分離，產(chǎn)生離析現(xiàn)象。正確的做法是在澆筑過程中勤拆導(dǎo)管，或勤移吊斗，使 各部分均勻澆筑?；炷琳駬v人員必須在模板內(nèi)近距離地振動混凝土，尤其注意在鋼筋密集的部位 （如索導(dǎo)管周圍），使振動棒能真正振搗混凝土，保證混凝土的密實。模板拆除后，立即噴灑養(yǎng)護(hù)劑，確保均勻、適量、勿流淌。高溫時，還需要包裹 塑料薄膜，必要時再包裹士工布。冬季施工，在混凝土面上覆蓋保溫被，在爬

41、模設(shè)置屏風(fēng)。1.1.1.7 側(cè)板上橫梁完成后，三面的爬模系統(tǒng)繼續(xù)向上爬。側(cè)板外模采用同型號的木模板，具（上橫梁上倒角頂）橫橋向?qū)挾扔?600cmm逐 段減小至100cm（索塔頂），可考慮采用拆卸下來的內(nèi)側(cè)面模板（該部分模板數(shù)量不夠）。 該部分的模板固定方式是內(nèi)模固定外模。側(cè)板橫橋向?qū)挾葘挾容^大時，要考慮在上橫梁、下節(jié)段側(cè)板上設(shè)預(yù)埋件，從而設(shè) 置模板安裝的操作平臺。橫橋向?qū)挾容^小時，可考慮直接利用內(nèi)外塔肢的爬架系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：逐級增高上橫梁用的腳手架，注意與側(cè)板連接， 加強(qiáng)其穩(wěn)定性。8.1.5 上橫梁及第26節(jié)段混凝土上橫梁支架為支撐在下橫梁上的支架+塔柱牛腿，上橫梁與相應(yīng)部位

42、的塔肢一起 澆注。計劃工期15d。上橫梁（上倒角頂至弧形起點）須一次整體澆注，具高度為4.64m,而爬模一次最大高度為4.48m,則需要調(diào)高下面弧形起點16cm。上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一次澆注。計劃工期15do在塔柱上設(shè)抗剪“ H”型螺母，用H400型鋼搭設(shè)支架平臺，支架結(jié)構(gòu)立面示意如 下：150x50119.000696.6上橫梁支架示意圖第25節(jié)段完成后，拆除塔肢內(nèi)側(cè)面爬模系統(tǒng)的爬模，可利用爬架作為臨時施工平 臺，安裝支架、平臺。上橫梁底模采用木模板，支架為座落在下橫梁上的鋼管立柱+ “H”型螺母。上橫梁側(cè)模采用定型鋼模，對拉定位。相應(yīng)部位的塔肢采用爬模系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：在

43、鋼管立柱上設(shè)置伸出索塔前后面的腳手架（參 見圖3）。該腳手架隨后與上橫梁、側(cè)板連接，加強(qiáng)其穩(wěn)定性。8.1.6 液壓自動爬模系統(tǒng)采用HF-ACS 100型液壓自動爬摸設(shè)備的爬升系統(tǒng)， 其工作原理是導(dǎo)軌依靠附在 爬架上的液壓油缸來進(jìn)行提升，導(dǎo)軌到位后與上部爬架懸掛件連接，爬架與模板體系 則通過頂升液壓油缸沿著導(dǎo)軌進(jìn)行爬升。系統(tǒng)可根據(jù)實際施工對象的特點進(jìn)行相應(yīng)的 配置，形成適應(yīng)各種斷面形狀、各種高度（目前按最大高度200m,最大施工節(jié)段高度 4.5m,最大傾角72.5考慮）的自動爬模系統(tǒng)。HF-ACS 100型液壓自動爬模系統(tǒng)主要包括兩大部分：鋼木組合（或者全鋼）大 面模板和液壓自動爬架體系。液壓自

44、動爬架體系又包括預(yù)埋件、爬升裝置、移動模板 支架、固定模板支架、外爬架、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)等通用部件及少量非標(biāo)件組成。碎每個流程標(biāo)準(zhǔn)的澆筑高為斜長 4.5m,大面積模板設(shè)計高度為 4.7m,其中下部 0.15m作為新舊碎面的壓踏腳， 上部0.05m防止砂漿水溢出污濁碎表面和工作平臺 。 塔柱采用液壓自動爬模施工。爬模系統(tǒng)包括爬架、模板和工作平臺系統(tǒng)。其功能集爬架爬升、模板支立、鋼筋 綁扎、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、孔道壓漿、施工平臺于一體，其工作平臺整體隨塔 柱施工逐步上升，始終為施工人員提供一個封閉的操作空間，能安全、快速地完成塔柱施工，并提高施工質(zhì)量內(nèi)模+1號平口外模施工梯爬升懸掛件頂升油缸

45、0號主平臺控制柜-1號平口爬架附墻埋件爬升導(dǎo)軌-2號平爬模系統(tǒng)示意圖i t5國模板液壓支撐MF ' Iin m電梯入口平臺8.1.6.1 外模板系統(tǒng)本工程擬采用鋼木組合大面積模板，主要由芬蘭進(jìn)口 WISA板（厚21mm）、鋼背楞、 鋼圍楝等三部分組成，見圖8。面板與鋼背楞通過自攻螺絲固定，鋼背楞與鋼圍楝之間 通過螺栓相連接，三者有機(jī)固結(jié)成一整體。面板芬蘭進(jìn)口 WISA板，板厚21mm,板 面為酚醛樹脂雙面覆膜，四周邊緣采用防水涂料封邊，理想使用環(huán)境下單面可重復(fù)周轉(zhuǎn)2040余次。據(jù)我們的經(jīng)驗，木面板具有吸水性，可防止碎澆筑面氣泡的產(chǎn)生，從而保證碎外 觀的質(zhì)量。8.1.6.2 內(nèi)模板系統(tǒng)塔

46、柱內(nèi)模板體系基本與外爬架相似，包括懸掛件及預(yù)埋件、2個上部操作平臺、1個主工作平臺、2個下部作業(yè)平臺。主平臺由型鋼組成，承受內(nèi)爬架模板系統(tǒng)自重及施 工荷載，通過預(yù)埋件將荷載傳遞到混凝土上。2 23 38.1.6.3 液壓自動爬架體系液壓爬架體系包括預(yù)埋件、液壓爬升裝置、模板移動支架、懸吊裝置、以及由 個上部平臺，1個工作平臺和2個下部清理平臺及電梯入口平臺組成的外爬架， 主操作 平臺寬2.9m,爬架總高度16m。鋼木組合大面模板體系通過模板移動支架或懸吊裝置與爬升主體相連，液壓自動 爬架的3個上部平臺，1個工作平臺和2個下部清理平臺之間采用固定扶梯相連， 在同 一平面上，平臺間連成一條貫穿的通

47、道。液壓爬架在塔肢順橋向和橫橋向兩側(cè)各布置 2套液壓頂升裝置。液壓頂升裝置由輕型油缸驅(qū)動，操作十分方便快捷，液壓頂升裝置依靠多個液壓 油缸與相關(guān)的控制部件，包括遠(yuǎn)距離電子控制系統(tǒng)，保證施工人員可以很方便地完成 提升工作。另外，液壓油缸還配備了防止油管破裂的安全裝置。依靠液壓系統(tǒng)感升 整個幅架和模板， 模板就位.澆筑第四節(jié)淤.8.2主梁制造運輸主梁采用鋼結(jié)構(gòu)與混凝土橋面板形成組合梁，二者通過剪力釘結(jié)合在一起。鋼結(jié)構(gòu)部分由縱梁（箱梁）、橫梁（工字梁）及小縱梁（工字梁）共同組成鋼梁格體系。12m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段中：每間隔4m設(shè)置一道橫梁，每2道橫梁之間設(shè)置1道小縱梁。單側(cè)邊箱梁段最大起吊重量60.20t （

48、不含風(fēng)嘴），單個鋼橫梁最大起吊重量26.26t圖8.8-1主梁節(jié)段三維示意圖8.2.1概述8.2.1.1 箱形縱梁、錨箱每幅橋設(shè)兩片箱形縱梁,中心距19.9m。每片箱形縱梁的內(nèi)外腹板間距為2000mm,高度分別為2300、2340mm，腹板厚度有20、24、30mm三種規(guī)格，在錨箱位置局部加厚至 36mm。頂板尺寸為2150X24mm,底板尺寸為2150X （36, 40, 50） mm。縱梁內(nèi)對應(yīng)橫梁位置設(shè)置橫隔板，錨箱位置橫隔板厚30mm,其他位置橫隔板厚20mm。圖8.2.1-1箱形縱梁橫截面、三維示意圖圖8.2.1-2錨箱三維示意圖8.2.1.2 橫梁、小縱梁橫梁有中橫梁、端橫梁兩種類

49、型。中橫梁采用工字型截面，頂板尺寸為600X24mm,底板為600X24mm,腹板為2300M22340X2mm。過渡墩上的端橫梁采用箱形截面，內(nèi)外腹板間距為1750mm,尺寸為23002340 M2mm,頂板尺寸為1850>24mm,底板尺寸為1850>24mm,箱內(nèi)每1.01.8m設(shè) 置一道橫隔板。每幅橋橫斷面上設(shè)一道小縱梁，小縱梁采用焊接工字型斷面，頂板尺寸為3356 頁550>24mm,底板尺寸為 400M2mm,腹板為 364M2mm。圖8.2.1-4 端橫梁三維示意圖圖8.2.1-5小縱梁三維示意圖8.2.1.3 剪力釘剪力釘采用 22mm圓柱頭焊釘，材質(zhì)為ML1

50、5 ,符合電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘 (GB/T 10433-2002)。高度200mm。根據(jù)不同的受力需要，采用 100300mm的間距 進(jìn)行布置。8.2.1.4 材質(zhì)鋼梁主體結(jié)構(gòu)Q345qD橋梁用低合金結(jié)構(gòu)鋼應(yīng)符合 GB/1714-2000的要求。為保證材料的焊接性能及沖擊韌性，對Q345qD鋼種化學(xué)成分要求如下：鋼材碳含量0.18°% 磷含量00.025%硫含量00.025% 碳當(dāng)量應(yīng)0.43%全部Q345qD鋼板均需做沖擊韌性試驗，-20c沖擊功按GB/T714-2000執(zhí)行；并 按GB/T714-2000規(guī)定進(jìn)行180c冷彎試驗。-20C沖擊功不小于34J。180c冷彎試驗 c

51、l （彎心直徑）=1.5a （a板厚），要求不裂縱梁腹板因錨箱受力要求，應(yīng)為抗層狀撕裂鋼材，既 Z向鋼。硫含量應(yīng)0. 01%, 即Z15級要求。30mm （含30mm）厚度以下鋼板屈服強(qiáng)度 345MPa抗拉強(qiáng)度500MPa3556 頁8.2.2總體流程3756 頁橋位作業(yè) I技術(shù)準(zhǔn)備焊接工藝設(shè)計預(yù)處理下料矯正工裝準(zhǔn)備制作安裝4箱梁頂板單元制作I券箱梁底板單元制作錨腹板單元制作橫隔板單元制作箱型橫梁制作工型桿件制作18.2.3工地連接施工工藝8.2.3.1 試板現(xiàn)場按相關(guān)技術(shù)文件要求焊接試板，并進(jìn)行焊接接頭破壞性試驗與評定。8.2.3.2 梁段就位全橋79個節(jié)段，其中中跨39個節(jié)段，邊跨40個節(jié)

52、段，由144對，288跟斜拉索 掛在索塔上。廠內(nèi)預(yù)拼裝保證工地端口的對合精度，并安裝端口臨時匹配件。在節(jié)段上刻劃好橋軸線，箱梁中心線、橫向中心線及縱、橫向檢查線，并將其相交的8個點作為梁段高程、里程及橋軸線偏差的檢測點（如下圖所示），工地架吊裝時采用鋼帶、全站儀等 測量工具來確定各點的位置，從而控制主梁的成橋線型。一，縱梁就位1,縱梁接口連接縱梁節(jié)段吊裝到位后，按照底板 一頂板一腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口 時宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接 件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2,

53、縱梁接口調(diào)整在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn) 行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于 1.0mm （由于吊裝時的受力狀態(tài)與預(yù)拼裝時受力狀 態(tài)不一致，使非匹配件連接部位板面發(fā)生錯邊），最后組裝加勁嵌補(bǔ)段。3,縱梁安裝測量每完成一個梁段的安裝后配合架設(shè)單位進(jìn)行鋼梁橋軸線測量，測量數(shù)據(jù)作為下一 梁段安裝控制依據(jù)。二，工型橫梁就位1 .梁段吊裝到位后，按照頂板 一腹板的順序與縱梁匹配件連接。定位梁段接口時 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝 過程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對接部位，按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要 求執(zhí)行。2 .

54、在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法 進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于 1.0mm。三，箱型橫梁就位1 .梁段吊裝到位后，按照底板 一頂板一腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接件 定位焊接連接的要求執(zhí)行。2 .在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法 進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于 1.0mm。四，小縱梁就位1 .梁段吊裝到位后，按照底板 一頂板一腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（重壓區(qū)小縱梁腹板與底板角部、標(biāo)準(zhǔn)段腹板與頂板角 部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對接部位，按 采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2 .在匹配件連接完成后，