中源國際城模板分項專項施工方案(1)

1、模板分項工程專項施工方案平方米。二、模板設計1、柱子模板矩形柱模板面板采用 18mm 厚膠合板，內背楞采用 50 100 木方，豎向布置，間距不超過 300mm。采用48 鋼管為其柱箍，與14 拉桿形成柱箍系統(tǒng)。柱箍的間距不超過 500mm。見下圖。-1-豎方海綿條壓條二道鋼管頂撐 端頭與扣件連接直徑14對拉螺栓斜撐頂撐預埋直徑25鋼筋頭矩形柱模板1-1剖面示意圖為保證柱子混凝土的成型質量，柱模板均要進行翻樣設計，由木工車間定型制作，現(xiàn)場拼裝。柱模板的垂直水平運輸主要由塔吊配合人工完成。a、柱模支設程序-2-500定位放線及柱筋綁扎操作架搭設模板位置水泥砂漿找平、海綿條粘貼柱模板就位柱箍及拉桿

2、安裝位置調校b、柱模安裝方法1）、柱模安裝之前，先要檢查柱子邊線、軸線及控制線。合模之前，柱子區(qū)域內的雜質應徹底清理。2）、柱子根部模板位置用水泥砂漿找平，應注意找平砂漿不得吃入柱身內；待砂漿有強度后在模板位置粘設海綿條，以防止柱模部漏漿。3）、在施工底板或頂板時，在柱每側距柱邊約 300mm 處埋設 150 高25 鋼筋樁，每邊不少于兩根，用于柱模根部的固定。4）、將柱模吊裝就位，調整方正垂直，然后安裝柱箍。2、梁模板梁板模面板采用 18mm 厚膠合板，第一道背楞采用 50 100 木方，第二道背楞采用100 100 木方，板模板的橫楞間距為 300mm，大橫楞的間距為 700mm。板模支撐

3、體系：梁板模板用滿堂腳手架及鋼支撐支設，鋼管支撐間距 800×800mm。梁支撐：當梁高1000mm 時，縱向每 700mm 設一排頂撐，每排橫向 2 根；梁高1000mm時每 600mm 設一排頂撐，每排橫向 3 根。梁板支撐體系見下圖-3-a、梁板模的安裝程序梁位置控制線梁底模支設標高控制點的設置梁側模及板模支設搭設梁扳支撐架b、梁板模的安裝方法1）、梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于及等于 4m 時，跨中梁底處應起拱，起拱高度為梁跨度的千分之一至三。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。2）、梁側模板：根據(jù)墨線安裝梁側模板、壓腳板、

4、斜撐等。梁側模板制作高度應根據(jù)梁高來確定。當梁腹高度大于 600mm 時須加 1 道對拉螺桿，當梁腹高度大于 1000mm 時須加 2 道對拉螺桿。3）、梁、板、柱、墻交接位置的模板應仔細加工及拼裝，必要時現(xiàn)場測量精確的尺寸，由車間加工制作。模板與已澆混凝土的接觸面要粘貼海綿條，模板的拼縫也應設計海綿條，以防止漏漿。c、板模板安裝方法如下：-4-1）、板的支撐系統(tǒng)立桿間距為 900mm 900mm，橫桿間距為 1500mm（當板厚大于 120mm是橫桿間距 900mm）。第一道掃地桿距地面不大于 300mm，最上一道距頂不大于 600mm。2）、根據(jù)模板排列圖架設支柱的龍骨。3）、通線調節(jié)支柱

5、的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。4）、鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為旁壓時，角位模板應通線釘固。5）、樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否安固，模板梁面、板面應清掃干凈。板模的拼縫應用膩子刮平，板模與梁模的拼縫均應設置海綿條，以防止漏漿。三、模板安裝注意事項1、模板在安裝前，應熟悉設計圖紙和構造大樣圖、放線圖，記住有關標高、中心線的測量數(shù)據(jù)，備好預埋件等。2、合理地選擇模板安裝順序，一般情況下，模板應自下而上地安裝。在安裝過程中，可設臨時支撐穩(wěn)住模板，待安裝完校正無誤后才能固定。3、柱根部必須有定位撐桿（用10 鋼筋點焊在柱縱向鋼筋上）以確保柱模板的支設尺寸。4、梁模板安裝應先安裝底模

6、，待鋼筋綁扎完后再封側模；當梁腹高大于 6 0cm 時，梁側模應加對拉螺桿。5、樓板模板安裝完后要檢查模板的拼縫能否滿足要求，拼縫不嚴密的要用密封膠帶密封。在砼澆筑過程中須派專人對模板進行看護，隨時檢查模板的支撐情況。6、梁跨度大于 4M 時應當起拱，按梁跨度的 1-3進行調整。現(xiàn)澆板跨度4M 時，模板跨中按 L/400（L 為板跨）進行起拱。7、梁、板、柱模板拼裝應嚴格控制在允許偏差范圍內，模板固定前應用經(jīng)緯儀對縱橫軸線尺寸進行復核，固定結束后用水準儀對梁、板模板上口標高進行檢查，確保無誤。8、底層支柱必須座在堅實基礎上，支柱下應墊一塊 2.5cm 厚的木板墊塊，施工隊需準備 3-5 臺千斤

7、頂，一旦發(fā)生沉降，立即進行處理。在澆砼前，如發(fā)現(xiàn)縫隙膨脹、下沉、漏漿、支撐松動、地基下陷等現(xiàn)象時，應及時采取有效措施予以處理。-5-9、砼施工前，模板內臟物應清理干凈，并用水沖洗，柱模板下口應留清掃口。10、施工中必須認真處理好梁柱節(jié)點處模板，確保梁柱節(jié)點處砼質量。如圖：梁下縱向桿(下)梁下小橫桿(上)柱子支模梁側九合板梁側拉桿(豎向共三道)梁柱節(jié)點圖柱子與支模架與整個支模體系拉結節(jié)點圖（包括與掃地水平桿）（余同）柱子與支模架與整個支模體系拉結節(jié)點圖-6-四、模板拆除1、拆模時間應遵照施工規(guī)范和設計要求，柱要求強度達到設計的 50%以上，跨度小于 8M 的梁達到 75%以上，跨度大于 8M 的

8、梁砼強度應達到 100%，跨度小于 8M 的板達到設計值 75%以上，跨度大于或等于 8M 的板達到 100%，預應力砼構件建立預應力后拆除。所有懸挑構件要求砼強度達到 100%后方可拆模。墻模板拆模時砼強度必須超過 1Mpa。2、拆模順序按照先安后拆，后安先拆的原則進行，梁拆模先中間后兩端，板拆模先中間后周邊。拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運走，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。3、拆模時，除操作人員外，下面不得站人，高處作業(yè)時，操作人員要掛安全帶。4、拆除承重模板，必要時先設立臨時支撐，防止突然整塊坍落。5、每次模板拆除后應逐一檢查、修整，并涂刷隔離劑，按平面布置位置堆放

9、整齊，以備使用。五、成品保護1、吊運模板時輕起輕放,不準碰撞已完樓板等處,也防止模板變形；2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角；3、拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)損壞應及時修理；4、模板在使用過程中應加強管理，分規(guī)格堆放及時涂刷防銹、防腐劑。5、在砼澆筑過程中安排專人全程看護模板。六、工程質量保證措施按照“目標責任，嚴格獎懲”的要求，本工程建立并實施以下質量保證措施：1、執(zhí)行終身質量責任制，項目經(jīng)理部各管理人員承擔相應的責任，該責任具有終身制，-7-即責任人對工程承擔歷史責任。2、執(zhí)行“質量決定權”制度，即行使質量否決權、質量控制權、停工權、返工權、獎懲權。3、深化施工組織設計，強化分

10、部分項施工方案的編制與審批制度，確定質量控制點。分項工程 質量控制點模板的制作 材料選用，下料，拼裝模板的安裝 剛度、強度、穩(wěn)定性，成型尺寸，梁柱節(jié)點模板的拆除 砼強度，拆模順序，模板修整4、執(zhí)行材料（配）件試（檢）驗制度；計量器具核準制度；對進場材料構（配）件，一要質保書，二要及時按規(guī)定取樣復試，防止不合格材料用到工程上。施工所有計量器具必須是確定為有效期內的合格器具，如鋼尺、測量儀器、安裝儀表等，均應送檢合格。5、嚴格技術交底制度，以分項工程為對象，制定高于國家標準的內控工藝質量標準，分級進行全面技術交底，切實做到：施工按規(guī)范，操作按規(guī)程，驗收按標準。6、加強技術復核制度，嚴把施工質量關，

11、確保軸線位移、垂直偏差、標高誤差，預埋件位置預留洞口等幾何尺寸始終控制在允許偏差內。7、認真執(zhí)行隱蔽驗收制度，以“保證項目”為重點，以圖紙及其它有效設計文件為依據(jù)，以規(guī)范為標準，監(jiān)理參加，嚴格手續(xù)，確保結構質量。8、嚴格質量檢查與評定制度，認真貫徹過程控制的“三檢”制，即自檢、互檢、交接檢制度，嚴格內控制質量標準，擠水份、上等級、達標準。9、認真實施工程技術檔案制度，各類技術資料，如工程管理資料、質量保證資料、安全管理資料等堅持以當?shù)亟ㄔO主管部門的統(tǒng)一表格與模式，堅持與工程進度同步進行，做到建檔及時、內容齊全、表述規(guī)范、手續(xù)齊備、歸檔完整。10、堅持施工中的樣板引路制度與施工掛牌制度。樣板引路

12、，定標準、定工藝、定操作、定材料，形成工藝或工法，由點到面，提高質量水平。11、嚴格成品制度，制定并落實成品監(jiān)護責任，特別應注意在安裝、裝飾階段不同工種，不同分包單位之間的協(xié)調與成品、半成品保護，總包單位要從道德意識教育，行政紀律、-8-經(jīng)濟處罰、技術措施等方面加大成品保護的力度。12、積極組織并開展QC小組活動，按照全國質量管理的理論與方法，對重要部位、關鍵工序、薄弱環(huán)節(jié)進行質量獻策攻關，確保工程始終受控，確?！熬饭こ獭?。七、工程安全、文明保證措施本工程我公司要求的工程安全目標為：杜絕死亡及重傷事故，月事故發(fā)生頻率控制在千分之 1.5 以下。為確保此目標的實現(xiàn)，采取以下措施如下：1、安全管

13、理（）安全生產責任制：現(xiàn)場管理人員要建立健全安全生產責任制，責任落實到人。（）施工組織設計及分部分項工程要進行安全技術交底。（）安全檢查：各班組要建立定期安全檢查制度嚴格遵章守則制。（）班前安全活動和安全會議：班組要建立班前安全活動制度，工人上崗前必須進行上崗檢查。（）遵章守紀：施工現(xiàn)場嚴禁違章指揮、違章作業(yè)，各項安全設施要齊全有效，嚴禁冒險作業(yè)。（）施工現(xiàn)場與安全標志：施工現(xiàn)場要有安全標語、安全色標和安全警示牌，并要符合國標要求。（）現(xiàn)場的腳手架、吊塔、施工用電等設施、安裝好后要辦理驗收手續(xù)。2、高處作業(yè)（） 腳手架必須按規(guī)范搭設。（） “三寶”、“四口”及臨邊防護。、進入施工現(xiàn)場必須戴經(jīng)檢

14、驗合格的安全帽，并系好帽帶。不準使用缺襯、缺帶。破損及超過使用期限的安全帽。、懸空高處作業(yè)，必須掛經(jīng)檢驗合格的安全帶。安全帶要高掛低用，不準將繩打結使用。、孔洞四周設置安全防護欄桿且底部設密封板，嚴防物體墜落傷人。3、模板支撐措施-9-模板工程是確保砼形成的關鍵，除了注重軸線、標高、幾何尺寸外，還必須要有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性與密實性。縫隙不超過 1.5 mm，隔離劑不得漏刷 40cm2，不得污染鋼筋，本項為框架結構現(xiàn)澆構造柱、圈梁、樓板工程，由組合鋼模板，鋼管支撐，連接配件等組成?；疽螅罕ＷC結構和構件各部分的形成尺寸和相互位置的正確性，允許偏差符合要求。能可靠地承受砼澆筑時的荷載，具有

15、足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，不致發(fā)生不允許的下沉，甚至坍塌（詳見計算書）。構造簡單，裝拆方便，能周轉使用，并便于鋼筋綁扎和安裝，砼澆搗等作業(yè)。2、模板安裝安裝模板時，高度在 2 米以上時，應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范。遇有惡劣天氣，如雷暴雨，六級以上大風時，應停止露天的高處作業(yè)。五級以上風力時，不宜進行預拼大塊模板、臺模等大件模具。當樓層高度超過二層（含二層）安裝模板時，必須搭設腳手架，并加設防護欄桿及密目式安全網(wǎng)，進行臨邊防護，設警示牌，并設專人監(jiān)護，嚴防傷及行人。高處作業(yè)人員嚴禁登模板、支撐桿件、繩索等，上下也不得在高處的獨立梁或在其模板上行走。模板的預留孔洞、電梯井口等處，需做安全防護，防止

16、操作人員或物體墜落傷人。在高處支模時，臨時堆放的模板不宜超過三層，堆放的配件、機具施工操作人員必須分散布置以減小集中荷載。安裝大塊模板，應同時設臨時支撐，邊就位、邊校正、邊安設支撐。嚴禁操作人員在獨立梁底?；蛑Ъ苌喜僮鳌⑸舷峦ㄐ?。模板的支柱間距不宜大于 2m；縱橫向垂直剪刀撐間距不宜大于 6m。模板的支柱應選用整料，若不能滿足要求時，支柱的接頭不得超過 1 個，底部應墊板加楔塊，不得墊磚。3、模板拆除砼強度達到設計強度 80%以上才允許拆模，懸臂部分要達支設計強度 100%才允許拆模。- 10 -先拆梁側模、邊模、再拆樓板模；先拆水平拉桿，再拆支柱。拆下的模板要集中運出去，整理，修復好后堆放在

17、規(guī)定位置，以備再用。4、木工機具各木工機械設備必須穩(wěn)固。各種木工機具要有電壓切斷開關。 木工機械必須有護手安全裝置。5、安全消防措施本工程木加工盡量安排在加工廠進行，即使在現(xiàn)場作業(yè)其木梢要定時外運，防止木屑自燃起火。倉庫工棚內塑料、油類、木材、竹架、油漆、防護用品等不得接觸明火。指定吸煙區(qū)，不許操作人員亂扔煙頭，違者處罰或開除出現(xiàn)場。冬季嚴禁生火取暖。6、木工安全技術操作規(guī)程模板支撐不得使用腐朽，扭裂的材料，頂撐要垂直，底端平整，堅實，并加墊木。采用桁架支模應嚴格檢查，發(fā)現(xiàn)嚴重變形，松動應及時修復。模板沒有固定前，不得進行下道工序，禁止利用拉桿支撐攀登上下。支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在

18、柱模上操作和梁底模上行走。拆模板時應經(jīng)現(xiàn)場施工技術員同意，操作時應按順序，分段進行。完工前，不得留松動和懸掛的模板。拆下模板應及時運到指定地點，集中堆放，防止釘子扎腳。刨料時雙手操作，手指不低于在料高的一半處，禁止手在料后推送，禁止在刨刀上回料。遇節(jié)疤時，推料要減慢速度，禁止手按在節(jié)疤上推料。換刀片應拉電閘斷電或摘掉皮帶。7、現(xiàn)場文明施工措施各種人員進場后應遵守現(xiàn)場制定的所有文明制度要求。電鋸等一些產生噪聲較大的機械，其施工時間應合理安排盡量在白天施工。在夜晚加班施工前應張貼安民告示，夜晚加班施工應盡量選產生噪聲低的項目施工。根據(jù)各分部分項- 11 -目工程施工的特殊情況，采取一定的封擋措施，

19、減少擾民。施工區(qū)及生活區(qū)全部用圍墻隔離起來。嚴禁各種無關人員進入施工現(xiàn)場內。八 計算書一）墻模板墻模板的計算參照建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2011)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為大于0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm

20、):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；- 12 -面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13

21、.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T - 混凝土的入模溫度，取20.000；V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H - 模板計算高度，取4.700m；1- 外加劑影響修正

22、系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。2 2 2荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2；- 13 -分別計算得 23.042 kN/m 、112.800 kN/m ，取較小值23.042 kN/m 作為本工程計算傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計

23、算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)；l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×12.443×300.02+0.117×3.780×300.02= 1.52×

24、;105N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， M-面板承受的應力(N/mm2)；-面板計算最大彎矩(N·mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.52×105 / 2.70×104 = 5.6N/mm2；- 14 -面板截面的最大應力計算值 =5.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值f=

25、13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×12.443×300.0 + 0.617×3.780×300.0 = 2939.4N；截面抗剪強度必須滿足:

26、= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V = 2939.4N；b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3×2939.4/(2×500×18.0)=0.490N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.49N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓

27、度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23.04×0.5 = 11.521N/mm；l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm；E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×11.52×3004/(100×6000

28、×2.43×105) = 0.433 mm；- 15 -面板的最大撓度計算值: =0.433mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×8×8/6×2= 128cm3；I = 6×8×8×8/12×2= 512cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0

29、.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N·mm)；l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1×7.466×500.02+0.117×2.268×500.02= 2.53×105N·mm；次楞的抗彎強度應滿足下式： =

30、 M/W< f其中， M-次楞承受的應力(N/mm2)；-次楞計算最大彎矩(N·mm)；W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105mm3；- 16 -f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 2.53×105/1.28×105 = 2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中

31、， V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.300×0.900/2=3.733kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.30×0.90/2=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6×3.733×500.0+ 0.617×1.134×500.0 = 1469.7N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2

32、)；V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1469.7N；b-次楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ；hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3×1469.7/(2×60.0×80.0×2)=0.230N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.23N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：

33、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.04×0.30=6.91 kN/m；- 17 -l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ；E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=5.12×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×13.83/2×5004/(100×9000×5.12×106) = 0.063 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞

34、的最大撓度計算值 =0.063mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493×2= 8.986cm3；I =10.783×2= 21.566cm4；E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)- 18 -主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P1.2×23.04×0.3×0.51.4

35、15;6×0.3×0.55.408kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2)M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 7.30×105 N·mmW - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3；f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 7.30×105/8.99×103 = 81.2 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =81.2N/m

36、m2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！- 19 -2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-主楞計算最大剪力(N)：V = 6624.8N；A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ；fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2×6624.8/848.230=15.620N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =15.62N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓

37、度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.806mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.806mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力；A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.9

38、2 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N =12.03 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.033kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值- 20 -N=12.92kN，滿足要求！二）柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相

39、互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H =4.70m；- 21 -計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:8；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參

40、數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；- 22 -5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t12V1/2F=H3

41、t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T - 混凝土的入模溫度，取20.000；V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H - 模板計算高度，取4.700m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、112.800 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向

42、面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 135 mm，且豎楞數(shù)為 5，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。- 23 -其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m ；面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)；l-計算跨度(豎楞間距): l =135.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包

43、括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = q1 + q2 =12.443+3.780=16.223 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×16.223×135×135= 2.96×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， M-面板承受的應力(N/mm2)；-面板計算最大彎矩

44、(N·mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.96×104 / 2.70×104 = 1.095N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.095N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算- 24 -最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面

45、板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距): l =135.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = q1 + q2 =12.443+3.780=16.223 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×16.223×135.0 = 1314.037N；截面抗剪強度必須滿足下

46、式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V = 1314.037N；b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1314.037/(2×500×18.0)=0.219N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.219N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面

47、板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 23.04×0.5011.52 kN/m；-面板最大撓度(mm)；l-計算跨度(豎楞間距): l =135.0mm ；E-面板彈性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；- 25 -面板最大容許撓度: = 135 / 250 = 0.54

48、mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×11.52×135.04/(100×6000.0×2.43×105) = 0.018 mm；面板的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.54mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.700m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6×1 = 64

49、cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.135×0.900=3.360kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.000×0.135×0.900=1.021kN/m；q = 3.360+1.021=4.380

50、 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×4.380×500.0×500.0= 1.10×105N·mm；- 26 - =M/W<f其中， M-豎楞承受的應力(N/mm2)；-豎楞計算最大彎矩(N·mm)；W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.10×105/6.40×104 = 1.711N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.711N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值=13N