一起天然氣發(fā)動機啟動困難的故障原因分析 - 圖文-

1、一起天然氣發(fā)動機啟動困難的故障原因分析李偉國,王明禮(中石化中原油田分公司采油一廠摘要:由于壓縮機組大修裝配時,安裝飛輪時將位置順時針偏差了120°。運行中出現(xiàn)故障,需要更換磁電機時,又因兩次校對點火提前角的操作方法不完善,造成了發(fā)動機配氣、點火的配合錯誤,致使機組無法啟動。關鍵詞:發(fā)動機;配氣;點火;故障分析1故障描述12SGT S W 64天然氣壓縮機組已應用于國內(nèi)氣舉采油工程十多年,其動力12SGT 天然氣發(fā)動機額定功率1493kw ,12缸V 型排列,缸徑×沖程 :254×266.7mm ,工作轉(zhuǎn)速:800850R PM 。點火次序:1-4-2-6-3-5

2、(右左,點火時間:上止點前40°。2004年9月6日,該機組運行中顯示“發(fā)動機油壓低故障”停機,經(jīng)檢查確認潤滑系統(tǒng)無故障。開機以后,發(fā)現(xiàn)發(fā)動機多個缸點火不好,對線路測試反映這幾個缸的低壓導線無電壓。再向前排查,發(fā)現(xiàn)是所對應的磁電機輸出插口接地所致。更換磁電機后 ,重新開機,發(fā)動機在啟動馬達拖動下,轉(zhuǎn)速一直是7080R PM ,長時間無升速反應。之后又多次開機,現(xiàn)象同上。相繼檢查了點火系統(tǒng)線路、燃料氣閥及管路、空氣管路及增壓器,均沒有發(fā)現(xiàn)問題,機組連續(xù)兩天無法啟動運轉(zhuǎn)。2原因分析表1發(fā)動機配氣工作情況示意以上嘗試失敗后,決定重新標定點火正時。隨后開機中發(fā)生了一次排氣匯管爆燃的放炮現(xiàn)象,

3、初步懷疑是配氣正時有誤所致。經(jīng)拆檢,核對配氣、點火正時,發(fā)現(xiàn)7缸點火位置不在“1 6”刻度之前40°,而是處于“2 5”刻度之前40°。由表1可知,這一刻度,應是10缸(或5缸點火的位置,此時7 缸正處于膨脹作功沖程曲軸轉(zhuǎn)角80°的位置,此時點火是不可能作功的。圖1飛輪刻度示意圖由此,開機困難的原因已查明。如圖1所示,以7缸點火位置為例,是飛輪裝配位置順時針偏差了120°所致。分析原因如下:(1該機組上次大修時,將飛輪安裝位置裝錯。之后對點火提前角時,用的是使用探棒探測活塞上止點的方法,而沒看指針對應的飛輪刻度。大修后,一是雖然用正時燈核對過幾次點火提前

4、角,但因飛輪錯位剛好是120°二是由于沒更換過磁電機,所以問題一直沒有暴露出來。飛輪的安裝錯位是故障的根源。(2由于飛輪位置的安裝錯誤,本次更換磁電機后,以7缸為基準調(diào)點火提前角時,是通過觀察飛輪刻度和進、排氣門開閉來確定的。在“1 6”之前40°4內(nèi)蒙古石油化工2009年第6期收稿日期:2009-01-10裂縫性氣藏壓后產(chǎn)能模擬溫佳霖1,喬偉1,李小翠1,毛國揚2(1.延長油礦定邊采油場;2.西南石油大學摘要:根據(jù)裂縫性儲層裂縫比較發(fā)育的特點,將之抽象為平板模型。在此基礎上建立壓后人工裂縫內(nèi)以及地層內(nèi)線性流的數(shù)學模型,運用拉普拉斯變換,給出了無因次壓后產(chǎn)量。最后根據(jù)所建模

5、型,對某些參數(shù)作了敏感性分析。儲層特征參數(shù)(竄流系數(shù)、彈性儲容比對產(chǎn)能的影響主要在前期,而人工裂縫參數(shù)的影響(縫長、無因次導流能力貫穿壓后整個生產(chǎn)過程。關鍵詞:裂縫性氣藏;水力壓裂;特征參數(shù);產(chǎn)能模擬目前,發(fā)現(xiàn)的儲層越來越多是致密低性、裂縫性儲層1-3。對于這類儲層,必須進行壓裂才有開采價值。對于裂縫孔隙雙重孔隙介質(zhì)儲層,由于裂縫組成的系統(tǒng)和基質(zhì)巖塊組成的系統(tǒng)兩種孔隙體系物理參數(shù)(孔隙度、滲透率等相差懸殊,使得壓力波在地層中的傳播速度不同而形成了兩個平行的水動力學系統(tǒng),在這兩個平行的水動力學場中又存在流體交換。這樣,用常規(guī)的圖版法不能真實反映裂縫性氣藏增產(chǎn)動態(tài)。為此,本文提出了預測裂縫性氣藏壓

6、后產(chǎn)能的新方法,以更準確地反映裂縫性氣藏壓裂后生產(chǎn)動態(tài),對高效開發(fā)裂縫性氣藏具有一定的指導意義。1模型的建立1.1特征參數(shù)(、的確定裂縫性儲層為裂縫基質(zhì)構(gòu)造,可以抽象為簡單的幾何模型。根據(jù)基質(zhì)巖塊幾何形狀的不同,可以分為平板型、火柴棍型和立方體型4。我們選用平板模型,同時引入表征裂縫儲層參數(shù)的竄流系數(shù)(、和彈性儲容比(、5。竄流系數(shù)反映了基質(zhì)向裂縫流動的難易程度,是基質(zhì)巖塊幾何模型和基質(zhì)、裂縫滲透率之比的綜合反映參數(shù),表達式為:=r2w K m K f(1式中:為基質(zhì)巖塊的形狀因子;r w為井徑,m;K m 為基質(zhì)巖塊滲透率,m2;K f為裂縫滲透率根據(jù)選選的平板模型,則有:=12 2=12A

7、2f D(25f=ba1100(3 K f=8.33×10-4b25f(4式中,a為平板寬度,m。A f D為裂縫面積密度;5f為裂縫孔隙度。聯(lián)合式(2(4,可以求得竄流系數(shù)。彈性儲容比反映裂縫網(wǎng)絡的彈性儲存能力與氣藏總的彈性儲存能力之比6:=(5C tf(5C tf+(5f C tm(5式中:C t為壓縮系數(shù),1 M Pa。1.2模型假設11211壓后人工裂縫及地層內(nèi)作線性流動;11212進入人工裂縫內(nèi)的氣體只能通過天然裂縫獲取;11213封閉邊界,井定壓生產(chǎn);11214儲層內(nèi)為單向可壓縮氣體,滿足等溫達西流動;11215忽略毛管力和重力作用;的刻度,由于此時7缸正處于作功沖程,進排氣門剛好是關閉的,造成錯誤沒有被及時發(fā)現(xiàn)。以致7缸需要點火時, 磁電機卻是向10缸供火的,機組必然無法啟動。(3兩次校對點火提前角的操作,都有其不完善之處,由此造成了配氣、點火的配合錯誤。3改進措施(1進一步規(guī)范檢修標準、工序,大修裝配時,要使用百分表找曲軸連桿軸徑的上止點,再據(jù)此安裝飛輪,并對準相應的刻度。(2裝配完成后,調(diào)點火提前角、安裝磁電機等操作,要以活塞壓縮沖程上止點為基準點進行。4結(jié)論該壓縮機組已運行100786小時,經(jīng)過了6次大修。雖然此次故障的發(fā)生有偶然性,但由于修理工序、標準編制不夠嚴謹,也有其出現(xiàn)的必然性。所以,在設備修理中,規(guī)