高層醫(yī)院綜合樓插接式鋼管腳手架工程施工設(shè)計方案

1、. . . . 自動扶梯廳圍插接式鋼管腳手架與支撐架搭拆施工方案一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、質(zhì)量、安全目標(biāo)控制2四、主要施工方法：3五、梁模板支撐與構(gòu)造參數(shù)4（1）、梁底模板參數(shù)5（2）、梁側(cè)模板參數(shù)5（3）、梁側(cè)模板荷載計算5（4）、梁側(cè)模板面板的計算6（5）、梁側(cè)模板支撐的計算7（6）、梁底模板計算11（7）、梁底支撐的計算13（8）、梁跨度方向鋼管的計算17（9）、扣件抗滑移的計算17（10）、立桿的穩(wěn)定性計算17六 . 模板支架參數(shù)181.荷載參數(shù)182.材料參數(shù)183.樓板參數(shù)19七、模板面板計算20八、模板支撐方木的計算21九、木方支撐鋼管計算23十、扣件抗滑移的計算24十一、

2、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)24十二、立桿的穩(wěn)定性計算25十三、立桿的地基承載力計算26十四、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗27十五、承重支撐架搭拆安全保證措施28一、工程概況*人民醫(yī)院醫(yī)療綜合大樓地上19層，地下2層。門診、急診、醫(yī)技綜合地上6層，病房719層。在一層D-E/15-16軸一跨8100mm8100mm為自動扶梯廳，頂板高9.55 m，樓板厚120 mm、梁截面400mm700mm。為了支撐架安全，我們選用插接式鋼管腳手架、插接式支撐架具有可靠的雙向自鎖能力；受力性能合理、組裝合理，它的安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架；實(shí)踐中表明，作為梁跨度在15m以，凈

3、空層高度在12m的單跨、多跨連續(xù)梁、框架結(jié)構(gòu)房屋模板支撐體系，其穩(wěn)定性和安全性好于碗扣式腳手架，優(yōu)于門式腳手架。所以我們特采用插接式鋼管腳手架與支撐架，為了明確施工方法，特編制本方案。二、編制依據(jù) 1、業(yè)主提供的結(jié)構(gòu)施工圖。2、混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)GB50202-2002。 3、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-99 4、本公司的質(zhì)量保證體系管理手冊、程序文件、企業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。三、質(zhì)量、安全目標(biāo)控制1、質(zhì)量目標(biāo)：本工程混凝土結(jié)構(gòu)子分部模板分項質(zhì)量目標(biāo)為“合格”標(biāo)準(zhǔn)。以防坍塌事故為核心，科學(xué)施工管理，統(tǒng)一指揮，協(xié)調(diào)平衡。接受業(yè)主與監(jiān)理公司與其它單位的監(jiān)督，確保模板優(yōu)質(zhì)、高速、安全、文明地完成建設(shè)

4、任務(wù)。2、安全目標(biāo)：模板施工工亡事故為零，模板等坍塌事故為零。四、主要施工方法：1、連接方式：立桿與橫桿之間采用預(yù)先焊接于立桿上的U型插接耳組與焊接于橫桿端部的C型或V型卡以適當(dāng)?shù)男问较嗫?，再用楔形鎖銷穿插其間的連接形式；立桿與斜桿之間采用斜桿端部的銷軸與立桿上的U型卡側(cè)面的插孔相連接；根據(jù)管徑不同，上下立桿之間可采用插或外套兩種連接方式，見圖插接式腳手架節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)的承載力由扣件的材料、焊縫的強(qiáng)度決定，并且由于鎖銷的傾角遠(yuǎn)小于鎖銷的摩擦角，受力狀態(tài)下，鎖銷始終處于自鎖狀態(tài)。架體桿件主要承重構(gòu)件采用低碳合金結(jié)構(gòu)鋼，結(jié)構(gòu)承載力得到極大的提高。該類產(chǎn)品均熱鍍鋅處理。插接式鋼管腳手架施工： 1）根據(jù)工程

5、結(jié)構(gòu)設(shè)計圖、施工要求、施工目的、服務(wù)對象與施工現(xiàn)場條件，編制腳手架或模板支撐架專項施工方案與施工圖。制定腳手架或模板支撐架施工工藝流程和工藝要點(diǎn)。對設(shè)計方案進(jìn)行詳細(xì)的結(jié)構(gòu)計算，確保腳手架或模板支撐架的穩(wěn)定性。2、技術(shù)指標(biāo)（1）立桿規(guī)格為：482.7，603.2，材質(zhì)Q345B；橫桿規(guī)格為：482.7，材質(zhì)為Q345B；（2）48立桿套管插接長度不小于150mm，60立桿套管插接長度不小于110m；（3）腳手架安裝后的垂直偏差應(yīng)控制在3/1000以；(4)底座絲杠外露尺寸不得大于規(guī)定要求；(5)應(yīng)對節(jié)點(diǎn)承載力進(jìn)行校核，確保節(jié)點(diǎn)滿足承載力要求，保證結(jié)構(gòu)安全；(6)表面處理：熱鍍鋅。五、梁模板支撐與

6、構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.70；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.55；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量與保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.

7、30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；木材品種：北美落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；（1）、 梁底模板參數(shù)梁

8、底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；（2）、 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm，200mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（3）、 梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密

9、度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。（4）、 梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力

10、。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l

11、 = (700-120)/(3-1)= 290mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8)(700-120)/(3-1)2 = 1.42105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.897 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.42105 / 3.33104=4.3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.3N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l

12、/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (700-120)/(3-1)=290mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.709(700-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.197 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-120)/(3-1)/250 = 1.16mm；面板的最大撓度計算值 =0.197mm 小于面板的最大容許撓度值

13、 =1.16mm，滿足要求?。?）、 梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.897/0.500= 9.794kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 5.387 kN，最大變

14、形 = 0.165 mm(1)次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.45105/6.40104 = 3.8 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.8 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.165mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.387kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計

15、算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.754 kNm，最大支座反力 R= 17.508 kN，最大變形 = 0.492 mm1 主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.54105/1.28105 = 5.9 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =5.9

16、N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2 主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.492 mm主楞的最大容許撓度值: = 280/400=0.7mm；主楞的最大撓度計算值 =0.492mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0.7mm，滿足要求?。?）、 梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩

17、I和截面抵抗矩W分別為:W = 7002020/6 = 4.67104mm3； I = 700202020/12 = 4.67105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.300.70=15.246kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；q=15.246+3.920=19.166kN/m；最大彎矩與支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12519.1662002=9.58

18、104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37515.2460.2+0.4373.920.2=1.486kNRB=1.25ql=1.2519.1660.2=4.791kN =Mmax/W=9.58104/4.67104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2.1 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=12.705kN/m； l-計算

19、跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52115.2462004/(10060004.67105)=0.045mm；面板的最大撓度計算值: =0.045mm 小于面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求?。?）、 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度與抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐

20、小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.791/0.7=6.845kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.16.8450.72 = 0.335 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.335106/64000 = 5.2 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 5.2 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!

21、方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.8450.7 = 2.875 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 32.8751000/(26080) = 0.898 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.898 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6776.8457004 /(10010000256104)=0.435mm；方木的最大允許撓度 =0.7001000/250=2.800

22、 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.435 mm 小于方木的最大允許撓度 =2.8 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.486kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.791kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載與梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.700(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.700(0.700-0.120)0.300=0.949kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=4.831 kN；最大彎矩 Mmax=1.9

23、28 kNm；最大撓度計算值 Vmax=7.699 mm；最大應(yīng)力 =1.928106/4730=407.7 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；（8）、 梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算（9）、 扣件抗滑移的計算按規(guī)表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為1.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算

24、結(jié)果得到 R=4.831 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! （10）、 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =4.831kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299.55=1.479kN；樓板混凝土、模板與鋼筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(1.00-0.40)/4)0.700.30+(1.50/2+(1.00-0.40)/4)0.700.120(1.50+24.00)=2.540kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計

25、值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(1.000-0.400)/40.700=3.528kN；N =N1+N2+N3+N4=4.831+1.479+2.54+3.528=12.378kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)，立桿計算長度lo

26、有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=12378.146/(0.205450) = 134.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 =

27、134.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205N/mm2，滿足要求！六 . 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):9.43；采用的鋼管(mm):483.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；1.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；2.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐

28、采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；3.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元七、 模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I

29、= 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；(2)活荷載為施工人員與設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.25= 6.768kN/m最大彎矩 M=0.16.7682502= 42300 Nm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 42300/48600 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=1

30、3 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.87 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!八、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=

31、bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員與設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強(qiáng)度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.92 = 0.152 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W =

32、0.152106/83333.33 = 1.827 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 1.827 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.9 = 1.015 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 1.015103/(2 50100) = 0.305 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.305 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如

33、下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.8389004 /(10090004166666.667)= 0.099 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.099 mm 小于方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!九、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.03kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.665

34、kNm ；最大變形 Vmax = 1.559 mm ；最大支座力 Qmax = 8.057 kN ；最大應(yīng)力 = 665039.556/4730 = 140.6 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 140.6 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.559mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!十、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)培訓(xùn)講座群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為

35、12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 8.057 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十一、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.43 = 1.305 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3

36、 = 4.019 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.925 kN；十二、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 9.925 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿

37、凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=9925.334/(0.537450) = 41.073 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 41.073

38、 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.019(1.5+0.12) = 2.022 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.019 ；Lo/i = 2021.594 / 15.9 = 127 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=9925.334/(0.412450) = 53.535 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算

39、值 = 53.535 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。十三、立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =9.925/0.25=39.701 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N = 9

40、.925 kN；基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25 m2。p=39.701 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！十四、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)的相關(guān)要求外，還要考慮以下容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足