精品資料（2021-2022年收藏）模板工程施工方案作業(yè)指導書

1、模板工程施工方案編制作業(yè)指導書1目的：規(guī)范模板專項施工方案的編寫格式、內(nèi)容。2范圍：本單位所有工程項目。3模板施工方案按下列格式和內(nèi)容編制。1編制依據(jù)。（用表格核填，見附錄1。與模板有關(guān)的規(guī)范、規(guī)程、及企業(yè)標準等都寫進去）2工程概況。（用表格核填，見附錄2與模板有關(guān)的工程概況）3施工安排。3.1施工進度安排。（用表格核填，見附錄3）3.2管理人員組織及職責分工。（用圖表示，見附錄4）3.3勞動力安排。（用表格核填，見附錄5）4施工準備。4.1技術(shù)準備。4.2工具準備。（用表格核填，見附錄6）4.3材料準備。（用表格核填，見附錄7）5模板設計。（復雜的支模工程應有配模圖、結(jié)點詳圖、計算書。模板設

2、計方法可參考附錄8）5.1墊層模板設計。5.2底板模板設計。5.3墻板模板設計。5.4柱子模板設計。5.5梁板模板設計。5.6其他模板設計。6.主要施工方法。6.1施工流水段的劃分。（宜繪圖表示）6.2模板及支撐的配置數(shù)量。6.3脫模劑的選用、產(chǎn)品型號及涂刷方法。6.4 模板的制作與加工。6.5 模板的安裝。6.6 模板的拆除。6.7 模板的維修。6.8 模板安裝的允許偏差。7.模板使用注意事項。8.模板施工安全措施。4編制要求。4.1模板施工方案章節(jié)層次統(tǒng)一按以下層次編制。11.11.1.1（1）。4.2模板施工方案頁面、字體的格式。正文統(tǒng)一四號宋體；表格統(tǒng)一為小四宋體；頁面A4，雙面打印。

3、4.3統(tǒng)一審批表樣（見施工組織設計樣表）。5參考性附錄。附錄1：編制依據(jù)表。序號名稱編號1施工圖紙2規(guī)范、規(guī)程3施工組織設計4其他附錄2：工程概況表。1項目內(nèi)容1建筑面積2層數(shù)3層高4結(jié)構(gòu)形式5結(jié)構(gòu)斷面尺寸基礎(chǔ)底板墻板梁板柱剪力墻樓梯其他6施工縫設置7其他內(nèi)容附錄3：施工進度安排表。序號施工部位完成時間工期(天)12345附錄4：管理人員組織及職責分工圖。(此圖僅供參考,具體分工由項目經(jīng)理部據(jù)實際情況分工)附錄5：勞動力準備表。序號人數(shù)工種基礎(chǔ)工程主體工程墊層底板墻體設備基礎(chǔ)其他柱梁板其他1木工2電氣焊工3電工4其他相關(guān)工種附錄6：機具及工具準備表。名稱規(guī)格功率數(shù)量1234附錄7：模板及支撐的

4、配置數(shù)量表。序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量使用部位備注1234附錄8：模板設計計算方法（摘自四版施工手冊）及范例。1.模板設計的主要內(nèi)容和原則1.1設計的內(nèi)容模板設計的內(nèi)容，主要包括選型、選材、配板、荷載計算、結(jié)構(gòu)設計和繪制模板施工圖等。各項設計的內(nèi)容和詳盡程度，可根據(jù)工程的具體情況和施工條件確定。1.2設計的主要原則1.2.1實用性主要應保證混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，具體要求是：接縫嚴密，不漏漿；保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的準確；模板的構(gòu)造簡單，支拆方便。1.2.2安全性保證在施工過程，不變形，不破壞，不坍塌。1.2.3經(jīng)濟性針對工程結(jié)構(gòu)的具體情況，因地制宜，就地取材在確保工期、質(zhì)量的前提下盡量減少一次

5、性投入，增加模板周轉(zhuǎn)，減少模板支拆用工，實現(xiàn)文明施工。2模板結(jié)構(gòu)設計的基本內(nèi)容2.1荷載及荷載組合2.1.1荷載計算模板及其支架的荷載,分為荷載標準值和荷載設計值,后者應以荷載標準值乘與相應的荷載分項系數(shù)。2.1.1.1荷載標準值（1）模板及支架自重標準值應根據(jù)設計圖紙確定。對肋形樓板及無梁樓板的自重標準值，見下表：模板及支架自重標準值（kN/M3）模板構(gòu)件的名稱木模板組合鋼模板鋼框膠合板模板平板的模板及小楞0.30.50.4樓板模板（其中包括梁的模板）0.50.750.6樓板模板及支架（樓板高度4m以下0.751.100.95（2）新澆混凝土自重標準值對普通混凝土，可采用24kN/M3；對其

6、他混凝土，可根據(jù)實際重力密度確定。（3）鋼筋自重標準值應根據(jù)設計圖紙確定。一般可按每立方米混凝土含量計算：框架梁1.5kN/M3樓板1.1kN/M3（4）施工人員及設備荷載標準值：計算模板及直接支撐模板的小愣時，對均布荷載取2.5kN/m2，另應以集中荷載2.5kN再進行驗算，比較兩者所得的彎矩值，按其中較大的采用。計算直接支撐小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，對均布荷載取1.5kN/ m2；計算支架立柱及其他支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載取1.0kN/ m2。說明：對大型澆筑設備如上料平臺、混凝土輸送泵等，按實際情況計算?；炷炼鸭细叨瘸^100mm以上者，按實際高度計算。模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載

7、可分布在相鄰的兩塊板上。（5）振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值對水平模板可采用2.0kN/ m2；對垂直面模板可采用4.0kN/ m2（作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度以內(nèi)）。（6）新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力標準值采用內(nèi)部振搗器時，可按以下兩式計算，并取其較小值：F=0.22ct012V1/2F=cH式中F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)面壓力（kN/m2）c混凝土的重力密度（kN/m3）1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；2混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85，5090mm時，取1.0；110mm150mm時，取1.15。H混凝

8、土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）；V混凝土的澆筑速度（m/h）t0新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的溫度）；混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形，見下圖：（7）傾倒混凝土時對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載標準值，可按下表采用：傾倒混凝土時對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載標準值（kN/m2）向模板內(nèi)供料方法水平荷載溜槽、串筒或?qū)Ч?容積小于0.2M3的運輸工具2容積為0.20.8M3的運輸工具4容積為大于0.8M3的運輸工具6注：作用范圍在有效壓頭高度以內(nèi)。除上述7項荷載外，當水平模板支撐結(jié)構(gòu)的上部繼續(xù)澆筑混凝土時，還應考慮由

9、上部傳遞下來的荷載。2.1.1.2荷載設計值計算模板及其支架的荷載設計值，應為荷載標準值乘以相應的荷載分項系數(shù)，見下表：模板及支架荷載分項系數(shù)項次荷載類別i1模板及支架自重1.22新澆筑混凝土自重3鋼筋自重4施工人員及施工設備荷載1.45振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載6新澆筑混凝土對側(cè)模板的壓力1.27傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載1.42.1.3荷載折減（調(diào)整）系數(shù)模板工程屬臨時工程。由于我國目前還沒有臨時性工程的設計規(guī)范，所以只能按正式結(jié)構(gòu)設計規(guī)范執(zhí)行。由于新的設計規(guī)范以理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設計法代替了容許應力設計法，又考慮到原規(guī)范對容許應力值作了提高，因此原砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-92

10、）進行了套改。對鋼模板及其支架的設計，其荷載設計值可乘以0.85系數(shù)予以折減，但其截面塑性發(fā)展系數(shù)取1.0。采用冷彎薄壁型鋼材，由于原規(guī)范對鋼材容許應力值不予提高，因此荷載設計值不予折減，系數(shù)為1.0。對木模板及其支架的設計，當木材含水率小于25%時，其荷載設計值可乘0.9系數(shù)予以折減。在風荷載下，驗算模板及其支架的穩(wěn)定性時，其基本風壓值可乘以0.8系數(shù)予以折減。2.1.2荷載組合(1)荷載類別及編號見下表荷載類別及編號名稱類別編號模板結(jié)構(gòu)自重恒載新澆筑混凝土自重恒載鋼筋自重恒載施工人員及施工設備荷載活載振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載活載新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力恒載傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活載(2)荷

11、載組合(見下表)荷載組合項次項目荷載組合計算承載力驗算剛度1平板及薄殼的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（邊長300mm）、墻（厚100mm）的側(cè)面木板4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長300mm）、墻（厚100mm）的側(cè)面木板2.2模板結(jié)構(gòu)的撓度要求模板結(jié)構(gòu)除必須保證足夠的承載力外，還應保證有足夠的剛度。因此，應驗算模板及其支架的撓度，其最大變形值不得超過下列允許值：(1)對結(jié)構(gòu)表面外露（不做裝修）的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/400。(2)對結(jié)構(gòu)表面隱蔽（做裝修）的模板，為相應的結(jié)構(gòu)計算跨度的1/250。(3)支架的壓縮變形值或彈性撓度，為相應的結(jié)構(gòu)計算跨度1/1000。當梁板跨度4m

12、時，模板應按設計要求起拱；如無設計要求，起拱高度宜為全長跨度的1/10003/1000，鋼模板取小值(1/10002/1000）。(4)根據(jù)組合鋼模板技術(shù)規(guī)范（GB50214-2001）規(guī)定： 模板結(jié)構(gòu)允許撓度按下表執(zhí)行名稱允許撓度（mm）鋼模板的面板1.5單塊鋼模板1.5鋼楞L/500柱箍B/500桁架L/1000支撐系統(tǒng)累計4.0模板結(jié)構(gòu)允許撓度注：L為計算跨度，B為柱寬當驗算模板及支架在自重和風荷載作用下的抗傾覆穩(wěn)定性時，其抗傾倒系數(shù)不小于1.15。(5)根據(jù)鋼框膠合模板的技術(shù)規(guī)程（JGJ96-95）規(guī)定：模板面板各跨的撓度計算值，不宜大于面板相應跨度的1/300，且不宜大于1mm。鋼楞

13、各跨度的撓度計算值，不宜大于鋼楞相應跨度的1/1000，且不宜大于1mm。2.3材料及其性能（可參考施工手冊）2.3.1木膠合板模板。模板用膠合板縱向彎曲強度和彈性模量指標表：樹 種彈性模量（N/mm2）靜彎曲強度（N/mm2）柳安3.5×10325馬尾松、云南松、落葉松4.0×10330樺木、克隆、阿必東4.5×10335由于生產(chǎn)膠合板的樹種及產(chǎn)地各異，膠合板的力學性能也不穩(wěn)定，上述表中的數(shù)據(jù)僅作指導生產(chǎn)廠用，鋼框膠合板模板技術(shù)規(guī)程（JGJ96-95）規(guī)定了混凝土模板用膠合板的主要技術(shù)性能，供參考。 厚度（mm）靜彎曲強度標準值彈性模量備注平行向垂直向平行向垂直

14、向1、強度設計值=強度標準值/1.552、彈性模量應乘以0.9予以降低。1225.016.0850045001523.015.0750050001820.015.0650052002119.015.060005400膠合板縱向彎曲強度和彈性模量（N/ mm2）注明：（1）平行向是指平行于膠合板的纖維方向；垂直方向是指垂直于膠合板表板的方向；（2）當立柱或拉桿直接支在膠合板上時，膠合板的剪切強度標準值應大于1.2 N/ mm22.3.2竹膠合板模板。模板用竹膠合板縱向彎曲強度和彈性模量指標表：（摘自2002.4建筑技術(shù)，僅供參考）產(chǎn)品名稱靜彎曲強度標準值（N/mm2）彈性模量（N/mm2）縱向橫

15、向縱向橫向高強膠合板模板80100608080001100064008000竹編膠合板模板63.727.549002950飾面竹基混凝土膠合板模板90100405080001000040005000竹材碎料膠合板模板553030002000注明：（1）根據(jù)鋼框膠合板模板技術(shù)規(guī)程（JGJ96-95）強度設計值=強度標準值/1.55（原文獻強度設計值=0.8×強度標準值，根據(jù)膠合板質(zhì)量情況可以考慮）（2）根據(jù)鋼框膠合板模板技術(shù)規(guī)程（JGJ96-95），彈性模量應乘以0.9予以降低。（原文獻彈性模量=0.8×強度標準值，根據(jù)膠合板質(zhì)量情況可以考慮）2.4設計計算公式2.4.1模板

16、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的最大彎矩、剪力、撓度模板結(jié)構(gòu)中的面板（木、鋼、膠合板）、大小楞（木、鋼）等均屬于受彎構(gòu)件，可按簡支梁或連續(xù)梁計算。當模板跨度超過三跨時，可按三跨連續(xù)梁計算。下表列出了常用的簡支梁和連續(xù)梁在不同荷載作用下和支撐條件下的彎矩、剪力和撓度計算公式。應用時按常例構(gòu)件的慣性矩沿跨長作為恒定不變；支座是剛性的，不發(fā)生沉陷；受荷跨的荷載情況都相同，并同時產(chǎn)生作用。簡直梁的最大彎矩、剪力與撓度見下表：連續(xù)梁的最大彎矩、剪力與撓度見下表：除此之外可參考施工手冊的有關(guān)內(nèi)容。2.4.2模板結(jié)構(gòu)構(gòu)建承載力驗算木模、組合鋼模的構(gòu)件承載力驗算公式，參見施工手冊鋼框膠合板模板中的支撐和柱箍，亦按鋼框膠合板模板技術(shù)

17、規(guī)程（JGJ96-95）中規(guī)定的公式進行計算，即：2.4.2.1鋼管支撐(1)Fcr=192(0.5-e/b)3EI/l2(2)Fcr=48(0.5-e/b)3EI/l2(3)Fcr=48(0.5-e/b)3EI1/(l)2式中=0.76+0.24（I2/I1）2Fcr臨界荷載(N)E偏心距(mm)b受力構(gòu)件小邊截面尺寸(mm)E受力構(gòu)件彈性模量(N/mm2)I受力構(gòu)件截面尺寸以小邊為高度的慣性矩(mm4)l受力構(gòu)件的計算長度(mm)2.4.2.2格構(gòu)式支撐（略，可參考施工手冊）。2.4.2.3柱箍（1）方箍（見下圖）M=qcl21（u）/12F=qcl（拉力）W=qcl42（u）/（384E

18、I）式中u=1/2柱模板側(cè)壓力()柱箍間距()柱箍長度()(指柱箍支點之間距離)柱箍慣性矩()柱箍彈性模量()1、2根據(jù)值查下表。1（u）、2（u）數(shù)值表u1（u）2（u）u1（u）2（u）01.01.03.50.6140.4530.50.9840.9764.00.5630.3881.00.9390.9094.50.5190.3351.50.8760.8175.00.4800.2912.00.8060.7155.50.4460.2542.50.7360.6176.00.4170.2233.00.6270.5296.50.3910.197（2）圓形柱箍cr式中F圓形柱箍內(nèi)拉力（kN）c圓形柱箍間

19、距()r圓形柱箍內(nèi)半徑()q圓形柱箍內(nèi)的砼側(cè)壓力()附錄9：模板計算舉例。材料力學性能參數(shù)應該據(jù)實際情況慎重確定，無條件時，可以參考施工手冊。以下計算書除柱外都是用pkpm軟件生成的，僅供參考。1. 柱、梁1、梁2、墻1、墻2計算結(jié)果匯總表：柱1梁1梁2墻1墻2梁柱截面400×500250×500250×900/墻高度（m）/3.03.0膠合板模板厚度（mm）1212121212模板彈性模量E（ N/mm2）7600760076007600 7600模板抗彎強度（N/mm2）2015152020內(nèi)楞截面及間距（mm）/500×100350500×

20、;100250（柱箍）外楞截面及間距（mm）50×120木枋，間距見計算書。/500×100900500×100600梁（柱）側(cè)模板豎楞500×100500×100350500×100300梁底模板木枋/500×100500×100穿墻（梁）螺栓（mm）/1410水平350豎向90012水平500豎向600砼澆筑速度（m/h）速度澆注很快，F(xiàn)由H決定速度澆注很快，F(xiàn)由H決定速度澆注很快，F(xiàn)由H決定1.83砼初凝時間（h）F由H決定F由H決定F由H決定2.552 模板設計計算書2.1柱模板設計計算書一、中小斷面柱模板

21、基本參數(shù) 柱斷面長度B=400mm； 柱斷面寬度H=500mm； 方木截面寬度=50mm； 方木截面高度=100mm； 柱箍間距l(xiāng)=500mm, 膠合板截面高度=12mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 二、 荷載標準值計 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值計算： F1=1.2H+1.4×4=1.2×24×2.5+5.6=77.6kN/m2。F2=1.2H+1.4×4=1.2×24×2.4+5.6=74.72kN/m2 F3=1.2H+1.4×4=1.2&#

22、215;24×2.1+5.6=66.08kN/m2F4=1.2H+1.4×4=1.2×24×1.6+5.6=51.68kN/m2應力分布圖： 三、膠合板側(cè)模驗算 膠合板面板(取長跨向100寬板帶驗算)，按三跨連續(xù)梁，跨度即為方木間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側(cè)?？箯潖姸闰炈? M=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=77.6×0.1=7.76kN/m l方木間距,取l=187mm； 經(jīng)計算得 M=0.1×7.76×0.1872=0.027kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=1

23、00×(12)2/6=2400.00mm3 = M/W=0.027×106 /2400.0 =11.25N/mm2 膠合板的計算強度不大于20N/mm2,所以滿足要求! (2)側(cè)?？辜魪姸闰炈? =3V/2bh 其中V為剪力: v = 0.625×7.76×0.187×103=907N 經(jīng)計算得 =3×907/(2×100.000×12.000)=1.14N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側(cè)模撓度驗算: W=0.677ql4/(100EI) 側(cè)模截面的轉(zhuǎn)動慣量 I=b&

24、#215;h3/12=100.000×12.0003/12 l方木間距,取a=187mm； E彈性模量,取E=7600 N/mm2； 經(jīng)計算得 W=0.677×q×l4/(100EI)=0.677×7.76×187.04/(100×7600×100.000×12.0003/12)=0.59mm 最大允許撓度 W=l/250=187/250=0.75mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 四、柱箍驗算柱箍：50×120，=17N/ mm2 柱箍1,模板面?zhèn)鱽砜偭Γ篎1=(77.6+74.7)

25、/2×0.5×0.1+(74.7+66.08)/2×0.5×0.15=9.07 kN柱箍2,模板面?zhèn)鱽砜偭Γ篎2=(74.7+66.08)/2×0.5×0.15+(51.68+66.08)/2×0.5×0.25=12.63 kN柱箍3,模板面?zhèn)鱽砜偭Γ?F3=51.68×0.5×0.5=12.92 kN 根據(jù)上面三式比較可知柱箍3受到的力最大。其計算簡圖如下圖示意： F= F3/6 =12.92/6=2.15kN可以求得：M=1.64 kN.mVMAX=6.56 kNW=1.39mm不大于允許撓

26、度W=780/500=1.56mm,所以滿足要求!=M/W+N/A=1.64×106/（120×103）+6.56×2×1000/6000=15.7417N/ mm2柱箍的計算強度不大于17N/mm2,所以滿足要求!柱箍的抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中V為剪力: 經(jīng)計算得 =3×6560/(2×50.000×120)=1.64N/mm2 柱箍的計算抗剪強度不大于1.95N/mm2,所以滿足要求!2.2 梁-1木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=250mm， 梁截面高度 H=500mm， H方向?qū)?/p>

27、栓0道，對拉螺栓直徑0mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x350mm。 梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=7600N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=7600N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓

28、度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取10.000m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=12.000kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=12.000kN/m2 倒混凝土

29、時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側(cè)模計算 梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側(cè)模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求： = M/W < f 其中 梁側(cè)模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×12.00+1.4×4.00)×0.50=10.000N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×10.000×0.3502=-0.123k

30、N.m =0.123×106/12000.0=10.208N/mm2 梁側(cè)模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.350×10.000=2.100kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2100/(2×500×12)=0.525N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 12.00

31、5;0.50=6.00N/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×6.000×350.04/(100×7600.00×72000.0)=1.114mm 梁側(cè)模板的撓度計算值: v = 1.114mm小于 v = 350/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 1.梁側(cè)豎楞的強度計算 計算公式: = M/W < f 其中 梁側(cè)豎楞強度計算值(N/mm2)； M 梁側(cè)豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側(cè)豎楞的凈截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁側(cè)豎楞的強度設計值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中

32、q 作用在模板上的側(cè)壓力； q = (1.2×12.00+1.4×4.00)×0.35=7.00kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 500mm； 經(jīng)計算得到，梁側(cè)豎楞的強度計算值7.000×0.500×0.500/8/83333.336=2.625N/mm2； 梁側(cè)豎楞的強度驗算 < f,滿足要求! 2.梁側(cè)豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384EI < v = l/250 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，q = 12.000×0.350=4.200N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 50

33、0mm； E 梁側(cè)豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2； I 梁側(cè)豎楞截面慣性矩,I = 416.67cm4； 梁側(cè)豎楞的最大撓度計算值, v = 5×4.200×500.04/(384×9500×4166666.8)=0.086mm； 梁側(cè)豎楞的最大允許撓度值,v = 2.000mm； 梁側(cè)豎楞的撓度驗算 v < v,滿足要求! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。2.3 梁-2木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=250mm， 梁

34、截面高度 H=900mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=7600N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=7600N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新

35、澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取10.000m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=21.590kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準

36、值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側(cè)模計算 梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側(cè)模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求： = M/W < f 其中 梁側(cè)模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90=28.368N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×28.36

37、8×0.3002=-0.255kN.m =0.255×106/21600.0=11.820N/mm2 梁側(cè)模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×28.368=5.106kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5106/(2×900×12)=0.709N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公

38、式如下: 其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×19.440×300.04/(100×7600.00×129600.0)=1.082mm 梁側(cè)模板的撓度計算值: v = 1.082mm小于 v = 300/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4&#

39、215;4.00)×0.90×0.60/1=17.02kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑為11.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=17.021kN； 穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。2.4 木模板墻-1模板計算書 一、墻模板基本參數(shù) 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)

40、龍骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)， 每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=12mm，彈性模量E=7600N/mm2，抗彎強度f=20N/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距350mm。 外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞1根方木，間距900mm。 穿墻螺栓水平距離350mm，穿墻螺栓豎向距離900mm，直徑10mm。 墻模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力

41、計算公式為下式中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.500h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.800m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=15.050kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=15.050kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=

42、 4.000kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1.強度計算 = M/W < f 其中 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3； f 面板的強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值,q1= 1.2×0.90×15.05=16.2

43、5kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值,q2= 1.4×0.90×4.00=5.04kN/m； l 計算跨度(內(nèi)楞間距),l = 350mm； 面板的強度設計值f = 20.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，面板的強度計算值12.076N/mm2； 面板的強度驗算 < f,滿足要求! 2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，q = 13.55N/mm； l 計算跨度(內(nèi)楞間距),l = 350mm； E 面板的彈性模量,E = 7600N/mm2； I 面板的截面慣性矩,I = 90.00

44、15;1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 1.400mm； 面板的最大撓度計算值, v = 1.397mm； 面板的撓度驗算 v < v,滿足要求! 四、墻模板內(nèi)外楞的計算 (一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 1.內(nèi)楞強度計算 = M/W < f 其中 內(nèi)楞強度計算值(N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；