雙跨等高工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、雙跨等高工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1.設(shè)計(jì)題目某金工車間雙跨等高廠房。2.設(shè)計(jì)任務(wù)（1）單層廠房的結(jié)構(gòu)布置；（2）選用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件；（3）排架柱及住下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。3設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）確定上下柱的高度和截面尺寸。（2）選用屋面板，天溝板，基礎(chǔ)梁，吊車梁及軌道連接件。（3）計(jì)算排架所承受的各項(xiàng)荷載。（4）計(jì)算各項(xiàng)荷載作用下排架的內(nèi)力。（5）柱及牛腿的設(shè)計(jì)，柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。（6）繪制施工圖。1）結(jié)構(gòu)布置圖（屋架，天窗架，屋面板，屋蓋支撐，吊車梁，柱及柱間支撐，墻體布置）；2）柱施工圖（柱模板圖，柱施工圖）3）基礎(chǔ)施工圖（基礎(chǔ)平面圖及配筋圖）4.設(shè)計(jì)資料（1）該車間為雙跨等高無(wú)天窗廠房，采用卷材防水屋面

2、，跨度為24米和21米不等跨度廠房，柱距為6米，車間總廠為72米。廠房的剖面圖如圖1所示。圖1 廠房剖面圖（2）建筑地點(diǎn)為某市郊區(qū)（暫不考慮地震作用），設(shè)計(jì)使用年限為50年。（3）吊車：根據(jù)生產(chǎn)工藝要求，車間設(shè)置有兩臺(tái)20/5t橋式軟鉤吊車，吊車工作級(jí)別為A5級(jí)，吊車軌頂標(biāo)高+9.3m。（4）風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓(50年)標(biāo)注值為0.3KN/，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地貌取。（5）雪荷載：基本雪壓（50年）標(biāo)準(zhǔn)值為0.25KN/.（6）工程地質(zhì)及水文條件：廠址位于渭河二級(jí)階地，地形平坦，廠區(qū)地層自上而下為耕土層，厚約0.6m，粘土層厚約3.5m，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值=200KN/，可作為持力層；中砂；卵

3、石；基巖。廠區(qū)地層地下水位較低，且無(wú)腐蝕性，設(shè)計(jì)時(shí)不考慮地下水位的影響。（7）建筑構(gòu)造。1）屋面：卷材防水屋面；2）墻體：240mm厚實(shí)心粘土磚砌筑；3）地面：屋內(nèi)混凝土地面，室內(nèi)外高差150mm。4）散水：100mm厚素混凝土二、計(jì)算書(shū)1.結(jié)構(gòu)構(gòu)件的選型與布置裝配式鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)，當(dāng)結(jié)構(gòu)布置符合建筑模數(shù)且尺寸在饞鬼的范圍內(nèi)時(shí)，出柱與基礎(chǔ)單獨(dú)設(shè)計(jì)完成外，其他構(gòu)件可以從建筑標(biāo)準(zhǔn)圖集中選用。通用圖集一般包括設(shè)計(jì)說(shuō)明、構(gòu)件選用表、結(jié)構(gòu)布置圖、模板圖、配筋圖、預(yù)埋件詳圖、鋼筋及鋼筋用量表等內(nèi)容。它們屬于結(jié)構(gòu)施工圖，可以作為施工的依據(jù)。設(shè)計(jì)中應(yīng)該選用合適的構(gòu)件，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行正確的表示，而無(wú)需逐個(gè)構(gòu)件設(shè)

4、計(jì)。（1） 屋面結(jié)構(gòu)。1） 屋面板。屋面板（包括檐口板、嵌板）選用方法：采用全國(guó)通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集G410（一）1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板（卷材防水），計(jì)算屋面板所承受的外加荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，在圖集中查找板的允許外加荷載大于或等于板所承受的外加荷載，作為屋面板，選用結(jié)果見(jiàn)表1，屋面板的布置如圖2所示。2） 天溝板。應(yīng)配合屋架選用天溝板。采用全國(guó)通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集G410（一）1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板（卷材防水天溝板），由屋面排板計(jì)算，天溝板的寬度為680mm。具體計(jì)算如下：半跨屋架上弦坡面總長(zhǎng)=2.906+40589+3.007

5、+1.503=12.005m當(dāng)排放7塊屋面板和一塊890mm嵌板時(shí)，則有：-1.49*7=0.685m所以，根據(jù)圖集選用一塊寬為680mm的天溝板，見(jiàn)表1，其布置如圖2所示。該廠房一側(cè)設(shè)4根落水管，天溝板內(nèi)坡度為5。墊層最薄處20mm厚，最厚處為80mm，如圖3所示。按最厚處的一塊天溝板（80mm）計(jì)算其所受的外荷載標(biāo)準(zhǔn)值。注意天溝板的開(kāi)洞位置。表1 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的選型表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)外加荷載允許荷載構(gòu)件自重屋面板G410（一）1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板（卷材防水）YWB-2（中間跨）YWB-2s（端跨）二氈三油防水0.35 20水泥砂漿找平層20×0.

6、02=0.40100厚水泥蛭石保溫層 5×0.1=0.50一氈二油隔汽0.05 20水泥砂漿找平層0.40活載取屋面活載與雪載的最大值 0.50 2.40 kN 2.46 kN板自重1.30 kN灌縫重0.1 kN嵌板G410（一）0.9m×6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板（卷材防水嵌板、檐口板）KWB-1（中間跨）KWB-1s（端跨）同上2.50 kN板自重1.14 kN灌縫重0.1 kN天溝板G410（一）0.8m×6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板（卷材防水天溝板）TGB68-1（中間跨）TGB68-1a中間跨右端開(kāi)洞）TGB68-1b中間跨左端開(kāi)洞）TGB68-

7、1sa（端跨右端開(kāi)洞）TGB68-1sb（端跨右端開(kāi)洞）積水深為230（與高肋齊）10×0.23×0.46=1.06二氈三油防水層0.35×0.9=0.3220水泥砂漿找平20×0.02*0.09=0.3680厚水泥蛭石保溫5×0.08×0.5=0.20一氈二油隔氣層0.05×1.18=0.0620水泥砂漿找平層20×0.02*1.18=0.47 2.47 kN3.05 kN1.34 kN續(xù)表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)外加荷載允許荷載構(gòu)件自重屋 架G415（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度24m）YWJA-24-1A

8、a屋面板以上恒載 1.70 kN活載0.7 kN 屋架以上荷載 2.4 kN3.5 kN106 kN榀支撐0.25 kN吊車梁G323（二）鋼筋混凝土吊車梁（中輕級(jí)工作制）DLZ-6A（中間跨）DAZ-6B（邊跨）29.2 kN根（中間跨）29.2 kN根（邊跨）基礎(chǔ)梁G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁JL-3（中間跨）JL-18（邊跨）16.7 kN根（中間跨）15.1 kN根（邊跨）軌道聯(lián)接G-325吊車軌道聯(lián)接DGL-13P=1.27×205=260.35kN最大設(shè)計(jì)輪壓p（t）370 kN0.8 kNm圖2 屋面板、屋架布置圖圖3 落水管布置圖3） 屋架。屋架選用應(yīng)根據(jù)廠房使用要求、跨

9、度大小、屋面荷載的大小、有無(wú)天窗及天窗類別、檐口類別等進(jìn)行選用。本實(shí)例采用全國(guó)通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集G415（三）預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線屋架（跨度24m和21m），見(jiàn)表1，屋架布置如圖2所示。4） 屋蓋支撐。不設(shè)置屋架上弦水平支撐。屋架上弦橫向水平支撐作用是在屋架上弦平面內(nèi)形成剛性框，增強(qiáng)屋架的整體剛度，保證屋架上弦或屋面梁上翼緣平面外的穩(wěn)定，同時(shí)將抗風(fēng)柱傳來(lái)風(fēng)荷載傳遞到（縱向）排架柱頂。但由于采用大型屋面板，每塊屋面板與屋架的連結(jié)不少于三個(gè)焊接點(diǎn)，并沿板縫灌注C15細(xì)石混凝土保證了屋面剛度，因此屋面上弦不宜設(shè)置上弦橫向水平支撐。不設(shè)置屋架下弦支撐。由于本設(shè)計(jì)中，廠房的吊車噸位（20/5t

10、）不大，無(wú)震動(dòng)類設(shè)備對(duì)屋架下弦產(chǎn)生的水平作用力，故無(wú)需設(shè)置下弦橫向水平支撐和下弦縱向支撐。垂直支撐和水平系桿。垂直支撐作用是保證屋架承受荷載后在平面外的穩(wěn)定并傳遞縱向水平力，在跨端布置垂直支撐CC-1，跨中布置垂直支撐CC-3，如圖4所示。下弦水平系桿課防止吊車或其他水平震動(dòng)時(shí)（縱向）屋架下弦發(fā)生顫動(dòng)，一般情況下應(yīng)在未設(shè)置支撐的屋架間相應(yīng)于垂直支撐平面的屋架下弦節(jié)點(diǎn)處設(shè)置通長(zhǎng)水平系桿。如圖4所示，在屋架端部用HG-2，屋架中部（跨中）用HG-1。圖4 屋蓋支撐布置圖（2） 梁柱結(jié)構(gòu)布置。1）排架柱尺寸的選定。a） 柱高。軌頂標(biāo)高為+9.300m，吊車為20/5t，工作級(jí)別為A5級(jí)。當(dāng)廠房跨度為

11、21m時(shí)可以求得吊車的跨度為和，查附表求得吊車軌頂以上高度（吊車軌頂至小車頂面的距離）為2.15m，根據(jù)選定吊車梁的高度=1.200m，軌道頂面至吊車梁地面的距離（軌頂墊高）。牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-吊車梁高度-軌頂標(biāo)高=9.300-1.200-0.200=7.900m牛腿頂面標(biāo)高應(yīng)滿足建筑模數(shù)（3M）要求，取為8.100m。考慮到吊車行駛所需空隙尺寸，柱頂標(biāo)高按下式計(jì)算：柱頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車梁高度+軌頂標(biāo)高+吊車高度+ =8.10+1.20+0.20+2.15+0.22=11.87m所以，柱頂（或屋架下弦底面）標(biāo)高取為12.00m（滿足3M模數(shù)要求）。設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.

12、5m，則計(jì)算簡(jiǎn)圖中中柱的總高度H，下柱高度和上柱高度分別為實(shí)際軌頂標(biāo)高=8.10+1.20+0.20=9.50m,與9.30m相差0.200m，滿足的±0.200m的要求。b）柱截面尺寸。根據(jù)主的高度、吊車起吊重量級(jí)工作級(jí)別等條件，可查附表確定柱截面尺寸為 A(C)軸 上柱：矩形 下柱：I形 B軸 上柱：矩形 下柱：I形 c) 牛腿尺寸初選。由牛腿幾何尺寸的構(gòu)造規(guī)定，且 ，故取。，取，如圖5所示。圖5 牛腿截面尺寸A(C)軸柱：B 軸柱： 2）柱間支撐。可在該廠房中部軸線間設(shè)置上柱柱間支撐和下柱柱間支撐。（3）吊車梁。吊車梁除了要滿足承載力、抗裂度和剛度的要求外，還要滿足疲勞強(qiáng)度的要

13、求。首先應(yīng)根據(jù)工藝要求和吊車的特點(diǎn)，結(jié)合當(dāng)?shù)氐氖┕ぜ夹g(shù)條件和材料供應(yīng)情況，選用合理吊車梁形式。采用G323（二）鋼筋混凝土吊車梁（中、輕級(jí)工作制）,再根據(jù)吊車的起重量、吊車的臺(tái)數(shù)、吊車的跨度、工作級(jí)別等因素選用吊車梁型號(hào)，見(jiàn)表1 。（4）吊車軌道聯(lián)結(jié)件。根據(jù)工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集G-325 吊車軌道聯(lián)結(jié)查得軟鉤吊車最大設(shè)計(jì)輪壓以及吊車工作級(jí)別、起重量、吊車梁上螺栓孔間距，選用見(jiàn)表1。（5）基礎(chǔ)平面布置。1）基礎(chǔ)編號(hào)。首先區(qū)分排架類型，分標(biāo)準(zhǔn)排架、端部排架、伸縮縫處排架等，然后對(duì)各類排架和邊柱的基礎(chǔ)分別編號(hào)，還有抗風(fēng)柱的基礎(chǔ)也需編號(hào)（見(jiàn)圖27基礎(chǔ)、基礎(chǔ)梁、吊車梁布置圖）。2）基礎(chǔ)梁?；A(chǔ)梁通常

14、采用預(yù)制構(gòu)件，按全國(guó)通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集G320 鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁選取。本設(shè)計(jì)中跨選用JL-3，邊跨選用JL-18，見(jiàn)表1。2.排架結(jié)構(gòu)計(jì)算（1）計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱的計(jì)算參數(shù)。1)計(jì)算單元及計(jì)算簡(jiǎn)圖。通過(guò)相鄰橫向柱距的中心線取出有代表性的一榀排架作為整個(gè)結(jié)構(gòu)的橫向平面排架計(jì)算單元，如圖6（a）所示。取中間跨軸線排架為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6（b）所示。圖6 計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖2)柱的計(jì)算參數(shù)。由柱的截面尺寸，可以求得柱的計(jì)算參數(shù)，見(jiàn)表2。表2 柱的計(jì)算參數(shù)計(jì)算參數(shù)柱號(hào)截面尺寸/ 面積/ 慣性矩自重/ A,C上柱矩形4.0下柱I形4.69B上柱矩形6.0下柱I形4.94（2）荷載計(jì)算

15、。1）恒載。I）屋蓋恒載。二氈三油上鋪小石子防水層 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 100mm厚水泥蛭石保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫） 屋蓋支撐 屋架重力荷載為106KN/榀，則作用與柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值為：ii)柱自重標(biāo)準(zhǔn)值。A,C軸上柱：下柱：B軸 上柱：下柱：iii)吊車梁及軌道自重標(biāo)準(zhǔn)值。A,B軸上柱：各項(xiàng)恒載作用位置如圖5所示。2）屋面活荷載。由建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50092001）第條查得不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為。因屋面活荷載大于雪荷載，故不考慮雪荷載。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值為 的作用位置與作用位置相同，如圖5

16、所示。圖5 荷載作用位置圖（單位：kN）3）吊車荷載。由附表查得吊車計(jì)算參數(shù)列于表3，并進(jìn)行單位換算。3 吊車計(jì)算參數(shù)跨度/m起重量Q/kN跨度/m最大輪壓/kN最小輪壓/kN輪距K/m吊車寬B/m吊車重G/kN小車重g/KN24200/5022.5215454.45.553207521200/5019.5205354.45.5528075根據(jù)B及K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪距對(duì)應(yīng)點(diǎn)豎向坐標(biāo)值，如圖6所示，由此可求的吊車作用于柱上的吊車荷載。i） 吊車豎向荷載。ii） 吊車橫向水平荷載。當(dāng)?shù)踯囶~定起重量時(shí)，。則一個(gè)大車輪子傳遞的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值圖6 吊車荷載作用下支座反力影響線4

17、)風(fēng)荷載。由設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)可知，該地區(qū)基本風(fēng)壓為，地面粗糙度為B類，查附表2-7可得風(fēng)壓高度變化系數(shù)如下：柱頂（標(biāo)高=12.00m）：=1.056；檐口（標(biāo)高= ）：=1.117；屋頂標(biāo)高=柱頂標(biāo)高+屋架高度+屋面厚度(包括屋面做法)=屋頂（標(biāo)高=15.90m）：=1.165 。風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖2-28所示。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為圖7 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計(jì)算簡(jiǎn)圖則作用于排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 (3)內(nèi)力分析。1）剪力分配系數(shù)。該廠房為兩跨等高排架，其柱頂位移系數(shù)和柱的剪力分配系數(shù)的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。表4 柱的剪力分配系數(shù)柱別A、C柱n=0.109B柱注：2）恒荷載作用下排架內(nèi)力分析。恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)

18、圖如圖8（a）所示，圖中重力荷載G以及力矩M由圖5確定。具體計(jì)算如下：由于圖8（a）所示排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，在對(duì)稱荷載作用下排架無(wú)側(cè)移，各柱可按上端為不動(dòng)鉸支座計(jì)算，中柱無(wú)彎矩。圖8 恒荷載作用下排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）A,C柱：，由附圖公式得在與共同作用下，畫(huà)出排架的彎矩圖，柱底剪力圖以及軸力圖如圖8（b），（c）所示。3）屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析。i）AB跨作用有屋面活荷載，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9（a）所示，屋架傳至柱頂?shù)募泻奢d，它在A,B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：A柱：由附圖公式的，則B柱：，則由附圖公式

19、得則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力將R反方向作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力。排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖9（b），（c）所示。圖9 AB跨在屋面活荷載作用下排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）II）BC跨作用有屋面活荷載，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖10（a）所示，屋架傳至柱頂?shù)募泻奢d，它在A,B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：C柱：由附圖公式的，則B柱：，則由附圖公式得則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力將R反方向作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力。排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖10（b），（c）所示。圖10 BC跨在屋面活荷載作用下排架

20、內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）4）柱及吊車梁自重作用下柱的內(nèi)力分析（未形成排架）。由于在安裝柱子時(shí)尚未吊裝屋架，此時(shí)柱頂之間無(wú)聯(lián)系，則按懸臂柱分析柱內(nèi)力，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11（a）所示。A柱： B柱：排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖11（b），（c）所示。圖11 柱及吊車梁自重作用下排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）5）吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間作用）i）作用于A柱。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12（a）所示，吊車豎向荷載在柱中引起的彎矩分別為計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：A柱：由附圖公式得，則B柱：，則由附圖2-11-3公式得

21、排架各柱頂剪力分別為排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖12b，c所示。ii）作用于B柱左。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖13a所示，吊車豎向荷載，在柱中引起的彎矩分別為圖12 作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：A柱：由附圖公式得,則排架各柱頂剪力分別為排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖13b，c所示。圖13 作用在B柱左時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）iii)D max作用于B柱左右。作用于B柱左。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖14所示，吊車豎向荷載，在柱中引起的彎矩分別為計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：C柱：由附圖公式得,則排架各柱頂剪

22、力分別為排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖14b，c所示。圖14 作用在B柱右時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）iv)D max作用于C柱。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖15（a）所示，吊車豎向荷載在柱中引起的彎矩分別為計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力：A柱：由附圖公式得，則B柱：，則由附圖2-11-3公式得排架各柱頂剪力分別為排架各柱的彎矩圖，軸力圖如圖15b，c所示。圖15 作用在C柱時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）v）AB跨的兩吊車剎車（T max作用）。當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載Tmax時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖16（a）所示。A柱：,由附圖

23、公式得線性內(nèi)插得：B柱：,由附圖公式得y= 0.7, = 0.638y=, = 0.685線性內(nèi)插得y=, = 0.571，所以排架柱頂總反力為 排架各柱的彎矩圖如圖16（b）所示。圖16 作用在AB跨時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）vi)BC跨的兩吊車剎車（T max作用）。當(dāng)BC跨作用吊車橫向水平荷載T max時(shí)，根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性及吊車起重量相等，內(nèi)力計(jì)算同“AB跨的兩吊車剎車”情況，僅需將A柱和C柱內(nèi)力對(duì)稱。排架各柱內(nèi)力如圖17所示。圖17 作用在BC跨時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）vii)AB跨與

24、BC跨各一臺(tái)20/5t吊車同時(shí)剎車，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖18所示。A柱：C5=0.511 ,B柱：C5=0.642 , C柱：同A柱，則各柱頂剪力為：排架柱各柱的彎矩圖如圖18（b）所示.圖18 作用在AB，BC跨時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）6)風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力圖分析。i)左風(fēng)作用時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖19（a）所示。A柱：n= 0.109 , = 0.312,由附圖2-11-8公式可得將R反向作用于排架頂柱，求得各柱頂剪力排架各柱的內(nèi)力圖如圖19（b）所示。圖19 左風(fēng)作用時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）ii)

25、右作用時(shí)，排架內(nèi)力與“左風(fēng)作用時(shí)”的情況相同，將A，C柱內(nèi)力對(duì)換并改變其內(nèi)力符號(hào)即可，排架各柱內(nèi)力如圖20所示。圖20 右風(fēng)作用時(shí)排架內(nèi)力圖a）計(jì)算簡(jiǎn)圖;b）M圖（KN.m），V（KN）;C)N圖（KN）（3） 內(nèi)力組合。首先，取控制截面，對(duì)單階柱，控制截面分別取上柱底部截面I-I、牛腿頂面II-II和柱底截面III-III。表5（1）、表6（1）為各種荷載單獨(dú)作用下各柱控制截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值的匯總。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定，對(duì)于一般排架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值S應(yīng)按下式組合選取最不利的確定：i)由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2 + S=1.2+0.9ii)由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.3

26、5+每種荷載效應(yīng)組合中，對(duì)矩形和I形截面柱均應(yīng)考慮以下四種不利內(nèi)力組合：i）+及相應(yīng)的N，V；ii）- 及相應(yīng)的N，V；iii）及相應(yīng)的M，V；iv） 及相應(yīng)的M，V。由于該廠房不考慮抗震設(shè)防，所以除柱底截面III-III外，其他截面的不利內(nèi)力組合中未給出相應(yīng)的剪力值。對(duì)柱進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算和地基承載力計(jì)算時(shí)，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，參照承載力極限狀態(tài)基本組合，取荷載分項(xiàng)系數(shù)為1。表9（2），（3），（4）和表10（2），（3），（4）分別為A柱和B柱荷載效應(yīng)的基本組合和標(biāo)準(zhǔn)組合。3. 排架柱的設(shè)計(jì)（1）A（C）柱。A（C）柱為偏心受壓構(gòu)件，在不同荷載組合中，同一截面分別承受正負(fù)彎矩，但考慮到施

27、工方便，一般采用對(duì)稱配筋，取= ；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，=14.3 , ;鋼筋為HRB335，=300；箍筋HPB235。1）選取控制截面最不利內(nèi)力。對(duì)于對(duì)稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)且時(shí)，為大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng)或雖但時(shí)，為小偏心受壓構(gòu)件。在選取控制截面最不利時(shí)，可取=1.0進(jìn)行初步判斷大小偏心受壓。對(duì)于上柱，截面有效高度 。用上述方法對(duì)上柱I-I截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 9 組內(nèi)力為大偏心受壓， 3 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 3 組小偏心受壓的N值據(jù)滿足說(shuō)明為構(gòu)造配筋。對(duì)9組大偏心受壓內(nèi)力，按照“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則確定上柱的最不利內(nèi)力為 對(duì)

28、于下柱，可參照上柱的方法選取最不利的內(nèi)力。經(jīng)計(jì)算判斷，下柱III-III截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有7組內(nèi)力為大偏心受壓， 5組內(nèi)力為小偏心受壓。其中5組小偏心受壓的N值均滿足說(shuō)明為構(gòu)造配筋。選取下柱控制截面的兩組最不利內(nèi)力：第一組：第二組：2）上柱配筋計(jì)算。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算：參照附表2-12，吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度為所以，初始偏心距為由于，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。取。截面受壓區(qū)高度為且，說(shuō)明截面屬于大偏心受壓情況，按時(shí)計(jì)算。選 ，則柱截面全部縱筋配筋，截面一側(cè)鋼筋的配筋率，滿足要求。按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力，由附表查知垂直于排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度

29、，則滿足彎矩作用平面外的承載力要求。3）下柱配筋計(jì)算。由分析結(jié)果可知，下柱取下列兩組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算：第一組：第二組：i）按第一組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。由附表2-12查知，有吊車廠房柱下的計(jì)算長(zhǎng)度為：=1.0=8.6m =367.48mm =,20=30mm =+=367.48+30=397.48mm由于=9.56>5,應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 取。由于=15，取。>0.3所以可先按大偏心受壓情況計(jì)算。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則<且且>2，說(shuō)明截面屬于大偏心受壓情況，則ii）按第二組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。由于>5，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。>1.0 取。

30、由于<15，取。>0.3=0.3 所以可按大偏心受壓情況計(jì)算。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則 <所以假定成立，說(shuō)明中和軸位于翼緣內(nèi)。<且 > 比較上述兩種計(jì)算結(jié)果，下柱截面選416（），則下柱截面全部縱筋的配筋率>，截面一側(cè)鋼筋的配筋率>，滿足。按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力，由附表2-12查知垂直于排架方向下柱的計(jì)算長(zhǎng)度，則，滿足彎矩作用平面外的承載力要求。4）柱的箍筋配置。非地震區(qū)的單層工業(yè)廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均采用8200箍筋。5）牛腿設(shè)計(jì)。I）截面尺寸驗(yàn)算。根據(jù)吊車梁支撐位置，截面尺寸及構(gòu)造要

31、求，初步擬定牛腿尺寸如圖3所示。牛腿外形尺寸：= 500mm，h=600mm，=565mm，c=100mm，=100 mm，=2.01N/mm, = 0.65 。作用于牛腿頂面按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的豎向力為牛腿頂面無(wú)水平荷載及=0。取0 。所以，牛腿截面尺寸滿足要求。ii）正截面承載力計(jì)算及配筋構(gòu)造。因?yàn)閍=0，=0，所以，縱向受力鋼筋按構(gòu)造配置。實(shí)際選用 414（=615 ）。iii）斜截面承載力的計(jì)算水平箍筋和彎起筋確定。因<0.3，故牛腿可不設(shè)彎起鋼筋。水平箍筋選用 8100，且應(yīng)滿足牛腿上部范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)小于承受豎向力的水平縱向受拉鋼筋截面面積的1/2。即滿足要

32、求。iv）局部承受強(qiáng)度驗(yàn)算。取墊板尺寸為，則滿足要求。6）柱的吊裝驗(yàn)算。柱采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。有附表查知，柱插入杯口深度為 ，取，則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)為。i)荷載計(jì)算。柱吊裝階段的荷載為柱的自重，且應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)，即 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖21所示。圖21 A(C)吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖ii）內(nèi)力計(jì)算。在上述荷載作用下，上柱根部于吊點(diǎn)處（牛腿根部）的設(shè)計(jì)分為由得 所以 下柱段最大正彎矩計(jì)算如下：由 得 所以 下柱配筋為，其受彎承載力按下式進(jìn)行驗(yàn)算：滿足要求。 （2）B 柱。 B 柱的設(shè)計(jì)方法與A 柱完全相同， 也采用對(duì)稱配筋， ??；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，；鋼筋為HRB335，；

33、箍筋采用HPB235。計(jì)算結(jié)果如下：1）選取控制截面最不利內(nèi)力。選取上柱的最不利內(nèi)力為，N=801.98KN 選取下柱控制截面的兩組最不利內(nèi)力：第一組：M=-404.31KN.m，N=1409.17KN第二組：M=377.30KN.m，N=1468.43KN2）上柱配筋計(jì)算。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算： ，N=801.98KN由附表2-12查知，有吊車廠房廠房排架方向上柱計(jì)算長(zhǎng)度為,所以，初始偏心距為由于，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 取。 由于，取。截面受壓區(qū)高度為且，說(shuō)明截面屬于大偏心受壓情況，則柱截面全部縱筋配筋率，截面一側(cè)鋼筋配筋率。所以上柱按構(gòu)造配筋，選用每側(cè)。按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直

34、于彎矩作用面的受壓承載力滿足要求。3）下柱配筋計(jì)算。由分析結(jié)果可知，下柱去下列兩組最不利內(nèi)力進(jìn)行內(nèi)力配筋計(jì)算：第一組：M=-404.31KN.m，N=1409.17KN第二組；M=-377.30KN.m，N=1468.43KN。i)按第一組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。由附表212查知，有吊車廠房柱下柱的計(jì)算長(zhǎng)度為由于，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 取。由于，取。所以可先按大偏心受壓情況計(jì)算。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則所以中和軸位于腹板內(nèi)，應(yīng)重新按下式計(jì)算受壓區(qū)高度x： 說(shuō)明截面屬于小偏心受壓情況。又因?yàn)樗灾恍璋礃?gòu)造要求配筋即可。ii)按第二組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。由附表查知，有吊車廠房柱下柱的計(jì)算長(zhǎng)

35、度為由于，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 取。由于，取。所以可先按大偏心受壓情況計(jì)算。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則所以中和軸位于腹板內(nèi)，應(yīng)重新按下式計(jì)算受壓區(qū)高度x： 說(shuō)明截面屬于小偏心受壓情況。因?yàn)樗灾恍璋礃?gòu)造要求配筋即可。比較上述兩種計(jì)算結(jié)果，下柱按構(gòu)造配筋。，每側(cè)選用416（=804）按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力滿足要求。4）B 柱的箍筋配置。非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均采用8200箍筋。5）牛腿設(shè)計(jì)。i)截面尺寸驗(yàn)算。根據(jù)吊車梁支承位置，截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖3所示。牛腿外形尺寸如下：=500mm, =100m

36、m C=750+-500=750+150+100-500=500mmh=500+500=1000mm, =965mm =2.01N/,=0.65作用于牛腿頂面按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的豎向力為=+=+34=397.75+34=496.25牛腿頂面無(wú)水平荷載即=0。a=750-500+20=270mm 滿足要求。ii)正截面承載力計(jì)算和配筋構(gòu)造。因所以取 =416.03+1.234=687.96KN 實(shí)際選用416（=804）。iii)斜截面承載力計(jì)算水平箍筋和彎起鋼筋確定。因，故牛腿可不設(shè)彎起鋼筋。水平箍筋選用8100，且應(yīng)滿足牛腿上部2/3范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)小于承受豎向力的水平縱向

37、受拉鋼筋截面面積的1/2。即96550.32=647.2>=402滿足要求。iV)局部承受強(qiáng)度驗(yàn)算。取墊板尺寸為，則= =3.10N/<0.75=0.7514.3=10.725N/滿足要求。6）柱的吊裝驗(yàn)算。柱采用翻身起吊，吊點(diǎn)位置與A柱一樣。柱插入杯口深度為=0.9h=0.91000=900mm。則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)為3.9+8.6+0.9=13.4mm,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖22所示。圖22 B柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖i）荷載計(jì)算。柱吊裝階段的荷載為柱的自重，且因考慮動(dòng)力系數(shù)=1.5，即ii)內(nèi)力計(jì)算。上柱根部的設(shè)計(jì)值為牛腿根部的設(shè)計(jì)值為=12.15（3.9+1.0）2+（） =160.1KN.m由=0

38、得 -+=0所以 =-=108.5-=23.66KN下柱段最大正彎矩計(jì)算如下：=-由 =-x=0 得 x=2.37M所以 =23.662.37-10=27.99KN.Miii)承載力驗(yàn)算。上柱配筋為=603，其受彎承力按下式進(jìn)行驗(yàn)算：=（）=300603（565-35）=95.87KN.m>=0.9下柱配筋為=804（418），其受彎承載力按下式進(jìn)行驗(yàn)算：=（）=300804965-35）=224.32KN.m>=0.9160.1=114.09kN.m 滿足要求。4基礎(chǔ)設(shè)計(jì)按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2002)第條規(guī)定，對(duì)6m柱距單層排架結(jié)構(gòu)多跨廠房，當(dāng)?shù)鼗休d力特征值為

39、160KN/<=<200KN/,廠房跨度l<=30m,吊車額定起重量不超過(guò)30t,及設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，設(shè)計(jì)可不作地基變形驗(yàn)算，所以本例無(wú)需進(jìn)行地基變形驗(yàn)算。基礎(chǔ)材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20, =9.6N/,鋼筋采用HRB335, =300N/,基礎(chǔ)墊層采用C10素混凝土。（1）A柱.1）荷載。作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（IIIIII截面）的不利內(nèi)力，應(yīng)選取軸力為最大的不利內(nèi)力組合即正負(fù)彎矩為最大的不利內(nèi)力組合。經(jīng)對(duì)表5中柱底截面不利內(nèi)力進(jìn)行分析可知，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力見(jiàn)表8。表8 A柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合荷載效應(yīng)基本組合/（KN.m）/KN/KNM/kN

40、.mN/kNV/KN第一組288.53734.9532.95302.60948.5144.87第二組-261.49517.15-21.25-364.39580.08-31.01第三組28.47818.16-0.7241.551065.0-2.272）維護(hù)結(jié)構(gòu)自重計(jì)算。如圖23所示，每個(gè)基礎(chǔ)承受的維護(hù)墻總寬度為6m，總高度為14.55m，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.500m,基礎(chǔ)梁頂標(biāo)高為-0.500m，墻上設(shè)置鋼框玻璃窗，按0.45KN/計(jì)算，每根基礎(chǔ)梁自重為16.7KN。則每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：基礎(chǔ)梁自重 16.7 KN墻體自重 KN 鋼窗自重 KN=323.97KN維護(hù)墻對(duì)基

41、礎(chǔ)產(chǎn)生的偏心距為 =120+450=570mm圖23 A(C)柱下基礎(chǔ)尺寸及受力簡(jiǎn)圖3） 基礎(chǔ)底面尺寸及地基承載力計(jì)算。i）基礎(chǔ)高度和埋置深度的確定。由構(gòu)造要求可知，基礎(chǔ)高度為h=+50mm。其中為柱插入杯口深度，查附表可得= 850 mm，為杯口厚度，查附表得200mm，取=300mm。故基礎(chǔ)高度為h=850+300+50=1200mm基礎(chǔ)頂面高為-0.500m，室內(nèi)外高差為150mm，則基礎(chǔ)埋深為d=1200+500-150=1550mmii）基礎(chǔ)底面尺寸擬定。基礎(chǔ)底面面積按地基承載力計(jì)算確定，并取用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合。由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500072002）地條表可查得，= 1.1

42、，=0，取土與基礎(chǔ)平均自重=20KN/，則深度修正后的地基承載力特征值為=+（d-0.5）=200+1.1×20×（）=222KN/由的一組荷載，按軸心受壓估算基礎(chǔ)底面尺寸，取=+=821.92+317.13=1139.05KN= 考慮到偏心的影響，將基礎(chǔ)的底面尺寸再增加30%，即A=1.3=1.3×5.93=7.71=底面選為矩形 Lb=2.5×3.2=8.0基礎(chǔ)底面的彈性抵抗距為W=L=×2.5×3.22=4.27iii）地基承載力驗(yàn)算?；A(chǔ)自重和土重為（基礎(chǔ)及其上的填土的平均重度取=20KN/）=d A=20×1.55

43、×8.0=240KN由表8可知，選取以下三組不利內(nèi)力組合進(jìn)行基礎(chǔ)底面面積計(jì)算：第一組：=288.53KN.M =734.95KN =32.95KN第二組：=-261.49KN.M =517.15KN =21.25KN第三組：=28.47KN.M =818.16KN =-0.72KN先按第一組不利內(nèi)力計(jì)算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向力和力矩分別為=+=734.95240317.13=1292.08KN=+h=288.5332.95×1.2317.13×0.57=145.66KN/m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為= = = = KN/地基承載力驗(yàn)算，即=KN/<

44、;=222KN/ =195.62KN/1.2=1.2×222=266.4KN/ 滿足要求。取第二組不利內(nèi)力計(jì)算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向力值和力矩值分別為=+=517.15+240+317.13=1074.28KN=+h=××0.57=-466.69KN/m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為=KN/=KN/地基承載力驗(yàn)算，即= KN/< =266.4KN/ =243.58KN/1.2=1.2×222=266.4KN/ 滿足要求。取第三組不利內(nèi)力計(jì)算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向力值和力矩值分別為=+=818.16+240+317.13=1

45、375.29KN=+h=×1.2317.13×0.57=-153.12KN.m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為= =KN/= =KN/地基承載力驗(yàn)算，即=KN/<=222KN/ =207.77KN/1.2=1.2×222=266.4KN/ 滿足要求。4）基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算?；A(chǔ)受沖切承載力計(jì)算時(shí)采用荷載效應(yīng)的基本組合，并采用基底凈反力。由表選取下列三組不利內(nèi)力：第一組：M=302.60KN.m, N=948.51KN, V=44.87KN第二組：M=364.39KN.m, N=580.08KN, V=31.01KN第三組：M=41.55KN.m, N=1065.00K

46、N, V=-2.27KN先按第一組不利內(nèi)力計(jì)算，地基土凈反力為=N+=948.511.2×317.13=1329.07KN=M+Vh=302.6+44.87×1.151.2×317.13×0.57=137.28KN.m=KN/=KN/按第二組不利內(nèi)力計(jì)算，地基土凈反力為=N+=580.081.2×317.13=960.64KN=M+Vh=364.3931.01×1.151.2×17.13×0.57=616.97KN.m =KN/=KN/按第三組不利內(nèi)力計(jì)算，地基土凈反力為=N+=10651.2×317.1

47、3=1445.56KN =M+Vh =41.552.27×1.151.2×317.1×0.57=-177.98KN.m =KN/=KN/基礎(chǔ)的壁厚度查附表得t300mm，取t=325mm，所以基礎(chǔ)頂面寬為t+75=400mm，杯壁高度=450mm，>200且，取=300mm。基礎(chǔ)各細(xì)部尺寸如圖23所示。對(duì)變階處進(jìn)行受沖切承載力驗(yàn)算，沖切破壞錐面如圖24中虛線所示。=400+400+400+1200mm取保護(hù)層厚度為35mm，則基礎(chǔ)變階處界面的有效高度為所以所以受沖切承載力滿足要求。圖24 地基受沖切承載力截面位置及底板計(jì)算簡(jiǎn)圖5）基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算。i)柱邊及

48、變階處基地凈反力計(jì)算。由表8中三組不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值所產(chǎn)生的基基底凈反力見(jiàn)表9，如圖24所示。表9 基底凈反力 單位：kN/基底凈反力第一組第二組第三組198.28264.57222.38柱邊處175.17160.72192.42變階處183.21178.15202.84133.98-24.41139.01ii)柱邊及變階處彎矩計(jì)算，柱邊處彎矩截面的計(jì)算，先按第二組內(nèi)力計(jì)算：長(zhǎng)邊方向：短邊方向：再按第三組內(nèi)力計(jì)算。長(zhǎng)邊方向短邊方向變階處截面的彎矩計(jì)算，先按第二組內(nèi)力計(jì)算。再按第三組內(nèi)力計(jì)算：iii)配筋計(jì)算。基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HRB335，=300N/,則基礎(chǔ)底板沿長(zhǎng)邊方向的受力鋼筋截面面為柱邊處 =變階處 =所以選用 13?；A(chǔ)底板沿短邊方向的受力鋼筋截面面積為柱邊處 =變階處 =所以選用17。（2）B柱。1）荷載。從表15中選取的柱底截面最不利以內(nèi)力如表20所示表20 B柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)的最不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合荷載效應(yīng)基本組合第一組268.341152.588.49377.301468.4312