轉(zhuǎn)換層的施工方案(正式)

1、;.萬科·金色家園二期工程轉(zhuǎn)換層施工方案一、工程概況萬科·金色家園二期工程由3#、4#二棟塔樓組成，地下二層，3#、4#樓地上30層，建筑面積72268，設(shè)計(jì)+0.000m相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高為22.10m，房屋高度為99.80m，為帶轉(zhuǎn)換層的框架剪力墻結(jié)構(gòu)，其中16層為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)（6層為轉(zhuǎn)換層），6層以上為剪力墻結(jié)構(gòu)。6層轉(zhuǎn)換層樓面標(biāo)高29.68m，樓板除注明者外均為180厚，框支梁截面有600×1500、600×1800、700×1500、700×1800、750×2000、800×2200、950×

2、2200、1000×1600、1000×1800、1000×2200等多種尺寸，框支梁最大跨度9m。轉(zhuǎn)換層梁鋼筋直徑較大，規(guī)格主要有：主筋為級(jí)28、22；梁箍筋為級(jí)14；腰筋為級(jí)16。板筋為級(jí)12180雙層雙向。根據(jù)總結(jié)施01結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說明第三、4條，砼強(qiáng)度等級(jí)：五層框架柱、剪力墻均為C50，六層梁板C40。二、施工準(zhǔn)備1技術(shù)準(zhǔn)備轉(zhuǎn)換層的施工圖紙及配套的圖集認(rèn)真理解，砼配合比申請(qǐng)，框支梁鋼筋的綁扎順序，鋼筋保護(hù)層的保證措施，大梁梁底的清洗措施，砼的澆筑，砼的養(yǎng)護(hù)措施，應(yīng)采取措施確保所有剪力墻插筋的施工質(zhì)量，安裝的預(yù)埋、預(yù)留及時(shí)給予配合。本工程鐓粗直螺紋鋼筋接頭要求

3、達(dá)到A級(jí)性能要求。砼澆灌之前辦好一切手續(xù)，噪音申請(qǐng)需經(jīng)過環(huán)保局批準(zhǔn)?？刂坪庙诺呐浜媳龋M量降低水化熱高峰值。2現(xiàn)已準(zhǔn)備好充足的人力、材料及機(jī)械設(shè)備，可保證轉(zhuǎn)換層的施工進(jìn)度和施工質(zhì)量。3轉(zhuǎn)換層總的施工進(jìn)度時(shí)間為22天。三、施工總體布署1、施工工藝流程如下：2、現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)，為確保結(jié)構(gòu)安全，五層、四層梁板模板及支架不拆除，轉(zhuǎn)換層梁板荷載及施工荷載由五層、四層及三層梁板共同承擔(dān)。3、框支梁、板支撐主要采用搭設(shè)滿堂鋼管腳手架作為模板支架。四、施工進(jìn)度計(jì)劃五、施工方法（一）模板工程模板工程材料采用長(zhǎng)1830×寬915×厚18的九層板、50×100的木枋、48×3.0

4、鋼管（現(xiàn)在市場(chǎng)上常用的規(guī)格）、直角扣件、對(duì)接扣件、旋轉(zhuǎn)扣件等，見下圖轉(zhuǎn)換層支模示意圖，主要模板安裝及支撐系統(tǒng)情況如下：轉(zhuǎn)換層（即六層）的梁底模采用九層板；梁底楞木采用50×100木枋，梁寬方向150設(shè)置；梁底小橫桿48×3.0鋼管450；頂托立桿48×3.0鋼管沿梁寬方向400,沿梁長(zhǎng)方向450，且下設(shè)60×60×3鋼墊片；離地200設(shè)掃地桿，縱、橫向水平桿步距1500；剪刀撐按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）第6.8.2條進(jìn)行設(shè)置為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；梁側(cè)

5、50×100楞木沿梁長(zhǎng)250，水平248×3.0雙鋼管沿梁高方向450，12對(duì)拉螺桿沿梁高方向450，沿梁長(zhǎng)方向600。轉(zhuǎn)換層（即六層）梁模及其支撐計(jì)算參建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）8.7.3以最大截面為1000×2200的KZL13(2)框支梁進(jìn)行計(jì)算。1梁底模承受荷載（以1m梁長(zhǎng)為計(jì)算單元），底模以木枋為支座（1）九層板自重： 0.058 KN/×1.0m =0.058 KN/m（2）鋼筋自重：主筋：28：46根 2.18KN/m腰筋：16：28根 0.44KN/m箍筋：16100 1.16KN/m拉筋：12 0.96KN/m板筋：12180 0.28

6、KN/m =5.02KN/m（3）砼自重：1.0×2.2×25=55.0KN/m（4）振搗砼對(duì)梁底模產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 2.0KN/×1.0m2.0KN/m（5）施工時(shí)活荷載：2.5KN/×1.0m=2.5KN/m恒荷載系數(shù)：1.2 活荷載系數(shù)：1.4總縱向荷載設(shè)計(jì)值：q =（0.058+5.02+55.0）×1.2+(2.0+2.5)×1.4 = 78.39KN/m2梁底模計(jì)算：采用915×1830×18九層板，參建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）附錄二附表2-14，按連續(xù)四跨梁計(jì)算，查表得：KM=-0.121 KV=-

7、0.620 KW=0.967查建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）附錄二附表2-48得九層板的抗彎強(qiáng)度fm =13N/ mm2, 抗剪強(qiáng)度fv=1.4N/ mm2 M = Km q L2 = 0.121×78.39×0.152 = 0.213KN·mV = Kv qL = 0.620×78.39×0.15 =7.29KNW= b h2 /6 = 1000×18 2 /6 =540003= M / W =0.213×106 / 54000 =3.94N/mm2fm=13N/mm2 = 3v / (2bh) = 3×7.29&#

8、215;103/ (2×1000×18)=0.61N/ m m 2 < fv = 1.4N/mm2由I= b h3 /12=1000×183/12=4860003撓度f = KWq L4/ (100EI) =0.967×78.39×1504/ (100×9×103×486000) =0.088f=150/400=0.375滿足要求3梁底縱向木枋（50×100）驗(yàn)算(1)木枋以支架小橫桿為支座，跨度450，按四跨連接梁計(jì)算?？蛑Я鹤灾兀簈=78.39KN/m（前面已計(jì)算）梁底木枋：( 0.05

9、5;0.1×7)×6=0.21KN/m梁側(cè)模板：2 ×2.2×0.058 =0.26KN/m梁側(cè)板木枋及架管：10×(2.5×0.05×0.1×6)+20×0.0385=1.52KN/m荷載設(shè)計(jì)值：q合= q + (0.21+0.26+1.52)×1.2 = 80.78KN/m（2）受力計(jì)算：采用松木，抗彎強(qiáng)度 f =13N/ mm2，順紋抗剪強(qiáng)度fv=1.4 N/ mm2 查表得：Km=-0.121, Kv=-0.620 ,KW = 0.967 M = Km q合L2= 0.121×

10、80.78×0.452=1.979KN·m V = Kv q合L = 0.620×80.78×0.45=22.538KN W = bh2 / 6 = 50×1002 / 6 = 83333.333= M / W =1.979×106/ (7×83333.33) = 3.39N/ mm2f=13N/ mm2 = 3 v / (2b h) =3×22.538×103/ (7×2×50×100)=0.32N/ mm2fv =1.4 N / mm2I= b h3 / 12 = 50&

11、#215;1003/124166666.67mm4撓度f = KWq合L4/ (100EI)=0.967×80.78×4504/(7×100×9×103×4166666.67) =0.12mmf=450/400=1.125mm滿足要求4.小橫桿驗(yàn)算：按3跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算偏于安全。小橫桿上承受梁底50×100木枋，木枋間距150，可近似認(rèn)為橫桿所受力為均布荷載。（1） 承載力、剛度驗(yàn)算Km = -0.1 Kv = 0.6 Kf = 0.67748×3.0鋼管截面特性如下：A=4.242，I=10.784，W=4.4

12、933，i=1.594M = Km q合L2= 0.10×（0.45×80.78）×0.402 = 0.58KN·mV = Kv q合L = 0.6×（0.45×80.78）×0.40=7.27KN= M / W = 0.58×106 /(4.493×103)= 129.09N/mmf=205N/mm2 = V/An =8.72×103 / 424 = 20.57N/mmfv =125N/mm2f = 0.677q合L4 /100EI= 0.677×（0.45×80.78）&

13、#215;4004/(100×2.06×105×10.78×104)=0.28mm400/400 =1.00mm滿足要求5立桿計(jì)算：立柱計(jì)算高度L=1500 , i = 15.94mm = L/i =1500/15.94= 94.1=0.634荷載N=80.78×0.4×0.45=14.54KN小于頂托立桿的允許承載力30KN =14.54×103/（0.634×424）=53.98N/mm2 <205N/mm2滿足要求6砼局部壓應(yīng)力及抗沖切驗(yàn)算 =N/A14.54×103/42434.29N/mm

14、2>fc=17.5 N/mm2則立桿底部應(yīng)增加墊塊避免砼局部壓應(yīng)力過大破壞，墊塊采用60長(zhǎng)×60寬×3厚鐵墊片。 =N/A14.54×103/（60×60）=4.04 N/mm2此時(shí)，五層樓板砼澆筑齡期已到20d, 等效養(yǎng)護(hù)已達(dá)300·d,相當(dāng)于砼強(qiáng)度等級(jí)在C15C20之間,此時(shí)砼的彎曲抗壓值fcm=8.75 N/mm2, 完全能滿足要求。此時(shí)砼抗沖切允許值為0.6ftbmh0=0.6×1.5×60+(60+2×165)/2×165=33413N=33.413 KN >14.54KN，滿足要求

15、7.梁側(cè)模板的計(jì)算以6KZL13(2)（1000×2200）為計(jì)算單元（1）梁側(cè)板側(cè)壓力Fc H =25×2.2=55KN/m2F = 0.22ct012V1/2 = 0.22×25×5×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2F新澆混凝土?xí)r對(duì)模板最大側(cè)壓力c混凝土重力密度（KN/ m3）取C = 25KN/ m 3t0混凝土初凝時(shí)間，取t0 = 5hV 混凝土澆筑速度（m/ h），取 V=1 m/ h1外加劑影響修正系數(shù)，取1=1.22塌落度修正系數(shù)，取2=1.15H砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑砼頂面總高度（M），

16、取H =2.2 m取兩式中較小值F = 37.95 KN/m2×1.2 = 45.54 KN/m2(2) 側(cè)板承載力計(jì)算（取1m板寬為計(jì)算單元）豎向木枋（50×100）250，側(cè)板按四跨連續(xù)梁計(jì)算g = 45.54×1 = 45.54KN/mKm =-0.121, Kv = -0.620M = Km g L2 = 0.121×45.54×0.252 = 0.34KN·mV = Kv g L = 0.620×45.54×0.25 = 7.06KNW = b h2 /6 = 1000×18 2/6 = 540

17、00mm3= M/W = 0.34×106/54000 = 6.29N/mm2<f=13N/mm2= 3V/2bh =3×7.06×103/（2×1000×18 ）= 0.58N/mm2<fv=1.4N/mm2，符合要求8.梁側(cè)模龍骨（50×100木枋）計(jì)算以48×3.5雙鋼管為支座，跨度為450，按四跨連續(xù)梁計(jì)算。（1） 承載力驗(yàn)算，未考慮兩端懸臂有利減小支座負(fù)彎距，更便于安全。g = 45.54×0.25=11.39KN/m m=-0.121 Kv=-0.620M = Km g L2 = 0.121

18、×11.39×0.452 = 0.28KN·MV =Kv g L = 0.620×11.39×0.45 = 3.18KNW = bh2/6 = 50×1002/6=83333mm3=M/W = 0.28×106/(2×83333)mm3=1.68N/mm2<fw = 13N/mm3= 3V/2bh = 3×3.18×103/(2×50×100)=0.95mm2<fv=1.4N/mm2符合要求9.梁側(cè)模鋼管（248×3.5）圍柃計(jì)算鋼管圍柃以螺栓12、60

19、0（水平）×450（豎向）為支座，按集中荷載四跨連續(xù)梁計(jì)算：（1） 承載力計(jì)算P =0.60×0.45×45.54=12.30 KN查表得系數(shù)：Km=-0.210, Kv=-0.681, Kf=1.581鋼管截面系數(shù)：Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2M = KmP L = 0.210×12.30×0.6 =1.55KN.mV = Kv P =0.681×12.3=8.38KNW= bh2/6 = 50×1002

20、/6 =83333mm3 = M/ Wn =1.55×106/(2×5.08×103)=152.56N/mm2<f=215N/mm2 = V/A = 8.38×103/（2×489）=8.56N/mm<fv=125N/mm2f =1.581P L3/100EI=1.581×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)=0.82mmf=600/400=1.5mm符合要求10.對(duì)拉螺栓計(jì)算12螺栓間距為：600×

21、450拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2 =F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2<f=215N/mm2符合要求,另要求對(duì)拉螺桿兩端采用雙螺帽。四層梁4KL21(2)450×750承載力計(jì)算1.荷載計(jì)算（1） 由五層梁傳遞下來轉(zhuǎn)換層（六層）框支梁等的荷載 KZL13(2)框支梁：80.78×9.0=727.02KN 六層墻插筋：6.0KN 五層支架、四層模板及支架：樓板模板：9.0×1.0×0.5=4.5 KN模板支架：49KN荷載值g1=727.02+(6.

22、0+4.5+49)×1.2=798.42KN(2) 四層梁4KL21(2)砼： 0.45×0.75×9.0×25=75.94KN g合=798.42+75.94=874.36KNg = g合/ 9.0 = 874.36/9.0=97.15 KN/m(3)梁強(qiáng)度驗(yàn)算(為兩端固定梁，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算偏保守)最大的彎矩：qL2/8=97.15×9.02/8=983.64KN·m參簡(jiǎn)明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)（第二版）第三章第二節(jié)，則s=M/(fcm b h02 )=983.64×106/(19×450×7002)=0.23

23、5查表得：s=0.864則AS=M/s h0fy=983.64×106/(0.864×700×310)=5246mm2而4KL21(2)配筋為：梁底1025（III級(jí)）,即AS=4909mm2 <5246mm2（或4909 mm2-5246 mm2=-337 mm2<0）不能滿足要求，則四層梁底支撐不能拆除，必須頂撐。三層3KL21(2)450×750的驗(yàn)算1、荷載的計(jì)算：樓板模板及其支架：0.75×1.2×1.2×5.6/41.512KN/梁板砼結(jié)構(gòu)自重(折算)：25×0.153.75 KN/則周邊樓

24、板及次梁傳遞過來的荷載為：1.2×（1.512+3.75）×（7.1/2+6.8/2）×9.0392.13KN三層3KL21(2)梁荷載同四層梁的荷載為75.94KN模板及支架：28KN合計(jì)：392.13+75.94+28=496.07KN q=496.07/9.0=55.12KN/ m2、梁強(qiáng)度驗(yàn)算(為兩端固定梁，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算偏保守)最大的彎矩：M= qL2/8=55.12×9.02/8=558.09KN·m s=M/(fcm b h02 )=558.09×106/(19.0×450×7002)=0.133查表得

25、：s=0.928AS= M/s h0fy =558.09×106/(0.928×700×310)=27712 梁底配筋：1025, AS=4909mm2 >（27712+337231082）此時(shí),三層梁板砼澆筑齡期已到40d, 等效養(yǎng)護(hù)已達(dá)600·d,完全能滿足要求，則三層梁底支撐可以拆除。五層樓板的驗(yàn)算六層樓板的支撐滿堂架立桿縱橫向間距為900×1200，離樓面200設(shè)掃地桿，縱橫向水平桿步距為1500。砼自重 25×0.18=4.5KN/模板、木枋自重 0.3KN/鋼管支架自重 0.75KN/施工荷載 2.5KN/荷載合計(jì)q

26、=(4.5+0.3+0.75)×1.2+2.5×1.4=10.16 KN/立桿計(jì)算：立柱計(jì)算高度L=1500 , i = 15.94mm = L/i =1500/15.94= 94.1=0.634荷載N=10.16×0.9×1.2=10.97KN =10.97×103/（0.634×424）=40.80N/mm2 <205N/mm2滿足要求6扣件抗滑力及砼局部壓應(yīng)力計(jì)算根據(jù)鋼管腳手架（JGJ130-2001）單個(gè)扣件抗滑力可取8.5KN，為保證施工安全，立桿應(yīng)另采用雙扣件,此時(shí)扣件抗滑力達(dá)到12KN。砼樓板局部壓應(yīng)力 =N/A1

27、0.97×103/42425.87N/mm2>fc=17.5 N/mm2則立桿底部應(yīng)增加墊塊避免砼局部壓應(yīng)力過大破壞，墊塊采用100長(zhǎng)×100寬×18厚模板塊。 =N/A10.97×103/（100×100）=1.097 N/mm2此時(shí)，五層樓板砼澆筑齡期已到20d, 等效養(yǎng)護(hù)已達(dá)300·d,此時(shí)砼的fcm=8.75 N/mm2,滿足要求。7轉(zhuǎn)換梁支撐架落在樓板上時(shí)對(duì)五層樓板計(jì)算支撐五層樓板立桿間距為雙向1200,而支撐六層梁板的立桿豎向傳力為 N=80.78×0.45×0.4=14.54KN五層樓板自重25

28、×0.15×0.5×0.4=0.75KN則集中荷載F=14.54+0.75=15.29KN按四跨連續(xù)梁計(jì)算,查表得：KM=-0.321 KV=-1.321 KW=2.657故M= KMFL=0.321×15.29×1.2=5.89KN·mV= KVF=1.321×15.29=20.20KNI=bh3/12=500×1503/12=1406250004W= KWFL3/100EI=2.657×15.29×103×12003/(100×3.15×104×140

29、625000)=0.158<L/250=1200/250=4.8,滿足要求s=M/(fcmbh02)=(5.89×106)/(11×500×1352)=0.059則s=0.97As= M/(sh02fy)= (5.89×106)/(0.97×135×310)=145.092即每米板寬配筋需145.092×(1.0/0.5)=2902而實(shí)配12200, As=5652滿足要求（二）鋼筋工程轉(zhuǎn)換層梁鋼筋直徑較大，規(guī)格主要有：主筋為級(jí)28、22；梁箍筋為級(jí)14；腰筋為級(jí)16。板筋為級(jí)12180雙層雙向。根據(jù)總結(jié)施01中結(jié)構(gòu)設(shè)

30、計(jì)總說明第五.1.1)條的要求，轉(zhuǎn)換層以下框架梁、柱縱筋22時(shí)縱筋采用機(jī)械連接；轉(zhuǎn)換層的梁縱筋采用機(jī)械連接。本工程機(jī)械連接采用鐓粗直螺紋工藝，因已另行編制鐓粗直螺紋鋼筋接頭施工方案，故本方案不再重述。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖（03G101-1）第67頁中有關(guān)框支梁配筋的構(gòu)造要求，框支梁錨入柱內(nèi)從梁底算起，對(duì)28（III級(jí)）需38d。以KZL13(2)為例，因原設(shè)計(jì)框支梁底部鋼筋較密，鋼筋間凈距較小約37，梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)砼澆筑困難，特別是振搗困難，易造成砼質(zhì)量缺陷，經(jīng)征求設(shè)計(jì)單位意見，可將底部2排鋼筋改為3排，改動(dòng)原則為第1排、第2排減少，第3排為第1排或第2排的50%

31、，即第1排、第2排各1228（III級(jí)），第3排為6根28（III級(jí)）。（三）砼工程根據(jù)總結(jié)施01結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說明第三、4條，砼強(qiáng)度等級(jí)：五層框架柱、剪力墻均為C50，六層梁板C40。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，對(duì)于本工程設(shè)計(jì)梁柱混凝土強(qiáng)度相差二個(gè)等級(jí)以上，其節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土的澆筑需按下圖進(jìn)行施工。因梁截面高度較大，實(shí)際框架梁需澆筑C40砼的部分較少，建議框架梁砼改為C50，目前正與建設(shè)單位進(jìn)行協(xié)商。 3#樓、4#樓每棟樓墻柱C50砼方量約為248m3，梁板C40砼方量約為780m3。澆筑采用2臺(tái)固定地泵，從南向北進(jìn)行退澆，一次澆筑成形。最大框支梁截面為1000×2200，樓板除注明者外均為180厚，

32、1、砼材質(zhì)要求（1）水泥：亞東水泥廠生產(chǎn)的普通硅酸鹽水泥，強(qiáng)度等級(jí)42.5。（2）砂：產(chǎn)地巴河的中粗砂。（3）石：產(chǎn)地陽新的525mm連續(xù)級(jí)配的碎石。（4）粉煤灰：陽邏電廠生產(chǎn)的II級(jí)粉煤灰。（5）外加劑：武漢浩源生產(chǎn)的FDN-I。（6）水：飲用水。2、要求砼廠家及時(shí)提供資料（1）砂、石、水泥、外加劑、粉煤灰等原材料的材質(zhì)證明、檢驗(yàn)報(bào)告，資料應(yīng)符合有關(guān)規(guī)范要求。（2）所供砼的配合比設(shè)計(jì)檢驗(yàn)報(bào)告。3、砼泵送注意事項(xiàng)（1）泵送前的準(zhǔn)備工作檢查砼泵或設(shè)置是否堅(jiān)實(shí)、可靠；檢查坍落度是否滿足泵送的要求；檢查砼泵的受料斗和輸送管線，不允有堵塞物，為防止粒徑過大的骨料或其他異物混入，上方應(yīng)設(shè)置金屬網(wǎng)格，對(duì)泵

33、機(jī)與砼接觸部位用水加以濕潤(rùn)。在正式泵送砼之前，要壓送水、水泥砂漿濕潤(rùn)輸送管線和泵體。（2）砼泵送砼下料前，應(yīng)高速轉(zhuǎn)動(dòng)30后反轉(zhuǎn)出料，出料時(shí)如發(fā)現(xiàn)砼拌合物有異常出現(xiàn)，應(yīng)立即停止出料，再高速轉(zhuǎn)動(dòng)方可出料；開始泵送時(shí)，砼泵操作人員應(yīng)使砼低速轉(zhuǎn)，并應(yīng)注意觀察泵的壓力和各部分工作情況，待轉(zhuǎn)入正常能順利泵送后，再提高運(yùn)轉(zhuǎn)速度，加大行程，轉(zhuǎn)入正常的泵送，正常泵送時(shí)，活塞應(yīng)盡量采用大行程運(yùn)轉(zhuǎn)；正常泵送過程中宜保持連續(xù)泵送，盡量避免泵送中斷，若砼供應(yīng)不及時(shí)，寧可降低泵送速度，也應(yīng)保持連續(xù)泵送；泵送中斷時(shí)間不準(zhǔn)超過小時(shí)（視氣溫而定，如氣溫過高時(shí)間還需縮短），泵送中斷時(shí)間超過分鐘或出現(xiàn)異常現(xiàn)象時(shí)，砼泵應(yīng)間隙進(jìn)行推動(dòng)

34、，即每隔分鐘開泵一次。每次使泵正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)各推動(dòng)兩沖程，防止輸送管內(nèi)砼合物離離析或凝結(jié)，同時(shí)受料斗中的攪拌器亦攪拌轉(zhuǎn)，防止砼離析。在泵送過程中，要定時(shí)檢查活塞的沖程，不使其超過允許的最大沖程；在砼泵送過程中，如需接長(zhǎng)輸送管，須預(yù)先用水或砂漿濕潤(rùn)接長(zhǎng)的管段，每次接長(zhǎng)一般以米為宜；在泵送過程中亦要注意坍落度的損失，泵送高度、氣溫高低、泵送延續(xù)時(shí)間等對(duì)坍落度損失產(chǎn)生影響；在泵送過程中如出現(xiàn)砼泵送困難，泵的壓力急劇升高或輸送管線產(chǎn)生異常情況時(shí)，不宜勉強(qiáng)提高壓力進(jìn)行泵送，宜用木槌敲擊管線中的彎管等部位，使泵進(jìn)行反轉(zhuǎn)或放慢泵送速度，以防止管線堵塞。如輸送管線產(chǎn)生堵塞，可用木槌敲擊等方法查明堵塞部位，待砼卸壓后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送時(shí)，要待管內(nèi)空氣排盡后，才能將拆卸過的管段接頭擰緊；施工期間泵送砼時(shí)若室外氣溫高于38，泵的輸送管線宜用濕麻袋或草包包裹、覆蓋，并經(jīng)常噴灑冷水降溫，對(duì)澆筑后的砼面層，必須進(jìn)行二次抹面，以防止產(chǎn)生干縮裂縫，并立即覆蓋、澆水養(yǎng)護(hù)； 在砼泵送過程中，加強(qiáng)通訊聯(lián)絡(luò)，及時(shí)反饋信息，開泵，停泵；在泵送過程中管內(nèi)應(yīng)充滿砼，以防止吸入空氣，如吸入空氣，應(yīng)立即反泵，去除空氣后再轉(zhuǎn)為正常泵送；在泵送砼時(shí)，水箱應(yīng)充滿洗滌水，并應(yīng)經(jīng)常更換和補(bǔ)充；泵送將結(jié)束時(shí)，應(yīng)估算殘留在管線中的砼量，因?yàn)檫@些砼經(jīng)水或壓縮空氣推出后尚能使用；砼泵使用完畢應(yīng)及時(shí)清洗，清洗時(shí)