筒式地下車庫(kù)可行性報(bào)告

1、關(guān)于開發(fā)筒式地下立體停車庫(kù)的可行性報(bào)告寄予目前我國(guó)的城市發(fā)展速度很快，由此帶來的城市交通問題也日漸明顯，尤其像北京、上海這種大型城市。對(duì)于早已定型的城市規(guī)劃而言，要在不影響整個(gè)規(guī)劃的前提下又要滿足現(xiàn)在的車輛飽有度來說，難度比較大。特此我們研究設(shè)計(jì)了一種新型的立體車庫(kù)雙列筒式地下立體停車庫(kù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式和特殊施工工藝。（一種更加充分利用地下深部空間的車輛泊位獨(dú)立構(gòu)筑物，因停車庫(kù)的車容量大，占地面積卻很小，可因需插建，故具有很大的機(jī)動(dòng)靈活性，不失為一種緩解城市停車難的資源節(jié)約型設(shè)計(jì)思路和推廣形式。）下面就來介紹下筒式地下立體車庫(kù)的設(shè)計(jì)思路：一般地下車庫(kù)都是以高層地下車庫(kù)或綠地暗埋式地下車庫(kù)形式存在

2、，車庫(kù)的占地面積很大，深度有限，加上車輛進(jìn)出通道占去不小的車庫(kù)面積，單位用地面積的泊位數(shù)低下，往往一幢大樓的地下車庫(kù)也停不了多少車。在商場(chǎng)地下車庫(kù)停過車的人都知道，開到地下車庫(kù)并找到可以停放的車費(fèi)比較花時(shí)間，取車的時(shí)候又會(huì)被龐大的地下車庫(kù)搞的暈頭轉(zhuǎn)向，老半天才找到自己的停車位，給車主帶來很多不便。再看看目前大中城市的土地價(jià)格，雖說今年由于金融危急、房地產(chǎn)等影響有所下降，但對(duì)于國(guó)家保證耕林的土地紅線來講，可以用土地只有這么點(diǎn)，總的趨勢(shì)是不會(huì)改變的。如何利用僅限的土地來解決這幾年大力發(fā)展的汽車工業(yè)帶動(dòng)經(jīng)濟(jì)從而帶來的停車問題，值得我們深思。為此我們主要的研究方向是用更少的土地面積來滿足更多的停車需要

3、。從空間上打開缺口，也就是往地下更深發(fā)展。目前對(duì)于地下空間的開發(fā)來講都需要采用基坑開挖或者盾構(gòu)等方式進(jìn)行，但也面臨著很多問題，主要是對(duì)周邊環(huán)境的影響以及基坑開挖深度上遇到的瓶頸?，F(xiàn)在上海地區(qū)常見的地鐵車站、高層的地下車庫(kù)等中的大型基坑深度也就在2030米，施工難度大不說，還必須采取相應(yīng)的基坑圍護(hù)、土方開挖、降水等施工技術(shù)，相應(yīng)帶來建造工期長(zhǎng)、建造成本高、對(duì)周圍建筑管道控制難度大等問題。對(duì)地下沒有管道的區(qū)域也不能充分開發(fā)地下空間，畢竟現(xiàn)在一般的基坑深度深的也就2030米。對(duì)于國(guó)家目前提倡的節(jié)約型社會(huì)不是很和諧。一般目前有些采用沉井或者環(huán)向鋼筋混凝土地下連續(xù)墻施工方法，通常都會(huì)帶來一些技術(shù)上的問題

4、，比方： 沉井的深度不大通常也就20米左右且位移偏差大； 環(huán)向地下連續(xù)墻各環(huán)向段之間的滲漏問題； 2種方法都采用底板后澆法，在底板和井壁連接處的滲漏問題； 都需要采取基坑開挖及基坑降水，對(duì)周邊環(huán)境影響較大為了彌補(bǔ)這些問題，我們結(jié)合20年來在深層曝氣井的施工經(jīng)驗(yàn)，并參考沉井技術(shù)及煤礦礦井技術(shù)的技術(shù)推出一種新型的地下空間開發(fā)施工技術(shù)，并首先提出應(yīng)用于地下車庫(kù)的建造。一個(gè)筒式地下立體車庫(kù)的占地面積83.3m2，井深50m或60 m車庫(kù)的轎車泊位60輛或72輛，平均每輛車的占地面積僅為1.4 m2或1.16m2。利用升降原理來停取車輛，筒式地下車庫(kù)的驅(qū)動(dòng)減速機(jī)安裝在井筒頂部上方的機(jī)房?jī)?nèi)，車輛出入庫(kù)由地

5、面車道直接駛?cè)胛挥诰仓虚g的載車升降臺(tái)（俗稱載車板），升降機(jī)將載車板降至預(yù)定深度后，經(jīng)內(nèi)置回轉(zhuǎn)盤送入停放泊位。頂部機(jī)房高出地表5.5m。筒式地下立體停車庫(kù)建造施工工藝流程如下：（一）孔壁圍護(hù)加固鑒于筒式地下立體車庫(kù)的超大筒體直徑（結(jié)構(gòu)體外徑大于10m），從工藝要求出發(fā)，成孔直徑約11m。對(duì)于軟土地區(qū)這樣大的孔徑，孔壁圍護(hù)之目的就在于必須處理好成孔和筒體澆筑全過程的孔壁穩(wěn)定性問題，防止孔壁縮頸、坍塌，繼而引發(fā)周圍地面的沉降，對(duì)周邊鄰近建筑、道路和地下設(shè)施造成結(jié)構(gòu)或功能損害性影響?？妆趪o(hù)加固方法的選擇，主要依據(jù)成孔深度內(nèi)的地層性質(zhì)酌情確定，同時(shí)也要考慮加固方法的可行性、可靠性和經(jīng)濟(jì)性。在此前提下

6、，根據(jù)地層條件確定圍護(hù)加固設(shè)計(jì)方案。圍護(hù)加固有多種方法可供選擇，這里簡(jiǎn)要介紹適宜于第四系覆蓋層的部分圍護(hù)加固方法，如：1）鉆孔灌注樁排樁輔以樁間的高壓旋噴或高壓注漿方法的環(huán)狀圍護(hù)墻，或鄰樁交割連接工藝方式的鉆孔灌注樁環(huán)狀圍護(hù)墻。這兩種圍護(hù)方法具有結(jié)構(gòu)強(qiáng)度大、墻體入土深度大的特點(diǎn)，但造價(jià)比較高，故不予首選。2）SMW工法環(huán)狀連續(xù)墻。該方法一般可滿足泥漿護(hù)壁鉆進(jìn)成孔工藝的孔壁圍護(hù)要求，造價(jià)比較低廉，但墻體入土深度受樁機(jī)設(shè)定能力的限制，國(guó)內(nèi)三軸樁機(jī)的成樁深度不超過30m，近年從日本進(jìn)口的同類三軸樁機(jī)可達(dá)48m深度，但數(shù)量很少；此外對(duì)于特別密實(shí)砂性土層，它的鉆進(jìn)攪拌功能會(huì)受到應(yīng)限制，宜據(jù)土層性質(zhì)和筒深

7、而定。 3）高壓旋噴法環(huán)狀連續(xù)墻。該方法可滿足泥漿護(hù)壁鉆進(jìn)成孔工藝的孔壁圍護(hù)要求，造價(jià)也較低廉，其有效旋噴深度一般為35m，超過35m的漿液旋噴半徑趨小，但可配以高壓注漿法予以處理，是較為適宜的加固手段。環(huán)狀連續(xù)墻的加固深度視筒底段的土層性質(zhì)確定，一般應(yīng)大于筒底標(biāo)高2m以上（見附圖13）。（二）鎖口施工 筒式地下雙列式車庫(kù)鎖口規(guī)格 表1最小井筒內(nèi)徑（mm）井筒外徑（mm）鉆孔孔徑（mm）圍護(hù)墻內(nèi)外徑（mm）鎖口深度/豎高（m）鎖口內(nèi)臺(tái)肩深度/最小寬度（m）臺(tái)肩面以上部分(1.1m豎高) 鎖口的外寬/壁厚（m）深度1.2m以下鎖口內(nèi)徑/壁厚（m）9400103001100011200/13200

8、4.0/4.11.0/0.712800/20011200/450說明：1、鎖口豎向總長(zhǎng)4.1m（按上海正常地層，淺部為暗浜或松軟填土的，宜適當(dāng)加深），內(nèi)側(cè)設(shè)低于地面1m（低于鎖口頂端1.1m）的作業(yè)臺(tái)肩；臺(tái)肩面以上鎖口水平截面呈正方形，其內(nèi)側(cè)邊長(zhǎng)12.4m，壁厚200mm。臺(tái)肩厚700mm。 2、鎖口砼總方量約100.5m3，鎖口臺(tái)肩總承壓面積約75.7m2，單排樁樁端總截面積約36m2。 3、按排樁抗壓強(qiáng)度1MPa、豎向應(yīng)力偏心系數(shù)0.6的鎖口臺(tái)肩允許承載力標(biāo)準(zhǔn)值為15120kN ( 0.7×1000×36×0.6)，承載力設(shè)計(jì)值為13650kN(從盡量減小鎖口

9、沉降考慮，分項(xiàng)系數(shù)取2.0：（7560÷2)。臺(tái)肩最大允許附加重力(扣除樁頂正上方混凝土重力)為6880kN(13650-25kN/m3×45m2×0.6m)。按表1尺寸進(jìn)行鋼筋混凝土鎖口基坑開挖和鎖口施工?；娱_挖應(yīng)防止對(duì)孔壁加固結(jié)構(gòu)的損傷，開挖接近鎖口臺(tái)肩底面標(biāo)高時(shí)，須用人工開挖修平。一旦損壞，應(yīng)用水泥砂漿予以修補(bǔ)。期間還應(yīng)進(jìn)行以下工作：（1）泄?jié){孔槽設(shè)置：口澆筑前，于泥漿坑方位預(yù)設(shè)一根150PVC管作為泄?jié){孔，泄?jié){孔底標(biāo)高低于地面1.2m(見附圖1)。（2）預(yù)埋件設(shè)置：1）鎖口11000內(nèi)壁按設(shè)計(jì)要求安設(shè)8對(duì)扶中裝置的預(yù)埋鋼板（見附圖1）；2）臺(tái)肩面和鎖口頂

10、面分別安裝8對(duì)卷揚(yáng)提升滑輪支架固定安裝預(yù)埋件(見附圖1)。（3）鉆機(jī)坪臺(tái)澆筑：依據(jù)鉆機(jī)進(jìn)撤軌道方位，鋪設(shè)適宜寬度、厚度的素砼地坪，使與鎖口頂面標(biāo)高一致。（4）卷揚(yáng)機(jī)地錨基礎(chǔ)澆筑：按見附圖1澆筑8臺(tái)卷揚(yáng)機(jī)地錨基礎(chǔ)。在8個(gè)等分方位設(shè)置卷揚(yáng)安裝基礎(chǔ)的地錨和鋼筋混凝土基礎(chǔ)，錨固力應(yīng)不小于單個(gè)卷揚(yáng)最大提吊力的2倍。（錨固基礎(chǔ)與地錨結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可與鎖口結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，以借助鎖口剛度和抗位移能力，節(jié)約錨固成本）（5） 井筒扶中裝置安裝：按附圖1所示位置，在鋼鍋底放入孔內(nèi)后將8副扶中裝置安裝于圓形鎖口內(nèi)壁的預(yù)埋件上。安裝前，應(yīng)先在扶中器內(nèi)側(cè)面安裝防沖擊木質(zhì)條板或橡膠帶。8副扶中裝置內(nèi)側(cè)面構(gòu)成的直徑宜為10.40m，

11、即筒壁居中情況下，扶中裝置內(nèi)側(cè)面與筒壁外壁面的單側(cè)間隙為5cm，與底板鋼模套外壁面的單側(cè)間隙為4cm。（三）鉆進(jìn)成孔選用KTY-5000工程鉆機(jī)，采用“一鉆多擴(kuò)法” 泥漿護(hù)壁成孔。鉆進(jìn)成孔孔徑為11.00m，經(jīng)“一鉆四擴(kuò)”達(dá)到設(shè)計(jì)孔徑。成孔垂直度允許偏差小于0.3%。鉆進(jìn)成孔前，需做好泥漿循環(huán)系統(tǒng)的準(zhǔn)備工作。泥漿池深度必須考慮其最高液面標(biāo)高受鎖口泄?jié){孔槽底面深度1.2m的制約。鉆進(jìn)成孔前，宜先用小直徑鉆頭按一定孔距均勻布點(diǎn)成孔，以減小大直徑鉆頭成孔的阻力和排漿量，這樣，可實(shí)現(xiàn)“一鉆三擴(kuò)”達(dá)到孔徑11m之目的?！耙汇@四擴(kuò)”或“一鉆三擴(kuò)”鉆進(jìn)參數(shù)詳見表2。 KTY-5000鉆機(jī)“一鉆多擴(kuò)”成孔直徑

12、一覽表 表2一鉆一擴(kuò)二擴(kuò)三擴(kuò)四擴(kuò)五擴(kuò)扭矩孔徑扭矩孔徑扭矩孔徑扭矩孔徑扭矩孔徑扭矩孔徑32.5f500030.5f700031.6f860027.9f980026f1080028.5f1180035.1f520035.2f740033.4f920034.3f1040033.3f1160030.5f1260037.8f540036.3f760034f920035f106001180037.5f1300033.9f40.6f560037.4f780039.6f960036.4f1100035.1f1220038.7f1340043.5f580042.6f820041.4f1000043.6f1160

13、043.4f1300041.1f14200說明：1.“一鉆”所列扭矩為該鉆機(jī)的最大扭矩，本表以第四系巖土層為條件，假設(shè)了KTY-5000鉆機(jī)在不同土層條件下可能達(dá)到的最大扭矩。并在此基礎(chǔ)上計(jì)算各次擴(kuò)徑的可能達(dá)到的成孔直徑。表中孔徑單位為mm 。2.表中f是以半徑增量0.1m為最小力臂計(jì)算單位所對(duì)應(yīng)的梳齒鉆頭刮刀平均扭阻力。(四)底板鋼模套拼裝本工序與鉆進(jìn)成孔同步進(jìn)行，并于成孔結(jié)束前完成，以確保及時(shí)吊裝。拼裝點(diǎn)宜位于鄰近孔口，并不受鉆機(jī)進(jìn)撤位置、泥漿坑位置和卷揚(yáng)錨固基礎(chǔ)的干擾。（1）按附圖2將預(yù)先加工好的12塊扇形橢球面鋼板（中心為圓板）置于安裝托架上拼接；（2）按附圖2將預(yù)先加工好的底板外周異

14、徑圓環(huán)鋼模套與底板橢圓鋼模套焊接；（3）按附圖2將預(yù)先加工好的1米高筒壁外周鋼模套焊接；（4）按附圖2于底板頂面標(biāo)高的異徑圓環(huán)鋼模套外緣安裝頂滑輪起重吊點(diǎn)，起吊點(diǎn)應(yīng)搭接于底板的鋼筋上形成一定的通過底板混凝土路徑。具體情況詳看鋼模加工圖紙。（五）底板鋼筋安裝鋼鍋底拼接完成后安裝底板鋼筋和第一段高滑模頂升承重鋼管，凡鋼筋端頭和鋼鍋底的接觸面之間全部焊接，豎筋和鍋底徑向筋的交界處全部焊接，見附圖3，配筋計(jì)算如下：筒體配筋計(jì)算表 表3外管內(nèi)力計(jì)算 R0 = 4.925m t2 =0.45mS =1.13 mH =65mH/S =34.5 Hc =16.97 mH2c/dt =64.98Hm =15.7

15、5 q_tri=203.24 kPaq_sq=299.86 kPa豎向彎矩和環(huán)向彎矩Mx_tri =121.08 kNm/mMx_sq =208.41 kNm/mMx_sum =329.48 kNm/mMt_sum =54.91 kNm/m環(huán)向軸力Nt_tri =837.80 kN/m(0.8H)Nt_sq =1527.02 kN/m(0.8H)Nt_sum =2364.82 kN/m(0.8H)剪力Qx_tri =224.14 kN/m Qx_sq =344.87 kN/mQx_sum =569.02 kN/m圓形底板內(nèi)力計(jì)算Mr_r=0889.80 kNm/m(0*R)Mt_r=0127.

16、11 kNm/m(0*R)Mr_r=0.5286.01 kNm/m(0.5*R)Mt_r=0.5603.79 kNm/m(0.5*R)Mr_r=1-1525.38 kNm/m(1*R)Mt_r=1-254.23 kNm/m(1*R)筒壁抗彎剛度計(jì)算3.00E+10 PaMFb_w =4.11E+08圓形底板抗彎剛度計(jì)算h_p =1.6 mMFb_p=2.50E+09彎矩分配系數(shù)k_w =0.14 k_p =0.86徑向分配彎矩SMwp =-1195.89 kNm/mDM_w =-169.28 kNm/mDM_p =1026.61 kNm/mM_w =498.76 kNm/mM_p =-498.

17、76 kNm/m豎向配筋計(jì)算14.3 MPaA13.93 N0405.0 e0=M/N01.31 l0/h1.58 (<15)j1=0.5fcA/N7.94( >1)j2 =1.13 ei/h00.12 h1.01 aa1fcA1.39E+08hei1.34 Fc2.53E+08fs1.27 As =-663763.5( <0)967.5環(huán)向配筋計(jì)算(查表法)e0=M/N00.02 l0/h19.92 j1=0.5fcA/N1.36 j2 =0.95 ei/h00.10 h4.52 n=N/a1fcbh00.39 E = hei/h00.47 as/h0 =0.07 r (%

18、)=0.397 As = As' =1667.4 實(shí)配f181501696底板構(gòu)造鋼筋A(yù)s =3431.4實(shí)配2f18150在底板頂層鋼筋上，按半徑4.6m圓弧線位置間隔焊接豎向鋼筋，作為筒壁底部2米段高內(nèi)側(cè)木模地腳的限位裝置，鋼筋上端宜高出底板混凝土面78cm（或按大于木模板厚度2cm確定），豎向限位鋼筋間距20cm（或與木模板寬度相同），鋼筋直徑以確?；炷翝沧⑦^程木模板地腳不移動(dòng)為度。（六）底板鋼模套吊裝鎖口養(yǎng)護(hù)至設(shè)計(jì)強(qiáng)度后安裝鉆機(jī)鋼梁結(jié)構(gòu)施工平臺(tái)，然后開始成孔鉆進(jìn)。（1）卷揚(yáng)提吊系統(tǒng)的安裝：卷揚(yáng)安裝應(yīng)在成孔工序結(jié)束前完成，并與鉆機(jī)及鋼梁撤離后立即安裝卷揚(yáng)支架，敷設(shè)鋼絲繩。（2）

19、底板鋼模套整體吊裝：整體吊裝重力包括底板鋼模套、2米高筒壁外側(cè)圓環(huán)鋼模、底板鋼筋與6米高筒壁鋼筋和滑模系統(tǒng)（不包括系統(tǒng)的鋪墊木板），總重約55噸。起吊物豎高7.6米，入位最大半徑（含外展作業(yè)坪臺(tái)支架）6.7米。底板鋼模套吊至孔口并進(jìn)入1.5米左右時(shí)，將卷揚(yáng)鋼絲繩穿入8個(gè)滑輪式吊耳，待鋼絲繩安裝緊固并驗(yàn)收后，再繼續(xù)下放，直至在孔內(nèi)泥漿浮托下處于平衡狀態(tài)。（3）卷揚(yáng)提吊力調(diào)整：漸漸拉緊卷揚(yáng)鋼絲繩，使鋼絲繩處于初步繃緊狀態(tài)，繼而調(diào)節(jié)8臺(tái)卷揚(yáng)的提吊力，使8個(gè)吊點(diǎn)的提吊力基本均衡。（4）滑模作業(yè)坪臺(tái)木板鋪設(shè)：將木板陸續(xù)吊至作業(yè)坪臺(tái)的支架上，內(nèi)外順序呈對(duì)稱鋪設(shè)，并對(duì)木板采取綁扎固定措施，杜絕木板發(fā)生起翹、

20、滑移、腐朽、空擋等不安全情況。（七）井筒底板與筒壁澆注鋼鍋底模板到位后安裝凈高2m的筒壁內(nèi)模，然后開始澆注混凝土：（1）底板混凝土澆注：底板中心高度(厚度)1.6m，周邊高度0.8m。自下而上分四個(gè)層次澆注并振搗。頂層（第四層段）混凝土澆搗時(shí)應(yīng)注意，由于筒壁內(nèi)模的阻擋，對(duì)筒底最外圈的混凝土振搗時(shí)振搗棒應(yīng)斜插入以便更好的振搗筒底外圈混凝土或同時(shí)將振搗棒從筒壁上方插入配合振搗。（見澆注混凝土圖流程1）（2）第一段段高2m的筒壁混凝土澆注：將混凝土從筒壁內(nèi)外側(cè)模的上方送入，每次澆注層高不得超過50cm，在凈高2米范圍內(nèi)澆注混凝土，并環(huán)向均布設(shè)置若干振搗棒進(jìn)行振搗，使其與下部底板混凝土充分粘結(jié)。（見澆

21、注混凝土圖流程2）本段混凝土澆筑時(shí)間必須嚴(yán)格控制：即在底板頂層混凝土初凝時(shí)間點(diǎn)前推1.50.5小時(shí)的時(shí)間段完成澆搗。這是因?yàn)椋篴若過早泵入筒壁混凝土，易引起附近剛澆筑的底板混凝土隆起；b若過遲泵入筒壁混凝土，則振搗效果不好，筒壁與底板混凝土的兩次澆搗接合面易產(chǎn)生裂縫。（3）滑模法筒壁混凝土澆注：第一段2m筒壁澆注完成后開始利用滑模系統(tǒng)連續(xù)澆注筒壁，每段澆注高度位1m，澆注時(shí)應(yīng)嚴(yán)格根據(jù)混凝土配方控制各段高澆注時(shí)間和間隙時(shí)間，以防止每1m澆注段之間產(chǎn)生冷裂縫。以此逐段澆筑至設(shè)計(jì)筒頂（見澆注混凝土圖流程3）。（八）井筒沉放筒壁澆注之同時(shí)，井筒按設(shè)定要求受控下沉：通過調(diào)節(jié)平臺(tái)上8臺(tái)卷揚(yáng)機(jī)提升力和筒內(nèi)水

22、位來控制井筒下沉位置（詳見澆注混凝土圖流程19）。從筒壁總高第8米（含第8米）開始，每澆筑1米段高，使筒體下沉1米。即此后最新澆筑的1米段高始終保持在高于地面4米到5米的高程。后續(xù)豎筋連接后的總高度高出地面10米（若下沉1米后再連接后一段高豎筋）或11米（若筒體下沉前連接后一段高豎筋）。當(dāng)依靠筒體自重（包括滑模坪臺(tái)系統(tǒng)重力）不能實(shí)現(xiàn)1米豎高的下沉量時(shí)，再向筒內(nèi)泵入清水，使達(dá)到1米下沉量。重復(fù)上述每米段高的筒壁混凝土澆筑，直至完成井筒設(shè)計(jì)總高度。經(jīng)計(jì)算整個(gè)滑模系統(tǒng)、鍋底鋼模及其中的鋼筋、內(nèi)模板等總重大約90噸，經(jīng)計(jì)算，單位高度的筒壁與筒內(nèi)清水（兩者之和）的平均比重為1.25t/m3，若孔內(nèi)泥漿比

23、重也為1.25t/m3，則筒體與筒內(nèi)清水的重力與浮力恰好平衡，此時(shí)卷揚(yáng)不承受重力；若泥漿比重小于1.25t/m3，則每澆注1m段高筒壁并泵入1m高水柱時(shí)，重力大于浮力，這個(gè)浮力差需要卷揚(yáng)機(jī)來分擔(dān)。下表4表示了不同泥漿比重情況下對(duì)提吊力的要求。當(dāng)然實(shí)際提吊力還要加上括號(hào)內(nèi)重力：（整個(gè)滑模系統(tǒng)、鋼鍋底及其中的鋼筋、內(nèi)模板等總重大約90噸混凝土鍋底重量相對(duì)應(yīng)浮力）。 泥漿比重及提吊力關(guān)系表 表4泥漿比重(t/m3)外筒體截面積(m2）內(nèi)筒體截面積(m2）筒體截面積(m2）井筒深（m）筒內(nèi)總水位差(m)卷揚(yáng)提吊力(t)83.32269.39813.92450浮力(t)滿水重力(t)每米重力對(duì)比每米水柱

24、總重力減減浮力差(t)差（m）浮力差(t)1.191.6542104.20812.55380.1809627.699.0448627.691.299.9864104.2084.22160.0608211.083.0416211.081.25104.1525104.2080.05550.00082.7750.042.775（九）筒體下沉到設(shè)計(jì)深度 完成全部設(shè)計(jì)總高的筒壁澆筑后，撤除滑模坪臺(tái)系統(tǒng)。若泥漿比重平均不大于1.25t/m3，此時(shí)筒內(nèi)清水液面低于筒外泥漿液面幾米。然后將筒內(nèi)注滿水使其充分下沉到鉆孔深度。也可能因孔底沉淤較厚，因沉淤頂托，不再下沉，若和設(shè)計(jì)要求偏差比較大則需進(jìn)行孔底沉淤處理。

25、若下沉深度稍大于設(shè)計(jì)深度，則筒體頂部再進(jìn)行澆注，使筒頂和地面標(biāo)高拉齊；也可在筒外骨料回填與水泥漿壓注固化工序中抬升筒體。 （十）孔底沉淤處理注水、沖淤法下沉筒體：筒底受沉淤頂托不再下沉?xí)r，先向筒內(nèi)注滿清水，同時(shí)利用空壓機(jī)，接通滑模頂升鋼管中的6根均布鋼管，對(duì)沉淤進(jìn)行高壓氣流沖攪，使之懸浮，并在附加清水重力（最后注入筒內(nèi)的幾米水柱重力）作用下迫使筒體繼續(xù)下沉，到達(dá)設(shè)計(jì)深度時(shí)停止沖淤。同時(shí)利用卷揚(yáng)機(jī)來微調(diào)筒體的整體垂直度和深度。（十一）撤除卷揚(yáng)起重裝置撤除卷揚(yáng)起重裝置，回收鋼絲繩。 （十二）井筒外回填固化（1） 注漿管布設(shè)安裝：共設(shè)置16根注漿管。其中8根系利用另外8根爬模鋼管（該8根爬模鋼管底端

26、彎曲，使管口位與筒體外壁面齊整，鋼管端口部位用橡膠胎包扎），水泥漿液從底板位置噴出。另外在環(huán)狀回填空間安裝8根均布注漿管，鋼管底端深度約30米。（2） 碎石圍填：選用粒徑2565mm級(jí)配碎石，將其均勻圍填至鎖口泄?jié){孔底面以下20cm。（3）高壓注漿固化：先開通筒壁中的8根注漿管，注漿量達(dá)到設(shè)計(jì)水泥漿液總量90%時(shí)，暫停注漿。隨即再開通另外8根注漿管，當(dāng)注漿量達(dá)到約5米以上高度時(shí)，繼續(xù)完成先前8根注漿管的后續(xù)10%注漿量（到注漿壓力比原先明顯增大或難以注入為止）。然后繼續(xù)開通8根注漿管的漿液壓注，直至水泥漿液從碎石頂面冒出為止。然后起吊8根注漿管。（十三）孔底后注漿筒外注漿結(jié)束48小時(shí)后，實(shí)施井

27、筒底板下方孔底剩余沉淤的固化處理。開通剩余均布的6根筒壁爬模鋼管，高壓注入水泥漿液，直至達(dá)到設(shè)計(jì)注漿量或根據(jù)孔底土性確定的注漿壓力為止。筒體抗浮驗(yàn)算：以筒外素砼環(huán)壁體與土體接合面計(jì)算側(cè)阻的車庫(kù)井筒抗浮驗(yàn)算（內(nèi)徑9400mm）如下：井筒規(guī)格、浮力、自重與剩余浮力井筒內(nèi)徑(mm)井筒壁厚(mm)井筒外徑(mm)圍填素砼環(huán)狀空間外徑(mm)含圍填砼底板截面（m2）底板埋深(m)地下水位(m)井筒浮力(kN)含砼底板、底板鋼模套與圍填素砼井筒自重 (kN)車架自重(kN)剩余浮力(kN)940045010300110009551.40.648260×1.23471090022300 不計(jì)車架

28、自重的剩余浮力23200注：含圍填素砼的筒壁總重力=(1129.42)×0.7854×50×24.5+第一節(jié)壁厚增加部分：9.85×3.14×0.1×4×24=31700kN底板重力=10.32×0.7854×（1.6-0.2）×25=2916 kN底板鋼模套（板厚10mm）重力=橢圓底模+環(huán)形外壁模=（112×0.7854+10.45×3.14×0.83）×0.01×78.5=96 kN井筒總重力=+=34712 kN含圍填素砼的筒壁重度取24.5kN/m3, 第一節(jié)壁厚增加部分重度取24kN/m3,底板重度取25kN/m3 。浮力分項(xiàng)系數(shù)1.2。上海地區(qū)正