機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計論文

1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書專業(yè)班級：2012機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 姓 名： 汪展文 學(xué) 號： 080812027 指導(dǎo)教師： 袁圓 設(shè)計時間: 2014年6月 物理與電氣工程學(xué)院 2014 年 6 月 15 日摘要本設(shè)計講述了帶式運輸機(jī)的傳動裝置二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計過程。首先進(jìn)行了傳動方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動裝置，然后進(jìn)行減速器的設(shè)計計算（包括選擇電動機(jī)、設(shè)計齒輪傳動、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計、選擇并驗算滾動軸承、選擇并驗算聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動和軸承的潤滑方式等部分內(nèi)容）。運用AutoCAD軟件進(jìn)行齒輪減速器的二維平面設(shè)計，完成齒輪減速器的二維裝配圖的繪制和手工繪制減速器的平面零

2、件圖。 本次設(shè)計綜合運用機(jī)械設(shè)計、機(jī)械制圖、機(jī)械制造基礎(chǔ)、幾何精度、理論力學(xué)、材料力學(xué)、機(jī)械原理等知識，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計，并完成帶式輸送機(jī)傳動裝置中減速器裝配圖、零件圖設(shè)計及主要零件的工藝、工裝設(shè)計。機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計的題目是減速器的傳動裝置的設(shè)計，設(shè)計內(nèi)容包括：確定傳動裝置總體設(shè)計方案，選擇電動機(jī)；計算傳動裝置運動和動力的參數(shù)；傳動零件，軸的設(shè)計計算；軸承，聯(lián)軸器，潤滑，密封和聯(lián)接件的選擇與校核計算；箱體結(jié)構(gòu)及其附件的設(shè)計；繪制裝配工作圖及零件工作圖；編寫設(shè)計說明書；畢業(yè)設(shè)計總結(jié)；最后完成答辯。關(guān)鍵詞：減速器設(shè)計目錄1.傳動裝置的總體方案設(shè)計11.1 傳動裝置的運動簡圖及方案分析11.1.1 運動

3、簡圖11.1.2 方案分析11.2電動機(jī)的選擇21.2.1 電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)形式2選擇電動機(jī)的容量2確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速21.3計算總傳動比和分配各級傳動比3確定總傳動比3分配各級傳動比31.4計算傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù)3計算各軸的轉(zhuǎn)速32.傳動零部件的設(shè)計計算52.1高速齒輪傳動5選擇精度等級，材料及齒數(shù)5按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計52.1.3.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計7幾何尺寸的計算9圓整后中心距的強(qiáng)度校核102.1.6 結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制齒輪零件圖11主要設(shè)計結(jié)論112.2低速級齒輪傳動11齒輪參數(shù)的選擇11按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計11按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計12幾何尺寸的計算13圓整后中心距的強(qiáng)

4、度校核142.2.6 結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制齒輪零件圖14主要設(shè)計結(jié)論142.3軸系部件設(shè)計15第1軸及其部件的設(shè)計15第2軸及其部件的設(shè)計21第3軸及其部件的設(shè)計233.減速器裝配圖的設(shè)計253.1 箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定25鑄造箱體的結(jié)構(gòu)形式及主要尺寸253.2 減速器附件的確定264.潤滑 密封及其它274.1潤滑274.2密封274.3其它275.總結(jié)28參考文獻(xiàn)29 1.傳動裝置的總體方案設(shè)計FV1.1 傳動裝置的運動簡圖及方案分析1.1.1 運動簡圖表11 原始數(shù)據(jù)學(xué) 號 080812027 題 號 2輸送帶的牽引力 2.2輸送帶速度 () 1.3滾筒直徑 3901.1.2 方案分析因工作

5、機(jī)有輕微振動，故在選擇連接電動機(jī)軸與高速軸的聯(lián)軸器時，由于軸的轉(zhuǎn)速較高，可以選用具有緩沖吸振作用的聯(lián)軸器，如彈性柱銷聯(lián)軸器。減速器部分用兩級展開式圓柱齒輪減速，這是兩級減速器中應(yīng)用最廣泛的一種。齒輪相對于軸承不對稱，要求軸具有較大的剛度。高速級齒輪常布置在遠(yuǎn)離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。原動機(jī)部為Y系列三相交流異步電動機(jī)。總體來講，該傳動方案滿足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、成本低傳動效率高。1.2電動機(jī)的選擇1.2.1 電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)形式 電動機(jī)選擇Y系列三相交流異步電動機(jī)，電動機(jī)的結(jié)構(gòu)形式為封閉式。1.2.2選

6、擇電動機(jī)的容量工作時所需的功率為：傳遞裝置的總效率為：式中：彈性聯(lián)軸器效率；一對軸承效率；齒輪傳動效率；滾筒的效率；得出：則電動機(jī)所需的功率為：因為工作時有輕微振動，所以電動機(jī)的額定功率稍大于即可1.2.3確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速輸送機(jī)卷筒的轉(zhuǎn)速為：通常單級圓柱齒輪傳動比的范圍為36，則電機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為：572.942291.76（r/min）符合這一同步轉(zhuǎn)速要求的電機(jī)有750（r/min）、1000（r/min）、1500（r/min）等；從電機(jī)的重量價格以及上述一些參數(shù)來考慮，選用Y132M16型電動機(jī)，電動機(jī)的主要參數(shù)如下表：型號額定輸出功率（）電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速（r/min）軸徑（mm）最大轉(zhuǎn)矩Y1

7、32M164960242.01.3計算總傳動比和分配各級傳動比1.3.1確定總傳動比電動機(jī)滿載速率，工作機(jī)所需轉(zhuǎn)速總傳動比為各級傳動比的連乘積，即1.3.2分配各級傳動比取高速齒輪傳動比為低速級傳動比的1.2倍；所求得=3.5；=4.3；1.4計算傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù) 1.4.1計算各軸的轉(zhuǎn)速傳動裝置從電動機(jī)到工作機(jī)有五個軸，依次為0、1、2、3、4軸；0軸電動機(jī)軸；（r/min）；1軸高速軸；（r/min）2軸中速軸3.3（kw）；（r/min）三軸低速軸3.1（kw）（r/min）四軸卷筒軸2.傳動零部件的設(shè)計計算2.1高速齒輪傳動2.1.1選擇精度等級，材料及齒數(shù) （1） 選用直

8、齒圓柱齒輪傳動，壓力角取為。（2）運輸機(jī)為一般工作機(jī)，速度不高，故選用7級精度。 （3）材料選擇。選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS,大齒輪材料為45剛（調(diào)質(zhì)）硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)2.1.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計（1）由公式試算小齒輪分度圓直徑，即 （21）確定公式中的各參數(shù)值試選。計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：由表選取齒寬系數(shù)。由圖查的區(qū)域系數(shù)。由表查得材料的彈性影響系數(shù)。由式計算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)。 =1.7390.868 （22）計算接觸疲勞許用應(yīng)力。由圖查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為；由式計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)

9、： 2.76=0.788由圖查得接觸疲勞壽命系數(shù)，取和中較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即試算小齒輪分度圓直徑： =41.753mm（2）調(diào)整小齒輪分度圓直徑1）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度。=2.10齒寬b：mm2）計算實際載荷系數(shù)由表查得使用系數(shù)。根據(jù)、7級精度，由圖查得動載系數(shù)齒輪的圓周力。1662.63N=49.7N查表得出齒間載荷分配系數(shù)由表用插值法查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，得齒向載荷分布系數(shù)。由此得到實際載荷系數(shù)3）由實際載荷系數(shù)求得的分度圓直徑55.302mm及齒輪的相應(yīng)模數(shù)1.975mm2.1.3.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計（1）由公式試算模數(shù)，即（

10、23）1） 確定公式中的各參數(shù)值 試選。 由公式計算彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)。計算。由圖查得齒形系數(shù)。由圖查得修正系數(shù)。由圖查得小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度極限分別為。由圖查得彎曲疲勞壽命系數(shù)。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由公式計算可得因為大齒輪的大于小齒輪，所以取2） 試算模數(shù) =1.103mm（2）調(diào)整齒輪模數(shù)1）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度 u齒寬b：寬高比。2）計算實際載荷。根據(jù)圓周速度、7級精度，由圖查的動載系數(shù)。由，查表得出。由表用插值法查得，結(jié)合b/h=12.448查得則載荷系數(shù)為3） 由公式可按實際載荷系數(shù)算的齒輪模數(shù) （24）對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計

11、算的模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)，由于模數(shù)m的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取彎曲疲勞強(qiáng)度計算得出的模數(shù)1.237mm并就近圓整為m=1.5mm按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑為55.302，算出小齒輪齒數(shù)為55.3021.5=36.7取則大齒輪齒數(shù)=129.5，取為130，互為質(zhì)數(shù)。2.1.4幾何尺寸的計算（1）計算分度圓的直徑(2)計算中心距：（3）計算齒輪寬度：=55mm為了保證設(shè)計齒寬b和節(jié)省材料，一般將小齒輪略為加寬（510）mm，即 取=63mm，而使大齒輪的齒寬等于設(shè)計齒寬，即。2.1.5圓整后中心距的強(qiáng)度

12、校核（1）計算變位系數(shù)和計算嚙合角、齒數(shù)和、變位系數(shù)和、中心距變動系數(shù)和齒頂高降低系數(shù)。 分配變位系數(shù)。由圖可知坐標(biāo)點（）=（83.5, 0）位于lin11和lin12之間，由相應(yīng)的規(guī)則可以求出=0.2、=0.2。(2)齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核按照上述的方法分別計算各個參數(shù)，計算結(jié)果如下：將他們帶入公式448.40MPa< (24)齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求；（3）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 按照前所述分別計算各個參數(shù)，計算結(jié)果如下： 得到： （25）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求；2.1.6 結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制齒輪零件圖零件圖見圖紙2.1.7主要設(shè)計結(jié)論齒數(shù)模數(shù)，壓力角，變位系數(shù)，中心距齒寬小齒輪選用40C

13、r（調(diào)質(zhì)），大齒輪選用45鋼（調(diào)質(zhì)）。齒輪按7級精度設(shè)計。小齒輪設(shè)計成實心式齒輪；大齒輪做成腹板式；2.2低速速級齒輪傳動 2.2.1齒輪參數(shù)的選擇 選用直齒圓柱齒輪傳動，壓力角的大小取為；精度等級為7；選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS,大齒輪材料為45剛（調(diào)質(zhì)）硬度為240HBS，二者材料硬度差為40選小齒的輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。2.2.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(1)由公式（21）試算小齒輪分度圓直徑：確定公式中的各參數(shù)值：選、 、 、由（22）求出=0.858、；由公式（23）計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：、 ；由圖查得接觸疲勞壽命系數(shù)、取和中較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即

14、38.69mm(2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑、 mm計算實際載荷系數(shù)、(3)由實際載荷系數(shù)求得的分度圓直徑46.12mm及齒輪的相應(yīng)模數(shù)1.537mm2.2.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計由公式（23）進(jìn)行計算(1)確定公式中的各參數(shù)值 選計算。由圖查得齒形系數(shù)。由圖查得修正系數(shù)。、。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由公式計算可得取 試算模數(shù) =1.010mm（2）調(diào)整齒輪模數(shù) 、由公式（24）得出取m=1.237mm并就近圓整為m=1.5mm按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑為46.12mm，算出小齒輪齒數(shù)為46.121.5=30.7取則大齒輪齒數(shù)=133.3，取為134，互為質(zhì)數(shù)。2.2.4幾何尺寸的計算計

15、算分度圓的直徑：中心距為：、齒輪寬度=47mm為了保證設(shè)幾齒寬b和節(jié)省材料，一般將小齒輪略為加寬（510）mm，即取=55mm，而。2.2.5圓整后中心距的強(qiáng)度校核(1)計算變位系數(shù)和采用變位法將中心距圓整至其他參數(shù)保持不變計算嚙合角、齒數(shù)和、變位系數(shù)和、中心距變動系數(shù)和齒頂高降低系數(shù)。 分配變位系數(shù)。由圖可知坐標(biāo)點（）=（82.5, 0.34）位于lin13和lin14之間，由相應(yīng)的規(guī)則可以求出=0.42、=0.26。(2)齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核按照上述的方法分別計算各個參數(shù)，計算結(jié)果如下：將他們帶入公式（24）得：齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求；(3)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 按照前所述分別計算各個參

16、數(shù)，計算結(jié)果如下： 由公式（25）得到：齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求；2.2.6 結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制齒輪零件圖2.2.7主要設(shè)計結(jié)論齒數(shù)模數(shù)，壓力角，變位系數(shù)，中心距齒寬小齒輪選用40Cr（調(diào)質(zhì)）大齒輪選用45鋼（調(diào)質(zhì)）。齒輪按7級精度設(shè)計。小齒輪做成實心式；大齒輪做成腹板式；2.3軸系部件設(shè)計2.3.1第1軸的設(shè)計（1）如上述第1軸上的功率、轉(zhuǎn)速、和轉(zhuǎn)矩分別為：；（r/min）；（2）求作用在齒輪上的力因已知1軸上齒輪的分度圓直徑為而 ，（3）初步確定軸的最小直徑先按公式初步估算軸的最小直徑。選用軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。取，于是得：1軸的最小直徑顯然安裝聯(lián)軸器除的直徑，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。

17、聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，取則：按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器的公稱轉(zhuǎn)矩的條件查得手冊，選用LX1型彈性注銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為250000（Nmm），孔徑；故取=18mm，半聯(lián)軸器的長度為L=42mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為（4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1)擬定軸上的零件裝配方案選用圖紙上所示的裝配方案2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段長度和直徑如下表所示（5）確定1軸的各段直徑和長度1）確定1軸的各段直徑1.各段軸直徑的確定位置直徑（mm）理由18由前面算得半聯(lián)軸器的孔徑22為滿足聯(lián)軸器軸向定位要求，軸段需制出一個軸肩，取2mm ，故。25根據(jù)選取0基本游隙組標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓柱滾子軸承N205其尺寸為。故。

18、 30由表查得軸承左端面也是依靠軸肩定位，由設(shè)計手冊可查的。34由，進(jìn)行倒推，即結(jié)合與得出：29取安裝齒輪處的軸的直徑。25見段理由。2）確定軸上各段的長度位置長度（mm）理由40為保證軸承擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故段長度應(yīng)比略短些，取。50軸承端蓋總長度為20mm，取端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面間距離,故取。15為軸承的寬度，故 7912軸環(huán)處軸肩的高度，軸環(huán)寬度，取59已知齒輪輪轂寬度為63mm，為了使套筒可靠地壓緊齒輪，取軸段略短于輪轂寬度，故取43取齒輪距箱體內(nèi)壁距離為，第II軸上大齒輪距第III軸上大齒輪?？紤]到箱體鑄造誤差，在確定滾動軸承時應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離,取。滾

19、動軸承寬度。第II軸上小齒輪輪轂長。則 2）軸向零件的周向定位齒輪、聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。由平鍵連接強(qiáng)度計算公式得：通過查閱表可知平鍵截面，鍵槽用鍵銑刀加工，長為10mm同時為了保證齒輪與軸的配合有良好的對中性故選擇的配合為；同理得半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的由此選軸的直徑尺寸的公差為m6。（6）求軸上的載荷（7）按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度取，軸的計算應(yīng)力：因為材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表可知由此，故安全。（8）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險截面截面A、B受扭轉(zhuǎn)作用，雖然鍵槽、軸肩、及過度配合所引起的應(yīng)力集中均將減弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直

20、徑是按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核的，較為寬裕。故A、B均無需校核。這里只需校核齒輪與軸的配合的截面即可。截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)：截面右側(cè)的彎矩：截面上是扭矩：；截面上的彎曲應(yīng)力：；截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力:；由軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理查得：由表查得理論應(yīng)力集中系數(shù)及的值由圖可得材料的敏性系數(shù)為：故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式為：，。由圖得尺寸系數(shù)，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)為：；得到綜合系數(shù)為：；由前面知識可知碳鋼的特性系數(shù)為： 取 取則計算安全系數(shù)的值：；=5.84S=1.5；故可知其安全。截面左側(cè)抗彎截面系數(shù)： ；截面左側(cè)的彎矩：；截面上是扭矩： ；截面上的彎曲應(yīng)力： ；截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： ；過盈配合處由附表可

21、查得，并取于是得：軸的按磨削加工，得表面質(zhì)量系數(shù)為：；故的綜合系數(shù)為：；所以軸在截面左側(cè)的安全系數(shù)為：；=8.21S=1.5；故該軸的左側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。2.3.2第2軸的設(shè)計因為軸的設(shè)計思路相同，故以下設(shè)計過程僅列出一些重要參數(shù)和最終設(shè)計結(jié)果。（1） 由前面數(shù)據(jù)可以得出；根據(jù)最小直徑查手冊選取N206E。軸承的規(guī)格為軸的各段直徑如表：位置直徑（mm）理由30根據(jù)軸承的尺寸 35根據(jù)取小齒輪安裝處直徑。43小齒輪右端用軸肩定位，軸肩高度，取故，則軸環(huán)處直徑。 35取大齒輪安裝處直徑。30理由同段。確定各段長度為了使套筒可靠地壓緊齒輪，分別使段和段長度略短于齒輪輪轂寬4mm。軸環(huán)處軸肩的高度，

22、軸環(huán)寬度。軸環(huán)處長度為兩個齒輪的距離，由前面可知其長度為其它軸的尺寸，根據(jù)第I軸算出的尺寸進(jìn)行確定。即得到如下結(jié)果：軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示：2.3.3第3軸設(shè)計由前面已知條件得：3.1（kw）（r/min）所以求出軸的最小直徑為：軸的最小直徑顯然安裝聯(lián)軸器除的直徑，故需同時選取聯(lián)軸器的型號LX4由已知條件求出軸的各段長度和直徑如下：同理根據(jù)第一根軸的方法求出軸的各段長度如下所示：軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示：2.3.4軸系零部件的選擇根據(jù)前面軸的設(shè)計內(nèi)容可以確定各個軸上的零部件。現(xiàn)將各軸系零件列表如軸系的零件表軸承（GB/T2971994）鍵（GB/T10962003）聯(lián)軸器（GB/T50141985）軸I

23、N205E(小齒輪)（聯(lián)軸器LX1型軸IIN206E(小齒輪)(大齒輪）軸IIIN210E(聯(lián)軸器）(大齒輪)LX4型2.3.5軸系零部件的校核1)軸上的鍵進(jìn)行校核：鍵、軸 、輪轂的材料 都是鋼，由表查得擠壓應(yīng)力取其平均值鍵的工作長度，由式可得：可見滿足要求；同理，對其余的鍵進(jìn)行一一校核，其同樣也滿足連接的擠壓強(qiáng)度。 2)軸承的壽命校核：由上述可知，軸承的型號為N205E，所以查表得因為軸承只受純徑向載荷，所以P=460N所以由軸承壽命計算公式可得：同理對其余軸承一一校核其均滿足額定的工作時間3.減速器裝配圖的設(shè)計3.1 箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定3.1.1鑄造箱體的結(jié)構(gòu)形式及主要尺寸減速器為展開

24、式二級圓柱齒輪減速器，主要尺寸如表31名稱符號齒輪減速器箱座壁厚8箱蓋壁厚8箱蓋凸緣壁厚12箱座凸緣厚度12箱座底凸緣厚度20地角螺栓直徑18地角螺栓數(shù)目4軸承旁連接螺栓直徑14連接螺栓的間距150軸承端蓋螺釘直徑8視孔蓋螺釘直徑6定位銷直徑8至外箱壁距離24/20/16至凸緣邊緣距離22/14軸承旁凸臺半徑18凸臺高度低速軸承外徑確定外箱壁至軸承座端面距離46鑄造過度尺寸x,yx=5 y=25大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離10齒輪端面與內(nèi)箱壁距離>8箱蓋箱座肋厚 軸承端蓋外徑201軸承旁連接螺栓距離s201蓋與座連接螺栓直徑10箱體前后兩內(nèi)壁間的距離由軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計時就已經(jīng)確定，左右兩內(nèi)壁距離通

25、過低速級大齒輪距箱體內(nèi)壁的距離也同樣可以確定。箱體下底面距低速級大齒輪齒頂圓距離大于3050mm，由此可以確定下箱體的內(nèi)壁距大齒輪中心的距離。3.2 減速器附件的確定視孔蓋：由表得，由是雙級減速器和中心距，可確定視孔蓋得結(jié)構(gòu)尺寸。透氣孔：由表得，選用型號為的通氣塞液位計：由表得，選用型號的桿式油標(biāo)排油口：油塞的螺塞直徑可按減速器箱座壁厚22.5倍選取。取螺塞直徑為16mm.起蓋螺釘：起蓋螺釘數(shù)量為2，直徑與箱體凸緣連接螺栓直徑相同，取螺釘直徑為10mm定位銷：由表的定位銷直徑為8mm吊環(huán)：由表得，吊耳環(huán)在箱蓋上鑄出。根據(jù)表31中確定的尺寸可以確定吊耳環(huán)的尺寸；4.潤滑 密封及其它4.1潤滑4.

26、1.1.齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度<12 m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。高速級齒輪浸入油里約0.7個齒高，但不小于10mm，低速級齒輪浸入油高度約為1個齒高（不小于10mm）,1/6齒輪。4.1.2.軸承的潤滑軸承采用潤滑油進(jìn)行潤滑，潤滑油直接采用減速器油池內(nèi)的潤滑油通過輸油溝進(jìn)行潤滑。4.2密封為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，連接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，連接表面應(yīng)精創(chuàng)其表面粗糙度為Ra=6.3。密封的表面應(yīng)進(jìn)過刮研，而且凸緣連接螺柱之間的距離不應(yīng)過大應(yīng)均勻分布。軸承端蓋選用凸緣式軸承蓋易于調(diào)整，采用密封圈實現(xiàn)密封。端蓋直徑見表31。密封圈型號根據(jù)軸承直徑確定。密封圈材料為半粗羊毛氈。4.3其它（1）裝配圖圖紙選用畫圖軟件畫。（2）裝配前零件用煤油清洗，滾動軸承用汽油清洗，機(jī)內(nèi)不許有任何雜物存在，內(nèi)壁圖上不被機(jī)油侵蝕的涂料兩次。（3）齒嚙合側(cè)隙用鉛絲檢驗不小于0.6mm，鉛絲不得大于最小側(cè)隙的四倍。（4）用涂色法檢驗斑點，按齒高接觸斑點不小于40%，按齒長接觸斑點不小于50%，必要時間可用研磨或刮后研磨以便改善接觸情況。（5）應(yīng)調(diào)整軸承軸向間隙，F(xiàn)35為0.030.008mm F45為0.060.12mm F750.080.15mm.檢查減速器剖封面，各接觸面積密封處，均不許漏油，剖封面允許涂密封油漆或水玻璃，不許使用任何填料。（6