汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)dc

1、汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)題目汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)學(xué)院能源科學(xué)與工程學(xué)院專業(yè)熱能與動(dòng)力工程班級0804學(xué)號1003080405姓名丁川指導(dǎo)老師涂福炳日期2011年9月20日課程設(shè)計(jì)任務(wù)書一設(shè)計(jì)題目 多級凝汽式汽輪機(jī)組熱力設(shè)計(jì)二設(shè)計(jì)內(nèi)容 1、按所給參數(shù)分析并確定熱力設(shè)計(jì)的基本參數(shù)； 2、擬定汽輪機(jī)近似熱力過程曲線和原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量、回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算； 3、確定調(diào)節(jié)級的形式、比焓降、葉型及尺寸，速比選用0.23/0.26； 4、確定壓力級的級數(shù)和排氣口數(shù)，并進(jìn)行各級比焓降分配； 5、對壓力級進(jìn)行熱力計(jì)算，求出各級通流部分的幾何尺寸、相對內(nèi)效率和內(nèi)功率，確定汽輪機(jī)實(shí)際的熱力過程曲線；

2、6、整理說明書，并給出熱力計(jì)算結(jié)果匯總表。三設(shè)計(jì)要求 1、運(yùn)行時(shí)有較高經(jīng)濟(jì)性； 2、不同工況下工作時(shí)均有較高可靠性； 3、在滿足經(jīng)濟(jì)性和可靠性的同時(shí)，還應(yīng)考慮到汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)緊湊，系統(tǒng)簡單，布置合理，成本低廉，安裝與維修方便，以及零件的通用化和系列等因素。四主要參數(shù) 汽輪機(jī)額定功率（Pr,kW） 50000 汽輪機(jī)涉及功率（Pe,kW） 40000 汽輪機(jī)初壓（P0,MPa） 8.5 汽輪機(jī)初溫（t0,） 535 汽輪機(jī)工作轉(zhuǎn)速（n,r/min） 3000 汽輪機(jī)排氣壓力（Pc,MPa） 0.0045 給水溫度（tfw,） 158 冷卻水溫度（tc1,） 20 凝汽器出口水溫（tc,） 31.5

3、 給水泵壓頭（Pfp,MPa） 0.28 凝結(jié)水泵壓頭（Pcp,MPa） 1.18 射汽抽氣器汽耗量（Dej,t/h） 1.2 射汽抽氣器出口水溫（tej,） 38.68 射汽抽氣器比焓降（hej,kJ/kg） 558.3 回?zé)峒墧?shù)（Z,級） 5目錄前言41.近似熱力過程曲線的擬定52.估算汽輪機(jī)進(jìn)汽量D063.確定抽汽壓力74.各級加熱器抽汽量計(jì)算84-1 H1高壓加熱器84-2 H2高壓加熱器94-3 Hd-除氧器114-4 H3低壓加熱器124-5 H4低壓加熱器125.流經(jīng)汽輪機(jī)各級組的蒸汽流量及其內(nèi)功率計(jì)算調(diào)節(jié)級146.計(jì)算汽輪機(jī)裝置的經(jīng)濟(jì)性167.通流部分選型207-1 配氣方式和

4、調(diào)節(jié)型選型207-2調(diào)節(jié)級幾何參數(shù)的選擇207-3各級平均直徑的確定217-3-1 第一壓力級平均直徑的估取217-3-2本機(jī)末級直徑的估取217-3-3確定壓力級平均直徑的變化217-4級數(shù)的確定及比焓的分配227-4-1級數(shù)的確定227-4-2比焓降分配238.汽輪機(jī)雙列調(diào)節(jié)級的熱力計(jì)算248-1 葉型及其選擇248-1-1 葉片型線圖248-1-2葉型及有關(guān)參數(shù)的選擇258-2 調(diào)節(jié)級的熱力計(jì)算26總結(jié)35參考文獻(xiàn)36前言汽輪機(jī)是以蒸汽為工質(zhì)的旋轉(zhuǎn)式熱能動(dòng)力機(jī)械，與其他原動(dòng)機(jī)相比，他具有單機(jī)功率大、效率高、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)和使用壽命長等優(yōu)點(diǎn)。汽輪機(jī)的主要用途是作為發(fā)動(dòng)機(jī)的原動(dòng)機(jī)。在使用化石燃料的

5、現(xiàn)代常規(guī)火力發(fā)電廠、核電站及地?zé)岚l(fā)電站中，都采用益汽輪機(jī)為動(dòng)力的汽輪發(fā)電機(jī)組。汽輪機(jī)能變速運(yùn)行，可用來直接驅(qū)動(dòng)各種泵、風(fēng)機(jī)、壓縮機(jī)和船舶螺旋槳等。汽輪機(jī)的排氣或中間抽氣還可以用來滿足生產(chǎn)和生活上的供熱需要。在生產(chǎn)過程中有余能、余熱的工廠企業(yè)中，還可以用各種類型的工業(yè)汽輪機(jī)（包括發(fā)電、熱電聯(lián)供、驅(qū)動(dòng)動(dòng)力用），使用不同品位的熱能得以合理有效地利用。汽輪機(jī)必須與鍋爐（或其他蒸汽發(fā)生裝置）、發(fā)電機(jī)（或其他被驅(qū)動(dòng)機(jī)械）、以及凝汽器、加熱器、泵等機(jī)械設(shè)備組成成套裝置，共同工作。具有一定溫度和壓力的蒸汽可來自鍋爐或其他氣源，經(jīng)主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥進(jìn)入汽輪機(jī)內(nèi)，依次流過一系列環(huán)形安裝的噴嘴柵（或靜葉柵）和動(dòng)葉柵而

6、膨脹做功，將其熱能轉(zhuǎn)換成推動(dòng)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的機(jī)械功，通過聯(lián)軸器驅(qū)動(dòng)其他機(jī)械，如發(fā)電機(jī)。膨脹做功后的蒸汽由汽輪機(jī)的排氣部分排出。在火電廠中，其排氣通常被引入凝汽器，向冷卻水放熱而凝結(jié)，凝結(jié)水再經(jīng)泵輸送至加熱器中加熱后作為鍋爐給水，循環(huán)工作。1.近似熱力過程曲線的擬定 在h-s圖上，由Pc=8.5，t0=535可確定汽輪機(jī)進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)0，并查得初焓h0=3480.09kJ/kg。 設(shè)進(jìn)氣機(jī)構(gòu)的節(jié)流壓力損失P0=0.04P0，得調(diào)節(jié)級前壓力P0=P0-P0=8.5-0.04×8.5=8.16MPa。并由此可確定調(diào)節(jié)級前蒸汽狀態(tài)點(diǎn)1，過1點(diǎn)作等熵線向下交P2=0.0048MPa線于2點(diǎn)，查得h

7、2t=2061。86kJ/kg。因此，整機(jī)的理想比焓降htmac=h0-h2t=3480.09-2061.86=1418.23kJ/kg。 估取汽輪機(jī)相對內(nèi)效率ri=85.5%。 整機(jī)的有效比焓降himac=htmac×ri =1418.23×0.85=1212.59kJ/kg，汽輪機(jī)排汽比焓hz=h0-himac=3480.09-1212.59=2267.5kJ/kg。用直線連接1、Z兩點(diǎn)，在中間點(diǎn)3處沿等壓線下移20-25kJ/kg得到點(diǎn)3。用平滑的曲線連接1、3、Z三點(diǎn)，得到該機(jī)在設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過程曲線，如圖1所示。圖1 50MW凝汽式汽輪機(jī)近似熱力過程曲線本汽

8、輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)如圖2所示，圖中H1,H2為高壓加熱器，H3,H4為低壓加熱器，Hd為除氧器，共五級回?zé)岢槠?.估算汽輪機(jī)進(jìn)汽量D0 設(shè)m=1.12，機(jī)械效率m=0.97，發(fā)電機(jī)效率g=0.97，汽輪機(jī)漏汽量D=3%De，且有：（上式中沒有考慮汽輪機(jī)軸封漏氣）3.確定抽汽壓力 該汽輪機(jī)采用大氣壓力式除氧器，除氧器壓力為0.118MPa，對應(yīng)的飽和水溫度ted=104.25 MPa。本機(jī)采用70%負(fù)荷以下時(shí)除氧器與H2高壓加熱器共汽源的運(yùn)行方式，所以，除氧器的回?zé)岢槠麎毫H比除氧器工作壓力高出0.024 MPa。 根據(jù)給水溫度tfw=158可得H1高壓加熱器給誰出口溫度tw2=158，且除氧器出口

9、水溫twd=104.3，根據(jù)溫升（等比焓升）分配原則，的H2高壓加熱器給誰出口溫度： 取tw2=131。 用同樣方法選取各低壓加熱器的出口水溫tw2（見表1）。 根各加熱器的出口水溫tw2及出口端差t，可得加熱器疏水溫度te=tw2+t，查得te對應(yīng)的飽和壓力Pe（見表1）。在擬定近似熱力曲線上求出各回?zé)岢槠褥手礹e，如圖3所示。4.各級加熱器抽汽量計(jì)算4-1 H1高壓加熱器 其給水量為該加熱器平衡方程式為式中，-加熱器效率，一般取=0.98（下同）。該級回?zé)岢闅饬繛椋荷鲜街杏嘘P(guān)符號的意義及數(shù)值見表1和表2。高壓加熱器熱平衡圖如圖4（a）所示。 圖4 加熱器平衡圖 (a)加熱器 (b)加熱器

10、 (c)除氧器4-2 H2高壓加熱器 該加熱器熱平衡圖如圖4（b）所示，先不考慮漏入高壓加熱器的那部分軸封漏氣量以及上級加熱器流入本級加熱器的疏水量，則該級加熱器的計(jì)算抽氣量為：表1 50MW 凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)加熱器號抽氣壓力（）抽氣比焓（kJ/kg）抽氣管壓損（%）加熱器工作壓力飽和水溫（）飽和水比焓（kJ/kg）出口端差（）給水出口水溫（）給水出口比焓（kJ/kg）0.72482938.080.6668163688.635158666.890.35042805.080.3224136572.055131550.660.14192672.0170.1178104.25437.040

11、104.25437.040.05822556.080.053583347.54380334.950.02072437.080.019059246.97356234.42、考慮上一級加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級抽氣量減少的相當(dāng)量為：考慮前軸封一部分漏氣量，漏入本級加熱器并放熱可使本級會熱抽氣量減少的相當(dāng)量為：式中-軸封漏氣比焓值，相當(dāng)于調(diào)級后氣室中蒸汽的比焓，本級高壓加熱器實(shí)際所需回?zé)岢闅饬繛椋?-3 -除氧器除氧器為混合式加熱器，其熱平衡圖如圖4（c）所示。分別列出除氧器的熱平衡方程式和質(zhì)量平衡方程式如下：將已知數(shù)據(jù)代入上述兩式中，整理后得：聯(lián)立上式求解可得：除氧器抽氣量 （t/h）

12、凝結(jié)水量 （t/h）4-4 低壓加熱器該級加熱器熱平衡圖與高壓加熱器的熱平衡圖相同，其回?zé)岢闅饬繛?-5 低壓加熱器該級加熱器凝結(jié)水進(jìn)口水溫與凝汽器壓力及流經(jīng)抽氣冷卻器的溫升有關(guān)。當(dāng)，凝汽器壓力=0.0043MPa時(shí)，對應(yīng)的凝結(jié)水飽和溫度=31.5，比焓值=2558.43kJ/kg。凝結(jié)水流經(jīng)抽氣冷卻器的溫升可根據(jù)冷卻器的熱平衡公求得其比焓升為：式中 為抽氣冷卻器中蒸汽的比焓降。為抽氣汽耗量，兩者為已知數(shù)據(jù)考慮傳熱效率等因素，凝結(jié)水泵壓頭=1.18MPa，該壓力下水在3040之間比焓升對應(yīng)的溫升=35，取=3。H4低壓加熱器凝結(jié)水進(jìn)口水溫對應(yīng)的比焓值的計(jì)算抽氣量為： 的疏水流入引起末級回?zé)岢闅?/p>

13、量減少的相當(dāng)量為：的實(shí)際回?zé)岢闅饬繛?.流經(jīng)汽輪機(jī)各級組的蒸汽流量及其內(nèi)功率計(jì)算調(diào)節(jié)級（調(diào)節(jié)級后壓力為3.11MPa，比焓值=3181kJ/kg。待調(diào)節(jié)級型式選定及熱力計(jì)算后求得，第一次估算時(shí)，可估取調(diào)節(jié)級理想比焓降及級效率后在h-s圖的近似熱力過程曲線上查得）第一級組 第二級組 第三級組 第四級組 第五級組 第六級組 整機(jī)內(nèi)功率 6.計(jì)算汽輪機(jī)裝置的經(jīng)濟(jì)性機(jī)械損失 汽輪機(jī)軸端功率 發(fā)電機(jī)出線端功率 符合設(shè)計(jì)工況的要求，說明原估計(jì)的蒸汽量正確汽耗率 不抽氣時(shí)（回?zé)岢闅馔Ｓ茫┕烙?jì)汽耗率：汽輪機(jī)裝置的熱耗率：汽輪機(jī)裝置的絕對電效率：本機(jī)計(jì)算結(jié)果列于表2內(nèi)表2 50MW凝汽式汽輪機(jī)熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)汽輪

14、機(jī)初壓MPa8.5射汽抽氣器汽耗量t/h1.2汽輪機(jī)背壓MPa0.0045/0.0043汽輪機(jī)初溫535射汽抽氣器比焓降kJ/kg558.3凝汽器出口水溫31.5汽輪機(jī)初比焓kJ/kg3480.09汽輪機(jī)總進(jìn)氣量t/h142.79抽汽冷卻器出口水溫34.5工作轉(zhuǎn)速nr/min3000前軸封漏氣量t/h1給水泵壓頭MPa0.28冷卻水溫20流入凝汽器蒸汽量t/h112.557凝結(jié)水壓頭MPa1.18熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)加熱器抽氣壓力MPa0.72480.35040.14190.05820.0207抽氣比焓kJ/kg2938.02805.02672.02556.02437.0加熱器壓力MPa0.6668

15、0.32240.11780.05350.0190下飽和水溫度163136104.258359下飽和水比焓kJ/kg688.63572.05437.04347.54246.971kg蒸汽放熱量kJ/kg2249.372232.952234.962208.462190.03被加熱的凝結(jié)水量t/h143.99143.99124.637124.637124.637加熱器進(jìn)口水溫131104.25805634.5加熱器進(jìn)口水比焓kJ/kg550.66437.04334.95234.42144.56加熱器出口端差55033熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)加熱器凝結(jié)給水出口水溫tw2158131104.258056出口水比焓

16、kJ/kg666.89550.66437.04334.95234.42給水比焓升kJ/kg116.23113.62102.09100.5389.86抽氣量計(jì)算抽氣量Deit/h7.5927.4764.8155.7894.891前軸封回收相當(dāng)量t/h0.934上級加熱器疏水相當(dāng)量t/h0.3960.266實(shí)際抽氣量t/h7.5926.1461.5135.7894.625汽輪機(jī)裝置的熱力特性數(shù)據(jù)排氣比焓kJ/kg2267.5機(jī)械損失kW443.1不抽汽時(shí)汽耗率kg/（kW·h）3.098等比熵排氣比焓kJ/kg2061.86聯(lián)軸器端功率kW4386.3給水溫度158理想比焓降kJ/kg1

17、418.23發(fā)電機(jī)效率97給水比焓kJ/kg666.89有效比焓降kJ/kg1212.59發(fā)電機(jī)端功率kW42547.7熱耗率kg/（kW·h）9416.6汽輪機(jī)內(nèi)效率85.5汽輪機(jī)總進(jìn)氣量t/h142.79絕對電耗率38.24汽輪機(jī)內(nèi)功率kW44306.7汽耗率kg/（kW·h）3.3567.通流部分選型7-1 配氣方式和調(diào)節(jié)型選型 本機(jī)設(shè)計(jì)為凝汽式汽輪機(jī) 其配氣方式為噴嘴配氣方式，調(diào)節(jié)級為雙列調(diào)節(jié)級，因?yàn)殡p列調(diào)節(jié)級能承擔(dān)較大的比焓降，為160-500kJ/kg,本機(jī)取350kJ/kg。調(diào)節(jié)器后壓力為3.11MPa，調(diào)節(jié)級速度比，速度比取低得反動(dòng)度和部分進(jìn)去度選小值反動(dòng)度

18、 為第一列動(dòng)葉反動(dòng)度 取為導(dǎo)葉反動(dòng)度 取為第二列動(dòng)葉反動(dòng)度 取假設(shè)是全部進(jìn)氣量在臨界狀態(tài)下通過調(diào)節(jié)級所需要德噴嘴當(dāng)量面積，則：體積流量 進(jìn)入噴嘴的蒸汽初速：7-2調(diào)節(jié)級幾何參數(shù)的選擇考慮制造工藝、調(diào)節(jié)級葉片的高度及第一壓力級平均直徑，本機(jī)調(diào)節(jié)級平均直徑取7-3各級平均直徑的確定7-3-1 第一壓力級平均直徑的估取式中 ??；級理想比焓將，假設(shè)=50 kj/kg則 7-3-2本機(jī)末級直徑的估取則 （m） 式中 通過末級的蒸汽流量，kg/s 末級動(dòng)葉出汽角，一般取 末級余速損失系數(shù)，一般，取=0.020 末級動(dòng)葉排氣比容， 查得 末級徑高比， 本機(jī)取則 7-3-3確定壓力級平均直徑的變化采用作圖法確

19、定壓力級平均直徑的變化規(guī)律，如圖5所示，在橫坐標(biāo)上任取長度為的線段BD，用以表示第一壓力級至末級動(dòng)葉中心之軸向距離。在BD兩端分別按比例畫出第一壓力級與末級的平均直徑值，如圖5中的AB與。根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑曲線將A C兩點(diǎn)連接起來，AC曲線即為壓力級各級直徑的變化規(guī)律。7-4級數(shù)的確定及比焓的分配7-4-1級數(shù)的確定7-4-1-1級數(shù)的確定先求壓力級平均直徑在圖5上將BD線段分為10等分，如圖5中1-29點(diǎn)，從圖中量出各段長度，求出平均直徑7-4-1-2壓力級平均理想比焓降式中根據(jù)范圍選擇，取則 7-4-1-3級數(shù)的確定 （取整）式中壓力級組理想比焓將；重?zé)嵯禂?shù)，取則取級 圖5 壓力

20、級平均直徑變化規(guī)律校核：式中系數(shù)，??；壓力級組的內(nèi)效率，則在誤差范圍內(nèi)，估取正確7-4-2比焓降分配7-4-2-1各級平均直徑的求取 將圖5中線段BD重新分為13份，在平均變化曲線AC上求出各級的平均直徑，如圖7-4-2-2各級比焓分配根據(jù)求出的各級平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù)式求出各級的理想比焓降，將參數(shù)列成表3表3比焓降分配輔助用表格級號平均直徑速度比試算理想比焓降dmxaht11.0070.4952.121.0600.4957.731.0810.4960.041.1020.4962.451.1340.4966.161.1990.4973.971.2240.4977.081.2800.

21、5080.991.3280.5087.0101.4000.5096.7111.4740.50107.2121.5730.50122.1131.1400.50132.7141.7630.50153.4總和1229.27-4-2-3各級比焓降的修正調(diào)整是應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： 除氧器的抽汽壓力應(yīng)大于其額定值，以免負(fù)荷變小時(shí)不能保證充分除氧；除氧器前一級抽汽壓力不可過高，否則容易引起給水除氧器內(nèi)德自生沸騰；滿足給水溫度要求。8.汽輪機(jī)雙列調(diào)節(jié)級的熱力計(jì)算8-1 葉型及其選擇8-1-1 葉片型線圖 葉柵中葉片的橫截面形狀成為葉型，其周線稱為型線。如圖6所示為汽輪機(jī)葉柵參數(shù)示意圖。圖6 葉柵參數(shù) T葉柵節(jié)距；

22、b葉柵弦長；噴嘴與動(dòng)葉的安裝角；B葉柵寬度8-1-2葉型及有關(guān)參數(shù)的選擇8-1-2-1葉型的選擇 本汽輪機(jī)噴嘴氣流速度的馬赫數(shù)在之間，所以選用帶b的跨音速葉柵，具體選取如下：噴嘴 TC2b型 葉寬30.2mm 安裝角39°第一列動(dòng)葉片 TP1b型 葉寬38mm 安裝角81°導(dǎo)葉 TP3A 葉寬32mm 安裝角80°第二列動(dòng)葉片 TP5A型 葉寬38mm 安裝角79°8-1-2-2葉片弦長的選擇弦長 式中 B葉柵寬度，（mm） 噴嘴與動(dòng)葉安裝角則：噴嘴 第一列動(dòng)葉 導(dǎo)葉 第二列動(dòng)葉 8-1-2-3相對節(jié)距和葉片數(shù)Z的確定噴嘴或?qū)~的相對節(jié)距，在選定型葉片時(shí)

23、估取，則噴嘴或?qū)~的節(jié)距動(dòng)葉的節(jié)距則噴嘴取 第一列動(dòng)葉，取 導(dǎo)葉取 第二列動(dòng)葉取 噴嘴數(shù) （取整，偶數(shù)）式中平均直徑，mm ??；部分進(jìn)氣度， ，取則噴嘴葉片數(shù)取導(dǎo)葉及動(dòng)葉片數(shù)則：第一列動(dòng)葉片數(shù)取導(dǎo)葉片數(shù)取第二列動(dòng)葉片數(shù)取8-2 調(diào)節(jié)級的熱力計(jì)算已知：級流量G=39.66kg/s，級前參數(shù)MPa，kJ/kg，級后壓力MPa，轉(zhuǎn)速n=3000r/min,反動(dòng)度，m/s。由在h-s圖上查得級理想焓降kJ/kg，壓力比=3.11/8.16=0.380<0.4,所以可取1425%，級總反動(dòng)度：噴嘴中理想比焓降（kJ/kg）初速動(dòng)能 （kJ/kg）滯止理想比焓降 kJ/kg噴嘴出口汽流理想速度噴嘴速

24、速系數(shù)取0.95 噴嘴出口汽流實(shí)際速度 噴嘴后壓力查得，噴嘴壓力比，所以采用漸縮噴嘴，噴嘴出口面積即噴嘴喉部面積:噴嘴出口葉片高度 mm第一列動(dòng)葉中理想比焓降 kJ/kg第一列動(dòng)葉中理想進(jìn)口汽流方向 調(diào)節(jié)級圓周速度 m/s則 第一列動(dòng)葉進(jìn)口汽流速度 m/s第一列動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能 kJ/kg第一列動(dòng)葉滯止比焓降 kJ/kg第一列動(dòng)葉出口汽流理想速度 m/s第一列動(dòng)葉速度系數(shù)取第一列動(dòng)葉出口汽流實(shí)際速度 m/s第一列動(dòng)葉出口絕對速度的方向和大?。?m/s第一列動(dòng)葉動(dòng)能損失kJ/kg第一列動(dòng)葉余速損失kJ/kg導(dǎo)葉中理想比焓降 kJ/kg導(dǎo)葉進(jìn)口汽流方向 導(dǎo)葉進(jìn)口汽流速度 m/s導(dǎo)葉進(jìn)口速度動(dòng)能 k

25、J/kg導(dǎo)葉滯止比焓降 kJ/kg導(dǎo)葉出口理想速度 m/s導(dǎo)葉出口速度系數(shù) ，則導(dǎo)葉出口實(shí)際速度 m/s導(dǎo)葉出口絕對速度方向和大?。?m/s導(dǎo)葉余速損失 kJ/kg第二列動(dòng)葉的理想比焓降 kJ/kg進(jìn)口汽流方向 第二列動(dòng)葉進(jìn)口汽流速度 m/s第二列動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能 kJ/kg第二列動(dòng)葉滯止比焓降 kJ/kg第二列動(dòng)葉出口汽流理想速度 m/s第二列動(dòng)葉速度系數(shù)，則第二列動(dòng)葉出口汽流實(shí)際速度 m/s第二列動(dòng)葉出口絕對速度方向和大小： m/s第二列動(dòng)葉損失 kJ/kg第二列動(dòng)葉的余速損失 kJ/kg第一列動(dòng)葉出口面積 部分進(jìn)汽度 第一列動(dòng)葉高度 mm面積比 導(dǎo)葉出口面積 導(dǎo)葉高度 mm面積比 第二列

26、動(dòng)葉出口面積 第二列動(dòng)葉高度 面積比 將以下計(jì)算得數(shù)據(jù)列入表4圖7、圖8、圖9分別為本汽輪機(jī)雙列調(diào)節(jié)級的通道形式、熱力過程曲線及速度三角形示意圖圖7 雙列組通道形式 圖8、雙列級熱力過程曲線 圖9 雙列級速度三角形表4 雙列級熱力計(jì)算數(shù)據(jù)表序號名稱符號單位噴嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo)葉第二列動(dòng)葉1蒸汽流量Gkg/s39.662級前壓力P0MPa8.163級前蒸汽比焓h0kJ/kg3480.094級前蒸汽比容m3/kg0.4325級平均直徑mm11006級后壓力MPa3.117級理想比焓降kJ/kg3508級假象速度m/s691.169圓周速度m/s172.7810速度比0.2411部分進(jìn)汽度e0.4161

27、2進(jìn)口蒸汽溫度53513進(jìn)口蒸汽壓力MPa8.163.773.423.3614進(jìn)口蒸汽比焓kJ/kg3480.093219.43188.23172.615葉柵進(jìn)汽角(°)19.1119.1124.4137.4516進(jìn)口汽流初速m/s0624.71478.32302.3217初速動(dòng)能kJ/kg0195.13114.4045.7018反動(dòng)度%16.421.7943.43619葉柵理想比焓降kJ/kg274.22557.476.2812.0320葉柵后理想比焓kJ/kg3209.43161.93181.93160.6 續(xù)表421葉柵前滯止壓力MPa8.165.663.693.4922滯止理

28、想比焓降kJ/kg345.962252.60120.6857.7323葉柵前滯止比容m3/kg0.04320.130.1720.19824葉柵后壓力MPa3.773.423.363.1125葉柵后比容m3/kg0.1710.2020.2080.213526葉柵壓力比0.3710.5770.8440.89927出口汽流理想速度m/s831.794710.76491.26339.7828速度系數(shù)0.950.90.920.9329出口汽流實(shí)際速度m/s790.205639.68451.96315.9930流量系數(shù)0.9731出口面積44.512125.24182.52267.9632葉柵損失kJ/kg33.7349.9918.547.8033排氣速度m/s192.6234余速方向(°)60.3835余速損失kJ/kg18.5536輪周效率%70.937單位蒸汽輪周功kJ/kg288.238輪周效率%75.1239輪周有效比焓降kJ/kg216.540相對誤差%9.7