390H燃氣輪發(fā)電機缺陷問題分析與對策

1、390H燃氣輪發(fā)電機缺陷問題分析與對策俞華峰 吳棣慶 楊 俊江蘇華電戚墅堰發(fā)電有限公司 江蘇 常州 213011390H GTG defect problem analysis and solutionJu Hwaven，Wu Diqing,YangjunJiangsu Huadian Qishuyan Power Co.,Jiangsu prv.,Changzhou,213011 摘要 390H發(fā)電機是美國GE公司配套S109FA級燃氣-蒸氣單軸聯(lián)合循環(huán)機組用390MW等級燃機發(fā)電機，采用全氫冷、單流環(huán)密封的中型汽輪發(fā)電機，隨西氣東輸工程捆綁招標方式進入國內，自2005年投入商業(yè)運行后，陸續(xù)

2、出現(xiàn)問題，如轉子匝間短路、接地，定子端部松動、磨損等，筆者通過參與現(xiàn)場檢修、事故鑒定等工作，對該型發(fā)電機的維護提出一點想法和建議。關鍵詞 頻繁啟停 390H發(fā)電機 缺陷 對策ABSTRACT: the 390H generator is American GE Corporation necessary S109FA level fuel gas - vapor single axle combined-cycle unit burns machine the generator with the 390MW rank, uses the entire hydrogen to be cold,

3、 the uniflow link seals the medium turbo generator, enters the home along with the transport the natural gas from the west to the east project bundle tender way, puts the commercial operation after 2005, has the problem one after another, like the rotor turn-to-turn short circuit, meets <dnt>

4、the </dnt> place, the stator nose becomes less crowded, the attrition and so on, the author through participates in work and so on scene overhaul, accident survey, proposes an idea and the suggestion to this generator's maintenance.KEY WORD: Start up and shut down Frequently 390H G Generat

5、or Defect Countermeasure1. 390H發(fā)電機的技術特點戚墅堰電廠發(fā)電機采用全氫冷方式，單流環(huán)密封，轉子結構比較簡單，轉子線圈采用輔槽通風冷卻，與常見的氣隙取氣斜流通風方式不同，轉子端部線圈銑通風溝進風沿線圈至徑向通風孔排出，定子氫外冷，鐵心及其他構件氫外冷，發(fā)電機出線為上下布置，中性點在發(fā)電機頂部，套管冷卻采用氫內冷方式，導電桿內熱風由絕緣風管排出至發(fā)電機冷風區(qū)，定子線圈及鐵芯也采用氫外冷方式，在定子殼內專門導風管形成冷熱風區(qū)，使發(fā)電機內各個區(qū)域的溫度保持可接受的范圍。采用天然氣單燃料，一般每天啟停一次，為典型的調峰運行方式，而一般國外燃氣發(fā)電機組為變負荷方式滿足調峰要

6、求，因此頻繁冷啟動的運行方式是否對發(fā)電機產(chǎn)生影響值得商榷。燃氣輪機組啟動速度快、負荷調節(jié)迅速、經(jīng)濟環(huán)保的特點，通用電氣公司在設計該型發(fā)電機時充分考慮了調峰運行的特點。轉子每極有9組線圈，每圈12匝，線圈形式為“C”型線圈，通過中頻焊焊接形成一匝，端部線圈匝間采用NOMEX絕緣紙強化，轉子采用全阻尼結構，在轉子槽楔下有阻尼片，阻尼片在轉子兩端有阻尼器連為整體阻尼籠，提高正常運行及機組啟動時發(fā)電機作電動機運行時由變頻器驅動的抗負序電流能力。發(fā)電機具備一定進相運行能力，定子鐵心端部采用銅屏蔽，在鐵心及銅屏蔽均裝有測溫熱電偶，其他氫溫、定子線圈測溫采用鉑電阻，轉子溫度由EX2100裝置內部模塊通過測量

7、轉子線圈銅電阻折算成溫度值監(jiān)測轉子運行溫度。定子部分采用3支路Y型連接，72槽，由于采用全氫冷方式，定子端部出線、環(huán)形引線等結構相對復雜，也對其端部的整體強度等產(chǎn)生不利影響。由于9FA重型燃機機組初次引入國內，所以一般專業(yè)人員把重點都放在燃氣透平，對D10汽輪機、390H發(fā)電機等認為是傳統(tǒng)技術比較成熟，因而對390H全氫冷發(fā)電機的運行檢查維護等工作相對比較薄弱，實際這些機組在運行13年內，均出現(xiàn)了一系列問題和故障。其中轉子的問題比較集中，而定子部分主要問題是端部綁扎松動及磨損問題，以及定子鐵芯的端部磨損問題。2. 390發(fā)電機缺陷問題及分析2.1 轉子部分處于技術封鎖的目的，390H發(fā)電機維護

8、在GE公司提供的維護手冊中沒有有效信息，但從幾次故障中可以了解一些GE發(fā)電機的技術特點和工藝，以及用戶方的維護檢查重點。案例一：焊接不良引起轉子匝間短路WT電廠#2機組（發(fā)電機出廠編號290T567）在運行中發(fā)電機#7、#8瓦有振動增大趨勢，直至發(fā)電機振動大跳機，現(xiàn)場檢查轉子線圈銅電阻為0.2519（25），出廠值0.2724（25），用直流壓降法檢查發(fā)現(xiàn)180°極（正極）集電環(huán)的電壓比0°極（負極）集電環(huán)低，打開發(fā)電機端蓋用內窺鏡檢查發(fā)現(xiàn)轉子180°極集電環(huán)側端部#8線圈匝間絕緣燒焦，由轉子軸向外第2及第3匝銅線燒熔，檢查主引線、導電螺釘、通風孔、平衡螺釘、線圈

9、隔塊等未見異常，如下圖：該轉子是由韓國斗山公司制造的，8號線棒整組（共12層）拆出檢查，發(fā)現(xiàn)勵側端部靠內側第2、3層接頭焊縫燒熔嚴重，已整體斷裂。第4層接頭焊縫也已整體斷裂，在斷裂斷面有明顯的受熱發(fā)黑的現(xiàn)象；勵側端部8、9號線圈及7、8號線圈間堆積了大量熔化的銅質物質，主要為靠內側第2、3層線棒的熔化物。整個#8線圈由GE公司采用機械切割方式取下（保留所有焊接點），以及其他6，7號線圈等，GE公司通過拉伸試驗、超聲波探傷不合格，這樣在運行中由于機組頻繁啟停熱應力可能導致焊接部位出現(xiàn)損傷導致過熱使絕緣損壞。GE公司的工藝規(guī)范要求采用中頻焊接后做超聲波探傷，半匝線圈對接口的間隙控制在0.05mm以

10、下，使用HLAgCu80-5合金片插入后夾緊，焊接溫度控制在717，超聲波探傷接合面積不小于85%，過程是非常嚴格的。本身C型線圈平面對接方式有效接觸面相對較小，而國內看到的一些發(fā)電機轉子兩半匝線圈接合面采用燕尾楔形增加了有效接合面。390H發(fā)電機C線圈半匝對接面案例二：轉子匝間絕緣位移產(chǎn)生匝間短路JL電廠2機組自2007年3月5日投產(chǎn)以來，發(fā)電機組運行狀況良好。但最近在機組啟動過程中，當轉子升速過發(fā)電機一階臨界轉速時（約800rpm），發(fā)電機前軸承7X軸振有明顯增大，最大達到192m。查閱歷史站振動數(shù)據(jù)：機組正常運行時7瓦軸振水平基本穩(wěn)定在70m，但啟動過一階臨界時的振動數(shù)據(jù)自09年3月份以

11、來呈逐漸上升趨勢?，F(xiàn)場第1次試驗情況：在啟動升速過程中，軸振7X過臨界時的振動峰值突變達到6.32 mils（161m），過臨界后振動迅速下降，直至定速3000rpm ，7瓦振動均屬良好范圍；在機組降速過一階臨界轉速時，7瓦軸振始終正常，未出現(xiàn)尖峰波形?，F(xiàn)場第2次試驗情況：緊接進行第二次升速試驗，主要驗證振動的重復特性及振動與加減勵磁的關聯(lián)性（燃機在啟動升速過程中，發(fā)電機必須先加勵當同步電機用）。軸振7X過臨界時的振動峰值突變達到7.13 mils（181m），當轉速升至1000rpm后迅速打閘停機（發(fā)電機自動去勵），該振動從120m瞬間陡降至30m，說明發(fā)電機異常振動與加載勵磁相關。振動跳閘

12、錄波日期轉速（rpm）軸振（m）09年01月06日8809109年01月10日8119809年03月01日89712309年03月02日86913409年03月15日78915109年03月17日80812309年03月21日80517709年03月24日79416109年03月31日782166盤車狀態(tài)下轉子的交流阻抗值變化率17%（150VAC，與交接試驗值對比），3000轉/分時交流阻抗值變化率38%(150VAC,與交接試驗值對比)，顯示轉子有明顯的匝間短路現(xiàn)象。轉子抽出后，用壓降法檢查轉子缺失存在匝間短路問題，現(xiàn)場用內窺鏡檢查發(fā)現(xiàn)轉子端部線圈轉角部位匝間絕緣均存在比較嚴重的位移問題，

13、其中短路點的上線線匝間絕緣已經(jīng)大部移出，而且通過各匝電位測量可以找到多個短路點。匝間絕緣脫落位移正常匝間絕緣用環(huán)氧樹脂板膠粘，并在R角部位有增加一層絕緣層，可見膠粘的工藝或膠水質量問題可能導致匝間絕緣不能承受頻繁啟動導致線圈膨脹位移冷縮、環(huán)氧樹脂板脫落，導致轉子重新返廠線圈重新安裝，用于粘貼匝間絕緣的GE公司環(huán)氧膠黏劑，工藝規(guī)范中所使用時間限制是45分鐘。案例三：導電螺釘過熱引起轉子接地390H發(fā)電機轉子接地探測方式采用單點方式，在勵磁機（EX2100）中有接地探測模塊，采用單獨的信號注入法測量轉子對地電阻，分為報警和保護跳閘二個閾值。BS電廠#1機（ 國內第一臺投產(chǎn)的9FA 重型燃機）在20

14、07年4月運行中發(fā)生發(fā)電機轉子接地而跳閘，檢查轉子線圈對地絕緣電阻為0，經(jīng)測量接地位置位于負極末端（用直流電壓法測得該處電壓為0），用內窺鏡檢查轉子內部主引線、出槽口等未見異常，確認問題可能出現(xiàn)在導電桿與主引線、導電螺釘連接部位，以下為現(xiàn)場檢查圖片： 導電桿對比（右邊已損壞） 螺紋已燒熔（局部放大） 導電螺釘燒熔部位導電螺桿螺紋部位及導電桿連接螺紋在正常安裝時精度要求較高（扭矩90110Nm），螺紋部位應無絕緣物、氧化物，鍍銀層應完好，螺紋連接應咬合良好，因此出現(xiàn)上述問題的原因可能性最大為螺紋連接不良或螺紋損壞（其中導電桿部分螺紋損壞與集電環(huán)下絕緣套筒上加工導電螺釘穿孔時有關），螺紋絲扣中存在

15、環(huán)氧膠殘留物，以及導電桿松動在運行中振動等，而這在檢修時是很難判斷的，因為螺釘密封結構為雙密封，螺釘與導電壓板的螺母均用環(huán)氧膠膠粘拆卸后基本上需要更換新螺釘及密封組件，因此在轉子抽出后用直流電阻測量時可用木錘或膠錘擊打導電螺釘看看直流電阻有無變化也是一個簡單的辦法。 案例四：轉子通風孔阻塞導致振動 該案例發(fā)生ZH電力公司的燃氣發(fā)電機上，機組運行時同樣產(chǎn)生發(fā)電機7號瓦瓦振7X一直到165m，并顯示出振動值與發(fā)電機無功功率的關聯(lián)性（勵磁電流），表現(xiàn)出與轉子繞組匝間短路時的類似特性，但實際現(xiàn)場檢測并沒有找到匝間短路的依據(jù)，轉子 抽出后發(fā)現(xiàn)轉子汽側25%的通風孔被堵塞，發(fā)生堵塞的部位均是槽楔下面的阻尼

16、條堵塞了通風孔，導致發(fā)電機轉子發(fā)生溫度差異敏感局部微變形引起振動加大。390H發(fā)電機轉子槽楔下面為阻尼條，槽楔與阻尼條之間有彈簧片，阻尼條下面為環(huán)氧樹脂板材料的楔下墊條，楔下墊條沒有滑移涂層，阻尼條的位移與燃機機組頻繁啟停存在關聯(lián)，以及彈簧片彈性下降或阻尼條往汽側方向位移，導致通風孔堵塞，因此正常情況下轉子槽楔應該是壓緊的，如果有松動的跡象可能就是楔下的彈簧片彈性不足或失效，這樣彈簧片也可能發(fā)生位移導致通風孔堵塞。案例五：金屬異物引起轉子接地QSY電廠#2機在2007年7日17日早上啟機升速過程中（轉速1550rpm）勵磁機跳閘，勵磁機發(fā)接地報警，檢查勵磁機、轉子線圈、電纜等絕緣正常，轉子對地

17、絕緣值200M/500VDC,轉子交流阻抗正常，Mark VI中顯示接地位置為0.425752，由于未查到有效故障判據(jù)，決定再次啟機。下午14點再次啟機（350rpm）又跳閘，變頻器脫扣，勵磁機報接地報警，在盤車狀態(tài)檢查發(fā)電機轉子對地絕緣為100M/500VDC，但轉過約90°后絕緣電阻跳到0，反復如此。GE公司390H發(fā)電機轉子接地保護為一點方式，定值為4.9K，在絕緣電阻為0時停盤車，用萬用表測得集電環(huán)與轉子本體電阻為3.5，基本判斷為轉子確實存在接地現(xiàn)象，用直流電壓法進行檢查，當集電環(huán)間電壓為14.82VDC時，集電環(huán)內外環(huán)分別為6.46V和8.36V，故障點距內環(huán)（負極）43

18、.6%位置，經(jīng)折算故障點位置在負極#8、#9號槽之間，與Mark VI顯示位置FGD-LOCATION0.425基本相符，該故障點在轉子內部，檢查轉子交流阻抗值正常，由于燃機機組在熱態(tài)，盤車再次投入時齒輪嚙合時軸系發(fā)生2次振動，再次檢查絕緣為0位置的絕緣電阻時發(fā)現(xiàn)接地點消失（絕緣上升至50M/1000VDC）?，F(xiàn)場的證據(jù)可以充分證明轉子內部存在不穩(wěn)定的接地現(xiàn)象，此時判斷主要可能為金屬異物（位置不定），以及負極#8、#9號槽位置護環(huán)內阻尼環(huán)與繞組存在短路或絕緣異常。轉子抽出后，用內窺鏡檢查槽襯沒有位移跡象，線圈無變形，主引線處、極間連板無異常發(fā)熱跡象，在出槽口、護環(huán)底部、心環(huán)部位均未發(fā)現(xiàn)打弧點及

19、導電物。為了確認接地點，將轉子轉至#8、#9號線圈至5點鐘位置（即發(fā)現(xiàn)絕緣為0的位置）采取打高壓方式，在試驗過程中檢查有無電壓、電流不正常跳動及轉子內部有無打火或聲響，但整個升壓過程中均未見異常（電壓按照GE標準升至4680VAC）。現(xiàn)場工作已經(jīng)面臨障礙，最終決定轉子運至哈爾濱電機廠解體，在轉子內找到一定數(shù)量的金屬異物： #8線圈槽內阻尼條與轉子本體之間的金屬片 （材質與轉子本體相同）金屬片實物#8線圈汽端往勵端第51孔銅粒 #8線圈勵端槽襯內放電痕跡離槽口位置 #8線圈槽襯未見異常在轉子內主要發(fā)現(xiàn)的異物為金屬銅屑和明顯的機加工產(chǎn)生的鐵屑、銅屑，因此可能性最大的原因是銅屑或鐵屑在轉子內不斷移動

20、，導致接地產(chǎn)生，暴露出轉子制造過程中的質量工藝不良，同時也給發(fā)電機檢修過程中的質量工藝提出更高的要求。隨之我們加強發(fā)電機轉子的現(xiàn)場檢查工作，并在#1發(fā)電機轉子勵側端部線匝內發(fā)現(xiàn)鋁質鉚釘頭，從來源分析可能為轉子線圈端部隔塊固定鉚釘脫落，避免了一次可能的事故。檢修時轉子內發(fā)現(xiàn)金屬異物（1#發(fā)電機）2.2 發(fā)電機定子部分案例一： 定子線圈端部松動、磨損在WT、BS、QSY等對390H發(fā)電機進行大修性檢查時，均發(fā)現(xiàn)定子勵側端部環(huán)形引線綁扎部位出線黃粉，主要問題是綁扎工藝不良，GE公司對不嚴重的粉末跡象采用常規(guī)環(huán)氧膠補強處理，但從運行一年后的檢查發(fā)現(xiàn)基本上沒有效果，而且存在著在環(huán)形引線之間隔塊內部松動而

21、導致主絕緣磨損問題，這是比較危險的，因此現(xiàn)場還是需要重新綁扎處理，這是GE公司390H發(fā)電機的端部存在的通病，而且這些磨損現(xiàn)象是不斷發(fā)展的，產(chǎn)生的絕緣“塵?！庇謺S氣體管路進入一些發(fā)電機在線監(jiān)測裝置，如發(fā)電機過熱監(jiān)測裝置（由于微量塵進入離子腔）誤報警。引線與絕緣支架之間墊氈磨損（QSY #1發(fā)電機）隔塊內部松動（QSY #1發(fā)電機）綁扎帶上的粉末（續(xù)上圖，QSY #1發(fā)電機）紅色環(huán)氧膠刷涂為GE處理方法，證實是無效的（QSY#2發(fā)電機）表面上粉末嚴重，內部隔塊已經(jīng)松脫與引線棒磨損（QSY #2發(fā)電機）引線棒已經(jīng)松動（戚墅堰#2發(fā)電機）從現(xiàn)場解體分析，松動、磨損的主因主要與GE公司的施工工藝有關

22、，隔塊外面包裹的浸膠滌綸氈壓縮量不夠，外部浸膠玻璃綁扎帶沒有緊綁或匝數(shù)不夠，當絕緣發(fā)生熱縮時因振動助長了隔塊、綁扎帶、引線棒之間的撕裂，因此先開始出線裂紋，隨之振動松脫繼而發(fā)生磨損，損傷主絕緣。引線與絕緣支架墊氈之間的壓縮量不夠，有些還存在間隙。在現(xiàn)場對產(chǎn)生粉末跡象、裂紋的部位綁扎、隔塊均重新處理，對浸膠氈的壓縮量進行嚴格處理（30%），綁扎玻璃帶充分浸膠8股并繞（GE公司要求綁扎5道）。重新處理后的情況案例二： 定子端部引線、并聯(lián)環(huán)的固有頻率不合格 390H發(fā)電機為全氫冷3支路結構，因此出線側的端部結構比較復雜，對整體的振型和固有頻率的控制困難，下圖為典型的390H發(fā)電機定子端部結構：390

23、H發(fā)電機端部結構由于發(fā)電機端部綁扎的修理會影響振型和固有頻率，因此戚墅堰#1、#2發(fā)電機處理前后均參照GB/T20140-2006透平型發(fā)電機定子繞組端部動態(tài)特性和振動試驗方法及評定進行了現(xiàn)場測試，均發(fā)現(xiàn)了不合格點，重新綁扎處理后的整體頻率均上升，#1發(fā)電機從62Hz升高到69Hz，#2發(fā)電機從39Hz提高到89Hz，顯示處理后端部的剛性提高，但均存在部分引線環(huán)的固有頻率落在共振危險頻率范圍（95108Hz）、并聯(lián)環(huán)形線棒固有頻率落在（95108Hz）的情況，而且從現(xiàn)場數(shù)據(jù)分析，頻率不合格的并聯(lián)環(huán)、引線環(huán)的綁扎部位均有松動、磨損的跡象，而且黃粉比較嚴重，比較讓人擔心的是線圈引出線部位、線棒之間

24、隔塊出現(xiàn)的環(huán)氧泥（環(huán)氧粉末與油氣的混合物，如下圖），下圖顯示2點鐘方向的三個引出線在線棒根部明顯出線膠泥物（此處為綁扎處），因此如何避開危險頻率是個值得研究的問題。 線圈引出線（環(huán)氧泥） 線棒隔塊（環(huán)氧泥）GE公司對390H發(fā)電機的線圈端部的固有頻率沒有特殊要求，查戚墅堰#1、#2發(fā)電機的出廠試驗報告也沒有模態(tài)試驗、頻率測定等問題，為了避免技術風險，在#2發(fā)電機定子線圈勵側端部復雜引線的過渡部位用類似綁扎方法進行加固，是否能滿足長期運行要求有待時間鑒定。日本東芝公司也引進了GE公司390H發(fā)電機的生產(chǎn)工藝，在處理定子線圈端部綁扎時也出線同樣的危險頻率問題，東芝公司采用響應比測定法來判斷定子引線

25、、并聯(lián)環(huán)的固有頻率的影響，對固有頻率落在95110Hz危險頻率內的引線、并聯(lián)環(huán)進行測試響應比，參考值切向<2.2m/s2/N，軸向<4.4 m/s2/N。在發(fā)電機定子端部的綁扎重新處理后，我們利用EN800智能頻率分析儀、CRASV7.0軟件和Analyzer硬件分析計算采集系統(tǒng)進行了現(xiàn)場測試，通過數(shù)據(jù)統(tǒng)計計算固有頻率在危險頻率內的引線的響應比最大值為1.6 m/s2/N，應該說處理還是比較成功的。 典型響應比測試圖案例三： 發(fā)電機定子端部鐵芯松動問題WT電廠在2007年12月10日對1號發(fā)電機定子進行檢查時發(fā)現(xiàn)汽側鐵芯階梯段鐵芯有多處松動跡象，伴隨紅色粉末，在發(fā)現(xiàn)汽側槽口鐵心附近

26、發(fā)現(xiàn)有黑色油泥物（對磁性敏感），檢查定子鐵芯軛部定位筋拉桿螺母無松動，同時階梯段鐵芯也無變形、倒伏等跡象，GE最終采用灌環(huán)氧膠的辦法處理。汽側端部的紅粉、黑色油泥（WT#1號機）QSY電廠1號機在2009年3月份大修性檢查中，也在階梯段鐵芯發(fā)現(xiàn)了黑色油泥物，狀況與望亭類似，最后采用加塞云母片方式，由中試所用ELCID鐵芯測試儀進行測試無異常，由于定子鐵芯端部采用指壓板結構，階梯段鐵芯不容易壓緊，而且伴隨著鐵芯邊緣與定子線棒的輕微磨損跡象，由于390H發(fā)電機定子線棒在槽內的側部也采用半導體彈性防磨波紋墊，現(xiàn)場也發(fā)現(xiàn)鐵芯與波紋墊之間有輕微磨損跡象，但主要不過于發(fā)展，說明側部彈性墊還沒有劣化，這些地

27、方可以清理后刷涂環(huán)氧膠有一定效果。汽側黑色油泥（QSY電廠1號機）3. 390H發(fā)電機維護對策 頻繁啟停方式運行對于390H發(fā)電機是否適合有待時間鑒定，由于發(fā)電機存在電磁材料、絕緣材料，因此不同材料之間溫脹系數(shù)不同，其產(chǎn)生的熱應力長期積累肯定會對發(fā)電機產(chǎn)生影響，以戚電廠1臺主力發(fā)電機組為例，一般早上6：00開始機組啟動，至晚上22：00左右停機，這樣每年的正常啟停次數(shù)達250次以上，而一般大型燃煤火力發(fā)電機組不可能采用這種運行方式，實際經(jīng)驗標明對于正常運行發(fā)電機的結構產(chǎn)生主要影響的是由于絕緣材料熱縮、熱應力導致的問題，原來通過結構強化材料、環(huán)氧樹脂膠整合成一體的絕緣結構會受到影響。3.1 以“

28、檢”為核心，豐富設備監(jiān)測手段設備缺陷故障的發(fā)生總歸又一個積累、變化的過程，因此平時的檢查變得尤為重要，在目前390H發(fā)電機技術還沒有掌握之前，正確、細致的檢查是化為被動為主動的重要方式?，F(xiàn)在的電氣測試手段越來越多，但是最基本的望、聞、摸的人工檢查仍是最簡便、快速的檢查手段，但是往往需要檢查者高度的責任心和一定程度的技術、經(jīng)驗才能真正達到合格檢查的水平，不然檢查如同走過場，不能及時有效反應一些比較重要的變化：如轉子槽楔的位移、定子線圈綁扎部位的磨損跡象、一些不正常的顏色變化等?，F(xiàn)代設備管理的核心是狀態(tài)檢修，以減少不必要的檢修和檢修可能引發(fā)的設備損壞風險。對于潛在和發(fā)展中的缺陷，需要及時跟蹤和記錄

29、，一般檢查人員會錄取圖像信息，并在發(fā)電機內疑似位置做標記，便于發(fā)現(xiàn)一些潛在性發(fā)展的缺陷。390H發(fā)電機也在用波性墊結構將線棒固定在槽內，以往只能采用敲擊聽音的方式比較粗略地了解定子槽楔的整體情況，彈性墊無法判斷其劣化程度，GE公司以往一般經(jīng)驗為定子端部最后1個及相鄰的第2個槽楔不能松動（定子線圈的端部應力最大，如果槽口附近的槽楔有松動跡象易引發(fā)線圈的振動繼而磨損），對于定子內中間部分的比較寬松允許不超過3個連續(xù)槽楔有松動跡象，由于波形槽楔的彈性與其松緊度直接相關，也有單位如哈爾濱電機廠使用普通里氏硬度計來測量硬度值（實際是利用里氏回彈原理來間接反應槽楔松緊度），但實際普通的硬度計受到槽楔表面粗

30、糙度影響存在一定的誤差，現(xiàn)在也有GE公司等采用瑞士proceq公司的專用發(fā)電機定子線圈松緊度測量儀SVP40，操作方便，數(shù)據(jù)比較準確，因此開始在市場上有了一定應用前景。由于發(fā)電機轉子是輔槽通風方式，通風孔可以通過強光電筒照射通風孔檢查，但對于轉子危險最大的還是進入的異物，尤其進入線圈兩端護環(huán)位置，這是只能借助內窺鏡來檢查了，我曾用內窺鏡成功的發(fā)現(xiàn)了掉落在2號、3號線圈之間的鋁鉚釘頭，以及在線圈R角處的nomex絕緣紙的雜物，消除了接地、匝間短路、通風孔堵塞等隱患。當然內窺鏡也要有個積累經(jīng)驗的過程，在一些復雜空間位置的檢查工作實用的效率還是很高的，比如我曾用內窺鏡取出了引發(fā)勵磁變鐵芯接地的異物，

31、避免變壓器解體的大量工作。內窺鏡也可以方便的用在空間較為復雜的發(fā)電機定子端部的檢查。390H一般也安裝有定子線圈在線局放檢測裝置、轉子匝間短路微分線圈，但是這些裝置都沒有完整的專家支持系統(tǒng)，GE公司的服務費用非常昂貴，因此國內一捆、二捆的這類裝置基本處于擺設狀態(tài)，中試所應該重視這項工作的展開，如果發(fā)電單位單獨搞過于浪費。3.2 強化過程管理，避免檢修作業(yè)風險一般發(fā)電機檢修對于涉及膛內作業(yè)的操作規(guī)范是相當嚴格的，但是不可避免生產(chǎn)、安裝單位在制造、施工過程中的異常問題發(fā)生，如我在現(xiàn)場曾用內窺鏡生產(chǎn)廠家遺留在發(fā)電機定子內的木質枕板（可能是鐵芯疊裝時用的）；在定子鐵芯頂部發(fā)現(xiàn)有運輸保險螺栓沒有拆除（有的螺栓已經(jīng)松脫），如果掉在定子端部繞組上是非常危險的。在檢修作業(yè)中，涉及轉子本體（防止異物進入通風孔）、定子線圈端部（異物進入造成“電蛀蟲”），這些在檢修過程中應做好專職監(jiān)護人的職責，用保護膜及時保護好轉子并使用臨時電熱帶防止轉子內部受潮氣導致銹蝕，我在現(xiàn)場看到的390H轉子解體后，可以發(fā)現(xiàn)在轉子本體槽、中心孔