乙酸乙酯的廢水工業(yè)回收原文

1、乙酸乙酯是性能優(yōu)良的溶劑、萃取劑和重要的化工原料。在乙酸乙酯生產(chǎn)過，由于產(chǎn)品的分離、精制及生產(chǎn)品種的轉(zhuǎn)換，將排放出含大量的廢水，這些廢水中含有大量具有回收價值的乙酸乙酯。這些廢水通常作為產(chǎn)品出售，或作為廢物燒掉，甚至直接排放造成環(huán)境污染。為有效地分離回水中的乙酸乙酯，本論文針對乙酸乙酯、水、乙醇三種組分廢水進(jìn)行了系統(tǒng)的分離工藝研究。在總結(jié)國內(nèi)外研究成果的基礎(chǔ)上，通過理論分析和ASPEN軟件模擬實(shí)驗(yàn)，確定了先分離出含少量水的乙醇，乙酸乙酯混合相，再通過水作為萃取劑分離乙酸乙酯乙醇混合溶液。通過ASPEN軟件對過程的靈敏度分析，優(yōu)化最佳條件。通過ASPEN PLUS模擬對操作參數(shù)和設(shè)備參數(shù)進(jìn)行設(shè)定

2、，由簡捷計算和靈敏度分析確定脫水精餾與萃取精餾等適宜的參數(shù)值，并對結(jié)果進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)可以用脫水塔塔頂蒸汽和塔底產(chǎn)品對原料液進(jìn)行預(yù)熱，這樣可以減少循環(huán)水的用量。在萃取精餾塔中塔頂和塔底的溫度相差不大，可以用熱泵精餾的方法從而實(shí)現(xiàn)能量的節(jié)省。關(guān)鍵詞：萃取精餾，模擬計算，乙酸乙酯、熱集成、熱泵精餾1、綜述1. 1研究乙酸乙酯回收的意義及難點(diǎn)乙酸乙酯具有良好的溶解性、揮發(fā)速度和粘度,是工業(yè)上的重要溶劑,廣泛用作人造香精、乙基纖維素、硝化纖維素、清漆、涂料、人造革、油氈、人造纖維等溶劑中,也可用作人造珍珠的粘接劑、藥物和有機(jī)酸的萃取劑及水果香料的原料。近年來乙酸乙酯消費(fèi)量的增長主要是由于大量代替MEK(

3、甲乙酮)在涂料中的應(yīng)用。乙酸乙酯還可以作為反應(yīng)過程的介質(zhì)或溶劑。生產(chǎn)的工藝過程中產(chǎn)生大量含乙酸乙酯等有機(jī)溶劑的廢水，乙酸乙酯的回收具有非常重要的意義。進(jìn)行乙酸乙酯的回收，不僅可以節(jié)約資金消耗，且減少其對環(huán)境和生物造成的污染，具有重要的經(jīng)濟(jì)和環(huán)保意義。因此實(shí)際生產(chǎn)中有效分離乙酸乙酯就是一個十分重要的課題。雖然乙酸乙酯的合成制備工藝非常成熟，但是在生產(chǎn)或應(yīng)用中往往會遇到乙醇乙酸乙酯、乙酸乙酯乙醇水的分離問題。由于乙酸乙酯、乙醇及乙醇、水互溶，水與乙酸乙酯部分互溶(25時，水中溶解乙酸乙酯808，水在乙酸乙酯中溶解294，精餾時形成二元、三元共沸物(見表1-1)，組分之間采用精餾的方法分離能耗很大，

4、甚至難以分離。表1-1 含乙酸乙酯的三元、二元共沸物組Temp（C）No.Comp.ETHAN-01WATERDIKET-0123220,0000在乙酸乙酷一乙醇體系、乙酸乙醋一乙醇一水體系中,如何有效分離得到高純度的乙酸乙醋并回收95%以上的乙醇水溶液是一個值得研究的而且很有經(jīng)濟(jì)價值課題。1. 2 分離方法的簡述到目前為止,已提出精餾法、液液萃取、共沸精餾、加鹽萃取等方法。從多次精餾及鹽回收過程來看,該方法工藝復(fù)雜,能耗較高。雖然達(dá)到了節(jié)能、提高生產(chǎn)能力的目的,但過程較復(fù)雜,鹽溶液腐蝕設(shè)備。共沸精餾優(yōu)點(diǎn)是用乙酸乙酯作為恒沸劑,缺點(diǎn)是常溫常壓分層器中酯相含水量多,作為回流液其帶水能力差,需保持

5、較大的回流比(R=1520:1),送往脫水塔的乙酸乙酪數(shù)量不大,使產(chǎn)量受限:而同時送往醋化塔和脫水塔的酷相含水量高,所以能耗較高。鹽析分離由于乙酸乙酯、乙醇、水精餾時形成二元及三元共沸物,組成之間采用精餾的方法能耗很大甚至難以分離,而采用加鹽液液萃取萃取的方法及加鹽恒沸精餾或萃取精餾的方法可以改變組分之間的互溶度,從而提高乙酸乙酯的濃度。鹽析法同樣存在鹽水蒸發(fā)濃縮過程及鹽水腐蝕設(shè)備等問題,故僅有報道,未見具體研究。1. 3分離方法的選擇本設(shè)計中采用先脫水精餾塔脫去組分中的水，然后用適量的水做萃取劑，逆流萃取精餾組分的中的乙醇，得到含量較高的乙酸乙酯，經(jīng)硫酸鈉干燥即得到符合要求的產(chǎn)品。對吸水后的

6、干燥劑硫酸鈉進(jìn)行氣流干燥，實(shí)現(xiàn)循環(huán)利用。萃取精餾是在加入第三組分一溶劑的作用下進(jìn)行的。所以如何選擇溶劑是萃取精餾的關(guān)鍵。采用水做萃取劑，是考慮到水是經(jīng)濟(jì)高效的：（1）以提高極性較低的乙酸乙酯的揮發(fā)度，從而乙酸乙酯與乙醇分離的目的。（2）同時溶劑可不考慮從分離的混合物中再生問題。從經(jīng)濟(jì)性考慮，既節(jié)省了設(shè)備費(fèi)，又節(jié)省了熱量能源等操作費(fèi)。（3）萃取劑水使用安全、無毒、無腐蝕性、熱穩(wěn)定好、價格便宜以及來源方便。此方案相比其他方案來說經(jīng)濟(jì)高效，可適用于工業(yè)生產(chǎn)2、工藝流程簡述與過程模擬 該工藝流程可以簡述為，原料經(jīng)預(yù)熱器E1加熱后經(jīng)過泵P1輸送到脫水精餾塔，在塔內(nèi)完成脫水后，水相從塔底流出，部分用于萃取

7、精餾塔中作為萃取劑，塔頂采出物進(jìn)入萃取精餾塔，萃取劑水在塔頂與進(jìn)料板進(jìn)料液進(jìn)行逆流萃取，由于乙醇易溶于水，乙酸乙酯難溶于水，萃取過程中水帶走原料液中的乙醇，由塔底回收用于其他工藝流程。含部分水與乙醇的的乙酸乙酯經(jīng)過干燥器無水硫酸鈉干燥，得到純度符合要求的產(chǎn)品第一階段脫水精餾階段。第二階段萃取精餾。圖2-1工藝流程圖2 . 2 ASPEN PLUS工藝流程模擬物性及計算方法的確定：（）.物系組成對于所模擬的物系而言，所包含的物質(zhì)共有三種，它們分別是乙酸乙酯、乙醇、水。此模擬過程的目的在于對乙酸乙酯的提純，脫除其中乙醇與水。這幾種物質(zhì)在ASPEN PLUS純物質(zhì)數(shù)據(jù)庫中都可以找到。因此，不需要計算

8、純物質(zhì)的物性數(shù)據(jù)，ASPEN PLUS在數(shù)據(jù)庫中將自動按組分名稱檢索它們的物性常數(shù)。（）物性計算ASPEN PLUS給我們提供了多種模型用于熱力學(xué)性質(zhì)的計算，而選擇的數(shù)字模型是否適當(dāng)，將直接影響所計算的物性的準(zhǔn)確程度，從而影響到計算結(jié)果的精確度。UNIFAC模型是目前從基團(tuán)參數(shù)計算液相活度系數(shù)較成功的模型。采用的主要方法是狀態(tài)方程法和活度系數(shù)法。汽相采用狀態(tài)方程，srk；液相采用活度系數(shù)方程(nrtl,wilson,等）。常見的活度系數(shù)方程有nrtl、wilson、uniquacu 、unifac 等。Wilson方程計算及其復(fù)雜，對含極性和非極性組分的計算結(jié)果都令人滿意，相互作用參數(shù)隨溫度影

9、響小，由二元體系數(shù)據(jù)即可計算多元汽液平衡。但是不能預(yù)計液液平衡的活度系數(shù)。NRTL方程對二元和多元物系的汽液平衡和液液平衡效果都比較理想，缺點(diǎn)是分析結(jié)果誤差較大，需要有關(guān)兩元物系的三個模型參數(shù)才能預(yù)計多元系的相平衡，。 UNIQUAC方程更加復(fù)雜，但可應(yīng)用于分子大小差別較大尤其是目前廣泛研究的聚合物溶液。UNIFAC方程將基團(tuán)看成成分子的功能單元，對基團(tuán)劃分的隨意性導(dǎo)致應(yīng)用不便，但在預(yù)測缺乏數(shù)據(jù)的物系時，有時仍然是唯一可行的。它的應(yīng)用已擴(kuò)展到聚合物溶液、弱電解質(zhì)溶液等。該設(shè)計為含水極性物系，所以選擇活度系數(shù)法，在方程選擇上由于Wilson方程不能用于液液平衡，NRTL方程第三參數(shù)還需從化學(xué)性質(zhì)

10、估計，而相比較其他方程而言UNIFAC方程與該物系更貼合，與實(shí)際數(shù)據(jù)更符合。（）選擇單元操作計算模型ASPEN PLUS模擬系統(tǒng)可以計算幾乎所有的單元操作過程，包括物流、混合與分散、閃蒸與換熱、分離過程、反應(yīng)過程、泵及壓縮機(jī)等。（）設(shè)計變量的確定作為一個精餾模擬，下列參數(shù)必須確定：進(jìn)出物料性質(zhì)，包括溫度、壓力、流量、組成、位置等；塔的性質(zhì)，包括塔板數(shù)、回流比、回流量、再沸器及冷凝器熱負(fù)荷等。根據(jù)乙酸乙酯組分工藝要求，賦以不同初值。脫水塔的簡捷模擬計算由于原料液是一股進(jìn)料，兩股出料，對脫水塔進(jìn)行簡捷計算，為進(jìn)一步精細(xì)計算提供初值簡捷精餾塔數(shù)據(jù)參數(shù)設(shè)定：Reflux ratio Condenser

11、/atmReboder/atmComp(ETHAN-01)Comp(WATER)11計算出塔板數(shù)為，回流比為。由圖2-2得出結(jié)論。然后對塔板數(shù)隨回流比的變化做了靈敏度分析。塔板數(shù)隨回流比的變化圖2-2塔板數(shù)隨回流比的變化圖由圖可知，當(dāng)回流比較小時，塔板數(shù)隨回流比變化較大，當(dāng)回流比達(dá)到一定數(shù)值時，塔板數(shù)變化趨勢不大，所以取最優(yōu)的回流比7.2，塔板數(shù)26。簡捷精餾塔物料結(jié)果表格：Minimum reflux Actul reflux radioMinimum number of stagesNumber of actual stagersFeed stagerNumber of actual ab

12、ove feedReboder heating requiredWaltCondenter cooling requiredWaltDistillate temperatureCBottom temperatureCDistillate to feed fractionHETP簡易計算中各個物料進(jìn)入量及輸出量：物料 入出 輸入量（KG/H）塔頂輸出量（KG/H）塔底輸出量（KG/H）ETHAN-01WATERDIKET-01脫水精餾塔嚴(yán)格模擬以簡捷算法的結(jié)果作為初值，用Aspen plus軟件中的RedFiac模塊進(jìn)行嚴(yán)格模擬。進(jìn)料位置與塔頂水含量的關(guān)系圖2-3進(jìn)料位置與塔頂水含量的關(guān)系圖在簡

13、捷計算中得塔板數(shù)為26，取塔板效率0.7，則實(shí)際總板數(shù)為37塊左右，并用靈敏度分析確定最佳進(jìn)料位置，結(jié)果表明，在32塊板處就達(dá)到了分離要求，所以可以適當(dāng)減少塔板數(shù)。最終，確定塔板數(shù)為31塊。總板數(shù)為31塊時，進(jìn)料位置與塔底水純度的靈敏度分析如上圖所示。在Aspen中，輸入的脫水塔設(shè)計參數(shù)如下塔板數(shù)31冷凝器類型全凝器再沸器類型Kettle式塔頂采出量回流比進(jìn)料位置25操作壓力/atm溫度沿塔板分布圖2-4溫度沿塔板分布?xì)庖合嗔髁侩S塔板分布圖2-5氣液相流量隨塔板分布由圖可知?dú)庖合嗔髁肯鄬Ρ３植蛔?，符合恒摩爾流假設(shè)。在第一塊板與第二塊板之間，由于冷凝器的存在使得液相流量與氣相流量相差較大，在塊板

14、以后，由于進(jìn)料狀態(tài)為冷液進(jìn)料，所以液相流量增加，在30塊板再沸器液體流量減少，整個過程精餾段與提餾段氣相流量不變。組分沿塔板的變化圖2-6組分沿塔板的變化圖25塊塔板進(jìn)料時，乙醇的含量逐漸增加，水的含量逐漸降低，形成一個恒濃區(qū)。脫水精餾塔的物料衡算物料衡算進(jìn)料出料物料Mass Flow kg/hr ETHAN-01200 WATER1700 DIKET-01100100物料Mass Frac ETHAN-01 WATER DIKET-01Total Flow kg/hr2000能量衡算溫度/熱負(fù)荷/kW冷凝器再沸器622萃取塔的過程模擬由于原料液兩股進(jìn)料，不能用簡捷算法得到初值，故選擇采用大的

15、回流比，較多塔板數(shù)作為初值進(jìn)行模擬與分析，然后對塔板數(shù)、回流比、萃取劑用量、進(jìn)料位置等進(jìn)行了優(yōu)化適宜塔板數(shù)和回流比的確定 塔板數(shù)、回流比與塔頂純度關(guān)系表：塔板數(shù)回流比塔頂乙酸乙酯的純度10121113127134144153163173183193203萃取精餾需要選取適宜的回流比。當(dāng)回流比過大或過小的時候，產(chǎn)品純度均會降低。當(dāng)塔板數(shù)小于13時，在最適宜的回流比下也不能得到滿足純度要求乙酸乙酯；塔板數(shù)大于等于13時均可滿足要求，當(dāng)塔板數(shù)大于13時，隨著塔板數(shù)增加，回流比變化小，所以選擇的計算塔板數(shù)為13，對應(yīng)的回流比為4。進(jìn)料位置的選擇取塔板效率為0.7,則總板數(shù)為18（包括再沸、冷凝器）為了

16、確定適合的進(jìn)料位置，用ASPENPLUS 進(jìn)行靈敏度分析，分析脫水后乙酸乙酯純度和進(jìn)料位置的關(guān)系?？傻孟聢D2-7脫水后乙酸乙酯純度和進(jìn)料位置的關(guān)系圖靈敏度分析進(jìn)料位置與塔頂乙酸乙酯純度的關(guān)系得到如下圖：當(dāng)板數(shù)從2增加到15時，塔頂純度隨回流比的增大，先增大后減小綜合考慮，選擇進(jìn)料位置12進(jìn)行模擬計算。塔頂產(chǎn)品中水、乙酸乙酯、乙醇含量隨萃取劑水含量的變化2-8塔頂產(chǎn)品中水、乙酸乙酯、乙醇含量隨萃取劑水含量的變化取萃取劑流量30200KG/H進(jìn)行優(yōu)化模擬實(shí)驗(yàn)，由圖可看出，隨著水加入量增多，塔頂乙醇含量逐漸降低，相對含水量增加，干燥過程中所需干燥劑增加，干燥費(fèi)用也大量增加，另一方面，隨水加入量增多，

17、乙酸乙酯的回收量逐漸升高，塔頂采出量一定，隨水加入量的增加，水的百分含量逐漸降低，所以選擇合適的水流量至關(guān)重要，當(dāng)水流量為150KG/H時，乙酸乙酯的回收量減小幅度小，乙醇含量相對較少，此時相對水量較小，干燥劑用量少，經(jīng)濟(jì)劃算，因此得到最優(yōu)水萃取劑流量為150KG/H.F90W E D F 100W E D F 110W E D F 120W E D F 130W E D F 140W E D F 150W E D F 160W E D F 170W E D F 180W E D 從60開始滿足純度要求（0.95082807）原料液流量選150 KG/H，進(jìn)料板仍為12最優(yōu)。如果對乙醇含量要求

18、較高，可以減少萃取劑水的用量。乙酸乙酯純度隨萃取劑水進(jìn)料位置的變化圖2-9乙酸乙酯純度隨萃取劑水進(jìn)料位置的變化由圖可知，隨進(jìn)料位置板數(shù)的增加，乙酸乙酯純度在逐漸降低，所以選取第一塊板（標(biāo)號為2）為進(jìn)料板。萃取塔參數(shù)設(shè)置如下表塔板數(shù)17冷凝器類型全凝器再沸器類型Kettle式再沸器負(fù)荷/kw萃取劑進(jìn)料位置2進(jìn)料位置12操作壓力/atm1回流比4溫度隨塔板數(shù)的變化圖2-10溫度隨塔板數(shù)的變化從整體上看，塔頂?shù)剿诇囟仁侵饾u增高的，由于第12塊板為進(jìn)料板，原料液溫度相對較低，所以在進(jìn)料板處溫度有所下降，由于流體是逆流且混合均勻，所以溫度又很快回升。氣液相流量沿塔板變化：符合恒摩爾流假設(shè)圖2-11氣液

19、相流量沿塔板變化圖由圖可知?dú)庖合嗔髁肯鄬Ρ３植蛔?，符合恒摩爾流假設(shè)。在第一塊板與第二塊板之間，由于冷凝器的存在使得液相流量與氣相流量相差較大，在12塊板以后，由于進(jìn)料狀態(tài)為冷液進(jìn)料，所以液相流量增加，在18塊板再沸器上液體流量減少。整個過程精餾段與提餾段氣相流量不變。乙醇、乙酸乙酯、水的含量隨塔板數(shù)的變化圖2-12乙醇、乙酸乙酯、水的含量隨塔板數(shù)的變化圖萃取精餾塔物料衡算物料衡算進(jìn)料出料物料Mass Flow kg/hr ETHAN-010 WATER150 DIKET-010100物料Mass Frac ETHAN-010 WATER1 DIKET-010能量衡算能量衡算溫度/熱負(fù)荷/kW冷

20、凝器再沸器2 . 3 干燥劑脫水和再生萃取精餾塔頂餾出物的組成為：乙酸乙酯，水，乙醇 用Na2SO進(jìn)行脫水處理計算結(jié)果如下：Na2SO4 + 10 H2O Na2SO410 H2O分子量 142 180質(zhì)量 干燥過程中的理論用量為19.1027千克，在實(shí)際操作中，用采用過量的硫酸鈉進(jìn)行脫水干燥操作，采用硫酸鈉過量1.6倍，即硫酸鈉的實(shí)際用量為30.5643千克，就可滿足脫水過程的要求，符合純度要求的得到乙酸乙酯產(chǎn)品。 化學(xué)工業(yè)中常采用的連續(xù)操作干燥方法是對流干燥，以不飽和熱空氣為干燥介質(zhì)，10水硫酸鈉濕物料為水分。在對流干燥過程中，熱空氣將熱量傳給硫酸鈉，使水分汽化，并通過表面外的氣膜向氣流主

21、體擴(kuò)散。與此同時，由于硫酸鈉表面水分的汽化，物料內(nèi)部與表面存在水分濃度的差別，內(nèi)部水分向外表面擴(kuò)散，汽化的水由空氣帶走，實(shí)現(xiàn)干燥過程。干燥后的硫酸鈉可以循環(huán)使用。3 . 5小結(jié)：在過程模擬中，脫水塔是一股進(jìn)料，兩股出料，通過簡捷模擬，確定了下列參數(shù)：進(jìn)料位置、塔板數(shù)、回流比。為脫水塔計算提供初值。經(jīng)ASPENPLUS靈敏度分析得到了組分含量、溫度隨塔板數(shù)的變化關(guān)系，最終完成了脫水處理，通過對萃取精餾塔嚴(yán)格模擬計算，同樣完成了上述參數(shù)的測定，得到純度高達(dá)90%的乙酸乙酯，最后經(jīng)過硫酸鈉脫水得到滿足生產(chǎn)要求的產(chǎn)品。3、塔及輔助設(shè)備計算1）塔徑: D=m，圓整后取D=m2）塔高取HT為m，H=（NT

22、/ET-1）HT=m全塔開三個人孔，分別位于塔頂、進(jìn)料板、塔釜3）塔板工藝尺寸的設(shè)計計算塔徑為D=m，D5s所以降液管合理e.降液管底隙高度ho=Lh/(3600lwUo)Lh:液體體積流量為/hUo-流體通過降液管底隙時的流速，m/s一般取Uo=/s采用簡捷算法Ho=hw-0.006=Hom 所以設(shè)計合理4) 塔板布置D800mm 應(yīng)該采用分塊式塔板，塔板可分為3塊a.邊緣區(qū)確定D Ws=6075m取Ws=60mmWc=60mmb.開孔面積：X=D/2-（W+Ws）=m=D/2-Wc=0.24 mA=2X(r-x)+(r)/180arcSinx/r=mc.篩孔數(shù)及其排列/t=0.907(do

23、/t)0=Vs/Aa n=0.907(do/t)0=Vs/Aa5)塔板流體力學(xué)驗(yàn)算a.塔板壓降Pp=Pc+P1+P6hp=hc+h1+h6小于板阻力v)=/sl)=b.板上充氣液層阻力h1=E0 HLHL液體表面張力所造成的阻力可以忽略不計。 得塔板壓降Pp= hc+h1 滿足常壓浮閥塔要求。3.2 萃取精餾塔設(shè)備計算1）塔徑: D=2）塔高取HTm，H=（NT/ET-1）HT=全塔開三個人孔，分別位于塔頂、進(jìn)料板、塔釜3）塔板工藝尺寸的設(shè)計計算m，D5s 所以降液管合理ho=Lh/(3600lw uo)Uo-流體通過降液管底隙時的流速，m/s一般取Uo=/s采用簡捷算法Ho=hw-0.006

24、=Ho 所以設(shè)計合理4) 塔板布置D800mm 應(yīng)該采用分塊式塔板，塔板可分為3塊D Ws=6075m取Ws=60mmWc=60mmb.開孔面積：X=D/2-（W+Ws）=m=D/2-Wc=0.055 mA=2X(r-x)+(r)/180arcSinx/r=m/t=0.907(do/t)0=Vs/Aa n=0.907(do/t)0=Vs/Aa5)塔板流體力學(xué)驗(yàn)算Pp=Pc+P1+P6hp=hc+h1+h6小于板阻力v)=/sl)=h1=E0 HLHL 液體表面張力所造成的阻力可以忽略不計。 得塔板壓降Pp= hc+h1 滿足常壓浮閥塔要求。4、過程熱集成塔頂為溫度70的含乙酸乙酯和少量水及乙醇

25、的蒸汽，塔底為溫度80的富含乙醇的水溶液，塔頂蒸汽經(jīng)熱泵精餾加壓，溫度升高，然后與塔底物料換熱，不足的熱量有輔助換熱器補(bǔ)充；換熱后的物料經(jīng)冷卻器冷卻到原來的回流溫度，進(jìn)入精餾塔進(jìn)行回流。實(shí)現(xiàn)熱量集成的創(chuàng)新冷凝器與再沸器的設(shè)備參數(shù)冷物流熱物流進(jìn)口出口進(jìn)口出口E1物流原料T1頂蒸汽溫度20流量/kg/hr2000氣相分率0010熱負(fù)荷/kWE2物流原料T1底出料溫度80流量/kg/hr2000氣相分率0000熱負(fù)荷/kWE3物流T1塔釜液蒸汽溫度流量/kg/hr氣相分率0110熱負(fù)荷/kWE4物流循環(huán)水T1頂蒸汽溫度2030流量/kg/hr氣相分率0010熱負(fù)荷/kWE5物流循環(huán)水T1底出料溫度2

26、0308040流量/kg/hr602150氣相分率0000熱負(fù)荷/kWE6物流T2釜液T2加壓后頂蒸汽溫度80流量/kg/hr558氣相分率0110熱負(fù)荷/kW輔助再沸器與輔助冷卻器的設(shè)備參數(shù)冷物料熱物料進(jìn)口出口進(jìn)口出口輔助再沸器物流T2釜液蒸汽溫度80流量/kg/hr氣相分率0110熱負(fù)荷/kW輔助冷卻器物流循環(huán)水T2頂蒸汽溫度203070流量/kg/hr558氣相分率0000熱負(fù)荷/kW熱泵與壓縮機(jī)的設(shè)備參數(shù)壓力/atm溫度氣相分率功率/kW進(jìn)口出口進(jìn)口出口進(jìn)口出口泵P1132000壓縮機(jī)C11269115、控制方案精餾塔控制流程應(yīng)該需要的問題塔的進(jìn)料量由進(jìn)料泵控制塔的回流量由冷凝器控制塔底液面控制塔底出料泵的調(diào)節(jié)閥有蒸汽量和塔溫度控制再沸器的加熱蒸汽量，并且在進(jìn)入再沸器的蒸汽管道上設(shè)置壓力計。塔頂安全閥，防止塔壓損壞。塔底流出線上一般不設(shè)置閥門，直接接塔頂冷凝器。塔底出料接泵入口，故塔內(nèi)管口附近設(shè)置防渦流板；一般塔底出料靠近塔布置，塔底出料管線不設(shè)置閥門。塔壓力控制在這里我們設(shè)計使用