邊坡穩(wěn)定計(jì)算表格

1、.邊坡穩(wěn)定計(jì)算表格篇一：邊坡穩(wěn)定計(jì)算表-計(jì)算項(xiàng)目： 土層土坡穩(wěn)定計(jì)算-計(jì)算簡圖控制參數(shù):采用規(guī)范: 通用方法計(jì)算目標(biāo): 安全系數(shù)計(jì)算滑裂面形狀: 圓弧滑動法不考慮地震坡面信息坡面線段數(shù) 2坡面線號 水平投影(m) 豎直投影(m) 超載數(shù)1 4.000 6.000 0210.000 0.000 1超載1 距離0.500(m) 寬10.000(m) 荷載(10.00-10.00kPa) 270.00(度)土層信息上部土層數(shù) 1層號 層厚 重度 飽和重度 粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚 水下內(nèi)摩十字板 強(qiáng)度增十字板羲 強(qiáng)度增長系 全孔壓(m) (kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度) 力(kPa)擦角(

2、度)(kPa)長系數(shù)下值(kPa)數(shù)水下值 系數(shù)150.00018.000 20.000 55.00015.000 10.000 25.000 - - - - - 下部土層數(shù) 1層號 層厚 重度 飽和重度 粘聚力內(nèi)摩擦角水下粘聚 水下內(nèi)摩十字板 強(qiáng)度增十字板羲 強(qiáng)度增長系 全孔壓(m) (kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度) 力(kPa)擦角(度)(kPa)長系數(shù)下值(kPa)數(shù)水下值 系數(shù)1 6.00018.000 20.000 55.00015.000 10.000 25.000 - - - - -水面信息采用總應(yīng)力法考慮滲透力作用不考慮邊坡外側(cè)靜水壓力水面線段數(shù) 6 水面線起始點(diǎn)坐

3、標(biāo): (0.000,-0.500)水面線號水平投影(m) 豎直投影(m)1 1.000 0.5002 2.000 1.0003 3.000 1.0004 4.000 1.0005 5.000 1.0006 6.000 0.500計(jì)算條件圓弧穩(wěn)定分析方法:瑞典條分法土條重切向分力與滑動方向反向時(shí): 當(dāng)下滑力對待穩(wěn)定計(jì)算目標(biāo): 自動搜索最危險(xiǎn)滑裂面條分法的土條寬度: 1.000(m)搜索時(shí)的圓心步長: 1.000(m)搜索時(shí)的半徑步長: 0.500(m)-計(jì)算結(jié)果:-最不利滑動面:滑動圓心 = (0.960,7.840)(m)滑動半徑 = 10.445(m)滑動安全系數(shù) = 1.726起始x終止x

4、liCi 謎 條實(shí)重浮力地震力滲透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 (m) (m) (度) (m) (kPa)(度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)(kN)(kN)- -5.942 -5.329 -39.189 0.7955.0015.00 2.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-1.7444.10 -5.329 -4.441 -34.076 1.0710.0025.0013.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-7.4715.88 -4.441 -3.553 -28.365 1.0110.0025.0022.92 0.0

5、0 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.8919.50 -3.553 -2.664 -22.950 0.9610.0025.0030.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -11.9022.75 -2.664 -1.776 -17.745 0.9310.0025.0036.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -11.0925.49 -1.776 -0.888 -12.689 0.9110.0025.0040.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-8.9427.62 -0.8880.000 -7.732 0.9010.0025.

6、0043.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-5.8629.080.0000.500 -3.899 0.5010.0025.0028.78 0.00 0.00 5.51 0.00 0.00 2.7919.700.5001.000 -1.152 0.5010.0025.0036.00 0.00 0.00 6.19 0.00 0.00 4.7523.131.0002.0002.967 1.0010.0025.0092.59 0.00 0.0014.15 0.00 0.0017.7655.772.0002.5007.096 0.5010.0025.0056.22 0.00 0.0

7、0 7.87 0.00 0.0014.3632.282.5003.0009.870 0.5110.0025.0062.48 0.00 0.00 8.31 0.00 0.0018.6734.893.0003.500 12.668 0.5110.0025.0068.44 0.00 0.00 5.72 0.00 0.0020.7036.533.5004.000 15.497 0.5210.0025.0074.10 0.00 0.00 5.79 0.00 0.0025.5838.624.0004.667 18.853 0.7010.0025.00 101.12 0.00 0.00 7.74 0.00

8、1.6740.9552.384.6675.333 22.768 0.7210.0025.0098.03 0.00 0.00 7.67 0.00 6.6748.1751.985.3336.000 26.801 0.7510.0025.0094.22 0.00 0.00 7.48 0.00 6.6752.8948.956.0006.931 31.857 1.1010.0025.00 123.49 0.00 0.00 7.30 0.00 9.3177.0462.526.9317.862 38.113 1.1810.0025.00 111.73 0.00 0.00 6.32 0.00 9.3180.4

9、855.057.8628.575 44.082 0.9910.0025.0075.68 0.00 0.00 3.94 0.00 7.1361.0236.748.5759.287 49.835 1.1110.0025.0065.00 0.00 0.00 2.89 0.00 7.1357.4631.969.287 10.000 56.401 1.2910.0025.0051.60 0.00 0.00 1.50 0.00 7.1350.0227.57 10.000 10.216 61.165 0.4510.0025.0012.54 0.00 0.00 0.09 0.00 2.1612.94 7.76

10、 10.216 10.241 62.545 0.0510.0025.00 1.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 1.42 0.89 10.241 10.742 66.080 1.2355.0015.0021.50 0.00 0.00 0.00 0.00 5.0024.2370.78 10.742 11.242 74.660 1.8955.0015.00 8.21 0.00 0.00 0.00 0.00 5.0012.74 105.09總的下滑力= 566.082(kN)總的抗滑力= 977.030(kN)土體部分下滑力 = 566.082(kN)土體部分抗滑力 = 977

11、.030(kN)筋帶在滑弧切向產(chǎn)生的抗滑力 = 0.000(kN)筋帶在滑弧法向產(chǎn)生的抗滑力 = 0.000(kN)計(jì)算結(jié)果篇二：邊坡穩(wěn)定性計(jì)算方法一、邊坡穩(wěn)定性計(jì)算方法在邊坡穩(wěn)定計(jì)算方法中，通常采用整體的極限平衡方法來進(jìn)行分析。根據(jù)邊坡不同破裂面形狀而有不同的分析模式。邊坡失穩(wěn)的破裂面形狀按土質(zhì)和成因不同而不同，粗粒土或砂性土的破裂面多呈直線形；細(xì)粒土或粘性土的破裂面多為圓弧形；滑坡的滑動面為不規(guī)則的折線或圓弧狀。這里將主要介紹邊坡穩(wěn)定性分析的基本原理以及在某些邊界條件下邊坡穩(wěn)定的計(jì)算理論和方法。（一）直線破裂面法所謂直線破裂面是指邊坡破壞時(shí)其破裂面近似平面，在斷面近似直線。為了簡化計(jì)算這類

12、邊坡穩(wěn)定性分析采用直線破裂面法。能形成直線破裂面的土類包括：均質(zhì)砂性土坡；透水的砂、礫、碎石土；主要由內(nèi)摩擦角控制強(qiáng)度的填土。圖 91為一砂性邊坡示意圖，坡高 H ，坡角 ，土的容重為 ，抗剪度指標(biāo)為 c 、 。如果傾角 的平面 AC 面為土坡破壞時(shí)的滑動面，則可分析該滑動體的穩(wěn)定性。沿邊坡長度方向截取一個(gè)單位長度作為平面問題分析。圖9-1 砂性邊坡受力示意圖已知滑體 ABC 重 W ，滑面的傾角為 ，顯然，滑面 AC 上由滑體的重量 W= （ ABC）產(chǎn)生的下滑力T和由土的抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生的抗滑力T分別為：T=W sina和則此時(shí)邊坡的穩(wěn)定程度或安全系數(shù)可用抗滑力與下滑力來表示，即為了保證土坡的

13、穩(wěn)定性，安全系數(shù) F s 值一般不小于 1.25 ，特殊情況下可允許減小到 1.15 。對于 C=0 的砂性土坡或是指邊坡，其安全系數(shù)表達(dá)式則變?yōu)閺纳鲜娇梢钥闯?，?dāng) =時(shí)，F(xiàn) s 值最小，說明邊坡表面一層土最容易滑動，這時(shí)當(dāng) F s =1時(shí)，=，表明邊坡處于極限平衡狀態(tài)。此時(shí)角稱為休止角，也稱安息角。此外，山區(qū)順層滑坡或坡積層沿著基巖面滑動現(xiàn)象一般也屬于平面滑動類型。這類滑坡滑動面的深度與長度之比往往很小。當(dāng)深長比小于 0.1時(shí)，可以把它當(dāng)作一個(gè)無限邊坡進(jìn)行分析。圖 9-2表示一無限邊坡示意圖，滑動面位置在坡面下H深度處。取一單位長度的滑動土條進(jìn)行分析，作用在滑動面上的剪應(yīng)力為,在極限平衡狀態(tài)

14、時(shí)，破壞面上的剪應(yīng)力等于土的抗剪強(qiáng)度，即得式中 N s =c/ H 稱為穩(wěn)定系數(shù)。通過穩(wěn)定因數(shù)可以確定 和 關(guān)系。當(dāng) c=0 時(shí)，即無粘性土。 = ，與前述分析相同。二 圓弧條法根據(jù)大量的觀測表明，粘性土自然山坡、人工填筑或開挖的邊坡在破壞時(shí)，破裂面的形狀多呈近似的圓弧狀。粘性土的抗剪強(qiáng)度包括摩擦強(qiáng)度和粘聚強(qiáng)度兩個(gè)組成部分。由于粘聚力的存在，粘性土邊坡不會像無粘性土坡一樣沿坡面表面滑動。根據(jù)土體極限平衡理論，可以導(dǎo)出均質(zhì)粘這坡的滑動面為對數(shù)螺線曲面，形狀近似于圓柱面。因此，在工程設(shè)計(jì)中常假定滑動面為圓弧面。建立在這一假定上穩(wěn)定分析方法稱為圓弧滑動法和圓弧條分法。1. 圓弧滑動法1915年瑞典彼

15、得森（ K.E.Petterson ）用圓弧滑動法分析邊坡的穩(wěn)定性，以后該法在各國得到廣泛應(yīng)用，稱為瑞典圓弧法。圖 9 3 表示一均質(zhì)的粘性土坡。 AC 為可能的滑動面， O 為圓心， R 為半徑。假定邊坡破壞時(shí)，滑體 ABC 在自重 W 作用下，沿 AC 繞 O 點(diǎn)整體轉(zhuǎn)動?；瑒用?AC 上的力系有：促使邊坡滑動的滑動力矩 M s =W d ；抵抗邊坡滑動的抗滑力矩，它應(yīng)該包括由粘聚力產(chǎn)生的抗滑力矩 M r =c AC R ，此外還應(yīng)有由摩擦力所產(chǎn)生的抗滑力矩，這里假定 0 。邊坡沿 AC 的安全系數(shù) Fs 用作用在 AC 面上的抗滑力矩和下滑力矩之比表示，因此有這就是整體圓弧滑動計(jì)算邊坡穩(wěn)

16、定的公式，它只適用于 0 的情況。圖9-3 邊坡整體滑動2. 瑞典條分法前述圓弧滑動法中沒有考慮滑面上摩擦力的作用，這是由于摩擦力在滑面的不同位置其方向和大小都在改變。為了將圓弧滑動法應(yīng)用于 0 的粘性土，在圓弧法分析粘性土坡穩(wěn)定性的基礎(chǔ)上，瑞典學(xué)者 Fellenius 提出了圓弧條分析法，也稱瑞典條分法。條會法就是將滑動土體豎向分成若干土條，把土條當(dāng)成剛塑體，分別求作用于各土條上的力對圓心的滑動力矩和抗滑力矩，然后按式（ 9-5 ）求土坡的穩(wěn)定安全系數(shù)。采用分條法計(jì)算邊坡的安全系數(shù) F ，如圖 9 4 所示，將滑動土體分成若干土條。土條的寬度越小，計(jì)算精度越高，為了避免計(jì)算過于繁瑣，并能滿足

17、設(shè)計(jì)要求，一般取寬為 2 6m 并應(yīng)選擇滑體外形變休和土層分界點(diǎn)作為分條的界限。于任意第 i 條上的作用力如下。(1)土條的自土條的斷面面積。將。其中 為土的容得，為沿其斷面積的形心作用至圓弧滑面上和切于滑面的切向分力，并分解成垂直滑面的法向分力由圖 9 4 （ b ）可知：顯然，是推動土體下滑的力。但如果第 i 條們于滑弧圓心鉛垂線的載側(cè)（坡腳一邊），則起抗滑作用。對于起抗滑作用的切向分力采用符號 T 表示。因作用線能過滑弧圓心 O 點(diǎn)力矩為零，對邊坡不起滑動作用，但決定著滑面上抗剪強(qiáng)度的大小。(2)滑面上的抗滑力 S ，方向與滑動方向相反。根據(jù)庫侖公式應(yīng)有 S=N i tan+cl i 。

18、式中 l i 為第 i 條的滑弧長。圖9-4 瑞典條分法(3)土條的兩個(gè)側(cè)面存在著條塊間的作用力。作用在 i 條塊的力，除重力 外，條塊側(cè)面 ac 和 bd 作用有法向力 P i 、 P i+1 ，切向力 H i 、 H i+1 。如果考慮這些條間力，則由靜力平衡方程可知這是一個(gè)超靜定問題。要使問題得解，由兩個(gè)可能的途徑：一是拋棄剛體平衡的概念，把土當(dāng)做變形體，通過對土坡進(jìn)行應(yīng)力變形分析，可以計(jì)算出滑動面上的應(yīng)力分布，因此可以不必用條分法而是用有限元方法。另一途徑是仍以條分法為基礎(chǔ)，但對條塊間的作用力作一些可以接受的簡化假定。Fellenius 假定不計(jì)條間力的影響，就是將土條兩側(cè)的條件力的合

19、力近似地看成大小相等、方向相反、作用在同作用面上。實(shí)際上，每一土條兩側(cè)的條間力是不平衡的，但經(jīng)驗(yàn)表明，土條寬度不大時(shí)，在土坡穩(wěn)定分析中，忽略條間力的作用對計(jì)算結(jié)果的影響不顯著。將作用在各段滑弧上的力對滑動圓心取矩，并分別將抗滑作用、下滑作用的力矩相加得出用在整個(gè)滑弧上的抗滑力矩以及滑動力矩的總和，即將抗滑力矩與下滑力矩之比定義為土坡的穩(wěn)定安全系數(shù)，即這就是瑞典條分法穩(wěn)定分析的計(jì)算公式。該法應(yīng)用的時(shí)間很長，積累了豐富的工程經(jīng)驗(yàn)，一般得到的安全系數(shù)偏低，即偏于安全，故目前仍然是工程上常用的方法。（三）畢肖普法從前述瑞典條分法可以看出，該方法的假定不是非常精確的，它是將不平衡的問題按極限平衡的方法來

20、考慮并且未能考慮有效應(yīng)力下的強(qiáng)度問題。隨著土力學(xué)學(xué)科的不斷發(fā)展，不少學(xué)者致力于條分法的改進(jìn)。一是著重探索最危險(xiǎn)滑位置的規(guī)律，二是對基本假定作些修改和補(bǔ)充。但直到畢肖普（ A.N.Bishop ）于 1955 年擔(dān)出了安全系數(shù)新定義，條分法這五方法才發(fā)生了質(zhì)的飛躍。畢肖普將邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)定義為滑動面上土的抗剪強(qiáng)度 f 與實(shí)際產(chǎn)生的剪應(yīng)力 之比，即（9-7）這一安全系數(shù)定義的核心在于一是能夠充分考慮有效應(yīng)力下的抗剪總是；二是充分考慮了土坡穩(wěn)定分析中土的抗剪強(qiáng)度部分發(fā)揮的實(shí)際情況。這一概念不公使其物理意義更加明確，而且使用范圍更廣泛，為以后非圓弧滑動分析及土條分界面上條間力的各種考慮方式提供了有得

21、條件。由圖 9 5 所示圓弧滑動體內(nèi)取出土條 i 進(jìn)行分析，則土條的受力如下：1. 2.土條重 W i 引起的切向反力 T i 和法向反力 N i ，分別作用在該分條中心處 土條的側(cè)百分別作用有法向力 P i 、 P i+1 和切向力 H i 、 H i+1 。圖9-5 畢肖普法條塊作用力分析由土條的豎向靜力平衡條件有 F z ，即（9-8）當(dāng)土條未破壞時(shí)，滑弧上土的抗剪強(qiáng)度只發(fā)揮了一部分，畢肖普假定其什與滑面上的切向力相平衡，這里考慮安全系數(shù)的定義，且H i =H i+1 -H i 即（9-9）將（ 9 9 ）式代科（ 9 8 ）式則有令（9-10）則(9-11)考慮整個(gè)滑動土體的極限平衡條

22、件，些時(shí)條間力 P i 和 H i 成對出現(xiàn)，大小相等、方向相反，相互抵消。因此只有重力 W i 和切向力 T i 對圓心產(chǎn)生力矩，由力矩平衡知(9-12)將（ 9 11 ）式代入（ 9 9 ）式再代入（ 9 12 ）式，且 d i =Rsin i ，此外，土條寬度不大時(shí)， b i =l i cos i ，經(jīng)整理簡化可行畢肖普邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)的普遍公式(9-13)式中 H i 仍是未知量。畢肖普進(jìn)一步假定 H i =0 于是上式進(jìn)一步簡化為(9-14)如果考慮滑面上孔隙水壓力 u 的影響并采用有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)，則上式可改寫為(9-15)從式中可以看出，參數(shù) m i 包含有安全系數(shù) F s ，因此不能接求出安全系數(shù)，而需采用試算法迭代求解 F s 值。為了便于迭代計(jì)算，已編制成 m 關(guān)系曲線，如圖 9 6 所示。試算時(shí)，可先假定 F s 1.0 ，由圖 9 6 查出各 i 所對應(yīng)的值。代入（ 9 14 ）式中，求得邊坡的安全系數(shù) F s 。若 F s 與 F