滿堂支架計算書

1、海湖路橋箱梁斷面較大，本方案計算以海湖路橋北幅為例進(jìn)行計算，南幅計算與北幅相同。海湖路橋北幅為5×30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（標(biāo)準(zhǔn)段為單箱雙室），箱梁高度1.7m，箱梁頂寬15.25m。對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。滿堂支架的計算內(nèi)容為：碗扣式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算滿堂支架整體抗傾覆驗算箱梁底模下橫橋向方木驗算碗扣式支架立桿頂托上順橋向方木驗算箱梁底模計算立桿底座和地基承載力驗算支架門洞計算。 1 荷載分析1.1 荷載分類作用于模板支架上的荷載，可分為永久荷載（恒荷載）和可變荷載（活荷載）兩類。模板支架的永久荷載，包括下列荷載。作用在模板支架上的結(jié)構(gòu)荷載，包括：

2、新澆筑混凝土、模板等自重。組成模板支架結(jié)構(gòu)的桿系自重，包括：立桿、縱向及橫向水平桿、水平及垂直斜撐等自重。配件自重，根據(jù)工程實際情況定，包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等防護(hù)設(shè)施及附加構(gòu)件的自重。模板支架的可變荷載，包括下列荷載。施工人員及施工設(shè)備荷載。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。風(fēng)荷載、雪荷載。1.2 荷載取值（1）雪荷載根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）查附錄D.5可知，雪的標(biāo)準(zhǔn)荷載按照50年一遇取西寧市雪壓為0.20kN/m2。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷載計算公式如下式所示。Sk=ur×so式中：Sk雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)

3、；ur頂面積雪分布系數(shù)；So基本雪壓(kN/m2)。根據(jù)規(guī)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）7.2.1規(guī)定，按照矩形分布的雪堆計算。由于角度為小于25°，因此r取平均值為1.0，其計算過程如下所示。Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）風(fēng)荷載根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）查附錄D.5可知，風(fēng)的標(biāo)準(zhǔn)荷載按照50年一遇取西寧市風(fēng)壓為0.35kN/m2風(fēng)荷載計算公式如下式所示。W=×Us×WO式中：W風(fēng)荷載強(qiáng)度（kN/m2）；WO基本風(fēng)壓（KN/m2）；Uz風(fēng)壓高度計算系數(shù)，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手

4、架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2011）附錄D取1.0；Us風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2011）4.3.2條采用1.3。風(fēng)荷載強(qiáng)度W=×Us×WO×××m2（3）q1 箱梁自重荷載，按設(shè)計說明取值26KN/m3。根據(jù)海湖路橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，按照最不利荷載原則，每跨箱梁取-截面（跨中）、）、截面（墩柱兩側(cè)2.0m）等三個代表截面進(jìn)行箱梁自重計算(截面選擇區(qū)段內(nèi)箱梁自重最大處截面)，并對三個代表截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計算，單跨箱梁立面圖見下圖：單跨箱梁立面圖1）-截面處q1計算

5、圖1.2-1 海湖路橋-截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1=（26× KN/m注：B箱梁底寬，取8.86m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。混凝土容重，取26KN/。 A箱梁橫截面混凝土面積（）。2）截面處q1計算圖1.2-2 海湖路橋-截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1=（26× KN/m3）截面處q1計算圖1.2-3 海湖路橋-截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1=（26× KN/m（4）q2 m2；（5）q3 m2；（6）q4 m2；（7）q5 支架自重，根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（GCJ-2011）取2。1.3 荷載組合系數(shù)為安全考慮，參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 G

6、B50009-2012規(guī)定，計算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的荷載設(shè)計值，取其標(biāo)準(zhǔn)值乘以下列相應(yīng)的分項系數(shù)：（1）永久荷載的分項系數(shù)，取1.2；（2）可變荷載的分項系數(shù)，取1.4。1.4 荷載組合荷載組合按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范表的規(guī)定，取值如下表1.4.1所示。表1.4.1 荷載效應(yīng)組合計算項目荷載組合立桿承載力計算1.永久荷載+可變荷載（不包括風(fēng)荷載）2.永久荷載+0.9（可變荷載+風(fēng)荷載）連墻件承載力計算斜桿承載力和連接扣件（抗滑）承載力計算風(fēng)荷載2 結(jié)構(gòu)檢算2.1 碗扣式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算碗扣式滿堂支架和扣件式滿堂支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿

7、和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 130-2011（本節(jié)計算過程中簡稱為“本規(guī)范”）立桿的強(qiáng)度及穩(wěn)定性計算公式進(jìn)行分析計算。1、-截面跨中18m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用90×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，見圖2.1-1。（1）立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N33.6kN

8、（參見路橋施工計算手冊表135鋼管支架容許荷載）。立桿實際承受的荷載為：×NGK×NQK（組合風(fēng)荷載時）NGK永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；NQK可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；將荷載取值結(jié)果帶入計算公式：圖2.1-1：-截面支架布置圖NGK××（q1+q2+q5）×NQK××(q3+q4+w+Sk××NGK×NQK×××2.85=31.35KNN ，強(qiáng)度滿足要求。（2）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A）+MW/Wf(組合風(fēng)荷載時)N計算立

9、桿段的軸向荷載31.35KN；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f205N/mm2（參考本規(guī)范表5.1.6得）；A支架立桿的截面積A489mm2(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比由本規(guī)范附錄A表A.0.6取值；i截面的回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；長細(xì)比L/i。L水平步距，L1.2m。于是，0.744;MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)范式（5.2.9）計算；MW××MWK×.m2；W×103mm3(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；則，N/(A)+MW×103

10、15;×106×103）2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。2、-截面橋墩旁2m6m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，見圖2.1-2：圖2.1-2：-截面支架布置圖（1）立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N33.6kN（參見路橋施工計算手冊表135鋼管支架容許荷載）。立桿實際承受的荷載為：×NGK×NQK（組合風(fēng)荷載時）NGK永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；NQK可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；將荷載取值結(jié)果帶入計

11、算公式：NGK××（q1+q2+q5）×NQK××(q3+q4+w+Sk××NGK×NQK×××1.9=23.72KNN ，強(qiáng)度滿足要求。（2）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A）+MW/Wf(組合風(fēng)荷載時)N計算立桿段的軸向荷載23.72KN；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f205N/mm2（參考本規(guī)范表5.1.6得）；A支架立桿的截面積A489mm2(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比由本規(guī)范附錄A表A.0.6取值；i截面的回轉(zhuǎn)半徑i=15.

12、78mm，(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；長細(xì)比L/i。L水平步距，L1.2m。于是，0.744;MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)范式（5.2.9）計算；MW××MWK×2；W×103mm3(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；則，N/(A)+MW×103××106×103）2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。3、-截面在橋墩旁兩側(cè)各2m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，見圖2.1-3：圖2.1-3：-截面支架布置圖（1）立

13、桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N33.6kN（參見路橋施工計算手冊表135鋼管支架容許荷載）。立桿實際承受的荷載為：×NGK×NQK（組合風(fēng)荷載時）NGK永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；NQK可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；將荷載取值結(jié)果帶入計算公式：NGK××（q1+q2+q5）×NQK××(q3+q4+w+Sk××NGK×NQK×××1.27=25.44KNN ，強(qiáng)度滿足要求。（2）立桿穩(wěn)定

14、性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A）+MW/Wf(組合風(fēng)荷載時)N計算立桿段的軸向荷載25.44KN；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f205N/mm2（參考本規(guī)范表5.1.6得）；A支架立桿的截面積A489mm2(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比由本規(guī)范附錄A表A.0.6取值；i截面的回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，(參考路橋施工計算手冊表13-4得)；長細(xì)比L/i。L水平步距，L1.2m。于是，0.744;MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)范式（5.2.9）計算；MW××MWK×2；W×103mm3(參考路橋施

15、工計算手冊表13-4得)；則，N/(A)+MW×103××106×103）2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。2.2 滿堂支架抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw按海湖路橋北幅150m長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度15.25m，長150m采用90×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向18排；支架縱向168排；平均高度5.9m；頂托TC60共需要168×18=302

16、4個；立桿需要168×18×5.9=17842m；縱向橫桿需要168××18=14868m；橫向橫桿需要18××150=13275m；故：鋼管總重（17842+14868+13275）×3.84=176.58t;頂托TC60總重為：3025×7.2=21.77t；故支架重力N1××9.8=1943.83KN；穩(wěn)定力矩= y×Ni×依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算WK2××150=283.2KN；傾覆力矩=q××K0計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾

17、覆要求。2.3 橫橋向方木（底模背肋）驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在跨中截面（-截面）處按L90cm進(jìn)行受力計算，在橋墩頂橫梁截面及橫隔板梁處、橋墩頂及墩旁各6m范圍內(nèi)（II- II、-截面處）按L60cm進(jìn)行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。橫橋向方木受力結(jié)構(gòu)圖見下圖：截面處按橋每跨中截面處18.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q

18、2+ q3+ q4)×B(27.06+0.75+1.0+2.0)×M(1/8) qL2=(1/8)××0.92kNW=(bh2×23則： n= M/( W×w)=167×11000×)=33.96(取整數(shù)n34根)d 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.54m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n18/0.461根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3×3×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(

19、EI)=(5/384)×(×4)/(180×9×106××10-6)×10-3×10-3m (撓度滿足要求)。 方木抗剪計算Sm=(b×h2×2×10-4m3=(qlSm×××10-4）/(61××10-6××=×MPaMPa（抗剪強(qiáng)度滿足要求）截面處按橋墩旁-截面處8.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(31.4+0.

20、75+1.0+2.0)×M(1/8) qL2=(1/8)××0.92kN·mW=(bh2×23則： n= M/( W×w)=167×11000×)=17.2(取整數(shù)n18根)d 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.47m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n8/0.327根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3×3×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(

21、15;4)/(80×9×106××10-6)×10-3×10-3m (撓度滿足要求)。 每根方木抗剪計算Sm=(b×h2×2×10-4m3=(qlSm×××10-4）/(27××10-6××=×MPaMPa（抗剪強(qiáng)度滿足要求）（3）截面處按橋墩旁截面處4.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(53.7+0.75+1.0+2.0)×M

22、(1/8) qL2=(1/8)××0.92kN·mW=(bh2×23則： n= M/( W×w)=167×11000×)=14(取整數(shù)n14根)d 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.31m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n4/0.221根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3×3×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(×4)/(80×9

23、5;106××10-6)×10-3×10-3m (撓度滿足要求)。 每根方木抗剪計算Sm=(b×h2×2×10-4m3=(qlSm×××10-4）/(27××10-6××=×MPaMPa（抗剪強(qiáng)度滿足要求）2.4 縱橋向方木（主梁）驗算本施工方案中碗扣架頂托上順橋向采用10×15cm方木作為縱向分配梁。順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁跨中18m范圍內(nèi)（-截面）按L90cm（橫向間隔l90cm）進(jìn)行驗算，橋墩旁2m6m范圍內(nèi)（-

24、截面）按L90cm（橫向間隔l60cm）進(jìn)行驗算，橋墩兩側(cè)2m范圍內(nèi)（-截面）按L60cm（橫向間隔l60cm）進(jìn)行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。）,故順橋向方木按均布荷載考慮。截面處跨中截面立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔90cm布置，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下：每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(27.06+0.75+1.0+2.0)×M(1/8) qL2=(

25、1/8)××0.92kN·mW=(bh2×2×10-4m3則：= Mmax×10-4w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：=××MPaMPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3×3×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(×4)/( 9×106××10-5)×10-4×10-3m 故，撓度滿足要求。截面處

26、墩旁26m范圍內(nèi)立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔60cm布置，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下：每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(31.4+0.75+1.0+2.0)×M(1/8) qL2=(1/8)××0.92kN·mW=(bh2×2×10-4m3則：= Mmax×10-4w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：=××MPaMPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣

27、性矩I=(bh3×3×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(×4)/( 9×106××10-5)×10-4×10-3m 故，撓度滿足要求。梁截面處墩頂實心段（墩頂兩側(cè)2m范圍內(nèi)）截面立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，橫橋向間隔60cm布置，根據(jù)前受力布置圖進(jìn)行方木受力分析計算如下：每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(53.7+0.75+1.0+2.0)×M

28、(1/8) qL2=(1/8)××0.62kN·mW=(bh2×2×10-4m3則：= Mmax×10-4w9.9MPa（符合要求）。注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：=××MPaMPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3×3×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(×4)/( 9×106××10-5)×10-4×10-3m

29、故，撓度滿足要求。2.5 箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中-、II- II截面范圍內(nèi)橫橋向方木按0.3m間距布置，其余部分橫橋向方木按0.2m間距布置。取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）。通過前面分析計算及布置方案，在橋墩兩側(cè)26m處，橫橋向方木布置間距為0.3m（凈距0.2m）時，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E7500MPa每米竹膠板的慣性矩I=(bh3×3×10-7m4（1） 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(31.4+0.75+1.0+

30、2.0)×0.3=則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此，模板采用15mm厚規(guī)格的竹膠板。（2）模板剛度驗算fmax=××10-4m 故，撓度滿足要求。2.6 支架底座承載力計算1 立桿承受荷載計算截面處：跨中18m范圍內(nèi)，間距為90×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q5) 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=kN截面處：橋墩兩側(cè)26m范圍內(nèi)，間距為60

31、15;90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q5) 0.6×0.9×(31.4+0.75+1.0+2.0+0.75)=kN截面處：在橋墩旁兩側(cè)各2m范圍內(nèi)，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q5) 0.6×0.6×(53.7+0.75+1.0+2.0+0.75)=kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為跨中截面橫

32、截面處間距90×90cm布置的立桿，即：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q5) 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：25.56KN40KN ，立桿底托符合要求。（3） 立桿地基承載力驗算表1：標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)(擊/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515根據(jù)經(jīng)驗及試驗，將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機(jī)碾壓密實

33、(壓實度90%)，達(dá)到要求后，再填筑50cm厚的隧道棄渣，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到95以上后，地基承載力可達(dá)到 fk= 190250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底托下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在砼基礎(chǔ)上（按照10cm厚計算），按照力傳遞面積計算：A=(2××tg450+0.15)22k=0=220 KPa按照最不利荷載考慮：2 =208K·k×220KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗檢測地基承載力。基礎(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機(jī)壓實后，檢測壓實度達(dá)到，如壓實度達(dá)到95%以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，則應(yīng)再做平板荷載試驗。確認(rèn)地基承載力符合設(shè)計要求后，才能開始放樣，擺放腳手架，