10模板工程專項施工方案

1、冷水江經濟開發(fā)區(qū)創(chuàng)業(yè)孵化園C區(qū)建設項目五標段（8#、11#、12#標準化廠房）工程模板工程專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 湖南新康建設集團有限公司年 月 日目 錄1、工程概況- 1 -2、本施工方案的編制依據- 1 -3、支模材料的選擇- 2 -4、模板配制、安裝- 2 -4.1墊層施工- 2 -4.2柱模板施工- 2 -4.3、梁、平臺模板- 4 -4.4樓梯及墻洞支模- 5 -4.5、空心樓蓋模板- 7 -5、模板的拆模要求- 7 -6、主要部位模板工程計算書- 9 -6.1 450 mm厚空心樓蓋驗算- 9 -6.2柱模板（設置對拉螺栓）計算- 10 -1、工程概況工程名稱：冷

2、水江經濟開發(fā)區(qū)創(chuàng)業(yè)孵化園C區(qū)建設項目五標段（8#、11#、12#標準化廠房）建設單位：冷水江經濟開發(fā)區(qū)科技創(chuàng)業(yè)園投資開發(fā)有限責任公司建設地點：開發(fā)區(qū)長鋪路和向竹路交叉口西南側設計單位: 湖南方圓建筑工程設計有限公司監(jiān)理單位: 湖南省工程建設監(jiān)理有限公司地勘單位: 冷水江市建筑設計院施工單位: 湖南新康建設集團有限公司建設規(guī)模：本標段由三棟獨立的高層廠房組成，工程總建筑面積26805，其中8#棟6689.3（長50.4m×26.2m，層數為5層，檐口高度23.5m）。11#棟10804.77（長58.8m×26.2m）、12#棟9311.3（長50.4m×寬26.2

3、m），11#棟和12#棟層數均為7層，檐高31.5m。均為旋挖樁基礎和鋼筋砼框架結構，空心樓蓋。本工程財評預算總價約4850萬元（含不可預計費556萬元）。工程承包范圍：包含樁基礎工程、建筑工程、裝飾裝修工程、安裝工程等。結構體系：框架結構、密肋梁空心樓蓋?；A概況：本工程基礎采用旋挖成孔灌注樁基礎，持力層為中風化炭質頁巖夾灰?guī)r為持力層，樁端極限端阻力標準值為6000kPa。建筑設計使用年限為50年，建筑耐火等級為二級，抗震設防裂度為6度，抗震等級框架三級（11#、12#棟）、框架四級（8#棟）屋面防水等級I級。本工程為主體為全現澆框架，密肋梁空心樓蓋。樓板厚450、400，方箱為650

4、15;650×250，450厚現澆空心樓蓋折算為實心板厚度為343；400厚現澆空心樓蓋折算為實心板厚度為293。施工條件為商品混凝土，泵送至樓面進行澆筑。模板工程是主體結構質量的重量保證，將直接影響混凝土質量和施工進度，是主體結構施工階段占用工期最長，成本最高的分項工程，模板配料方案必須從質量、進度、成本和可操作性等方面綜合考慮。在保證質量、安全、進度的前提下，減少周轉材料的投入，降低工程成本，本工程單位建筑面積大，周轉材料需要量多。根據本公司的實際情況和對本工程的質量承諾，決定模板支撐體系采用48×3.0鋼管、輪扣式支模架、覆面竹膠合板、50×70方木料，柱用

5、48×3.0鋼管，50×70方木料，12對拉螺桿等主要材料。2、本施工方案的編制依據1、 建筑、結構等施工圖；2、 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB 50300-2013；3、 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程JGJ80-2016；4、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ 130-2011；3、支模材料的選擇本工程采用以下支模材料：覆面竹膠合板（厚度15mm）：平板、梁、柱、墻模板。松木方料（50×70）：模板連接排擋。鋼管（48×3.0）：圍楞和搭支模架及作為柱箍。輪扣式支模架：用于空心樓蓋支模架扣件：用于支模鋼管架體的連接與緊固。12對拉螺栓：用

6、于拉結柱、墻兩側模板。4、模板配制、安裝4.1墊層施工1基礎土方開挖嚴格按照規(guī)范要求進行，土方開挖過程中必須按照設計圖紙的要求，仔細核對標高，盡量做到一次到位，嚴禁超挖。在土方開挖后，應及時與甲方、設計、質監(jiān)與監(jiān)理聯系，進行地基驗槽，辦理地基驗槽記錄，減少基底暴露時間。2仔細測定墊層底土面標高，采用人工整平夯實。3砼墊層等級C20，砼澆筑控制好標高和平整度。墊層表面抹平壓光，進行養(yǎng)護。4在砼墊層施工時，按規(guī)定留置試塊。試塊制作時，請甲方或監(jiān)理公司有關人員旁站監(jiān)督。5待砼墊層有一定的強度后，根據施工圖紙，將建筑物軸線，地梁邊線等位置投射到墊層表面，用墨線彈出，經過技術復核合格后進入下道工序施工。

7、 4.2柱模板施工1、矩形柱模板分為四大片進行組裝，組裝前要按照事先彈好的，墨線并在柱截面線以外200mm處彈一道控制線，以便檢查校核板定位是否準確。柱合模前在柱鋼筋四周焊定位固定件控制柱尺寸，以防加固時模板向內側位移。矩形柱模板加固采用50×70方木內楞，采用12mm對拉螺栓進行加固，具體尺寸見下表：序號柱長邊尺寸方木內楞間距柱箍間距備注16009001004502、按圖紙尺寸對照觀砌放好的墨線進行技術復核，檢查無誤后，先在底板面層上找平，同時在框架柱鋼筋骨架上采用12在四個方向上喊上定位筋，固定柱腳，在柱箍筋上焊好定位筋。對拉螺桿套管采用與拉桿直徑配套的PVC管。 3、支模前需將

8、柱內焊渣及其它雜物清理干凈并報監(jiān)理單位完成隱蔽工程驗收，檢查對拉螺栓是否數量位置準確、墻柱拉結筋、預埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨線、固定點是否正確，檢查無誤后方可進行立模。4、立模時，將柱模四角和模板接頭處薄薄地涂一層玻璃油灰貼上雙面膠帶，阻塞模板接頭處的縫隙，避免在接頭處產生漏漿現象。5、柱模拼裝時模板應交錯搭接，這樣使整個柱模形成一個整體，每個柱子底部模板必須緊貼四角角鋼，使柱底部位置正確。6、柱腳須開設一個垃圾檢查口（不少于0.1m2）便于澆搗砼前清理上部掉下的建筑垃圾。混凝土澆筑前清理完畢及時進行封口。7、柱身模板拼裝好后，安設圍楞、抱箍（兩根鋼管）。抱箍用14對拉螺栓、設置間距柱下部

9、20厘米，上部30厘米每道。中間抱箍間距層高小于4.5米為500mm，層高大于4.5米時底部2米范圍內為450mm。8、校正截面尺寸、位置、標高并加以臨時固定，用線錘檢查軸線位移誤差控制在2mm內，截面尺寸控制在1，2范圍內。2、柱模板施工流程（1）基層清理放柱截面線及外200mm四周控制線柱模板吊裝就位安裝模板，上、中、下柱箍及柱模斜撐校正模板的位置、垂直度、平整度安裝其它柱箍細校正柱模板位置、垂直度、平整度柱模板自檢報質量員驗收報監(jiān)理工程師驗收澆筑混凝土、養(yǎng)護模板拆除、清理、退場分類碼放（2）清理場地，模板承墊底部及拼縫處沿模板邊線用海綿止?jié){帶墊嵌，防止模板底部漏漿。根部縫隙大處要設置模板

10、承墊條帶防止漏漿，并校正其平直。調整軸線位移，調整垂直度，上口安放保護層限位卡及保證鋼筋間距的內撐卡。柱根部單面打開設置清掃口，以保證在混凝土施工前清干凈木屑等雜物。柱模板支設完成上口拉通線驗收。4.3、梁、平臺模板本工程所有模板的支架均采用輪扣腳手架支撐體系，支撐立桿間距為0.9m，大梁的支撐立桿立桿間距為0.6m。鋼管頂撐扣件必須雙道扣件上雙保險，防止局部荷載集中，扣件松動下沉，承重架縱橫牽桿必須設兩道以上，并組成“井”字形，每間均設剪力撐，確保架體的整體穩(wěn)定，模板支撐見圖。支模需自土方開挖面采用滿堂落地架的方式進行搭設。立桿基礎盡量搭設在筏板基礎頂面及基坑混凝土硬化坡面上，墊好墊木，并采

11、用斜撐鋼管與立桿扣接，加強整個支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。支模與外架相互獨立。1、梁模板首先按照圖紙?zhí)柗诸惥幪栔谱?，模板下料時要事先計算好尺寸和模板合理搭配，防止材料浪費，電鋸下料后必須進行拼縫處理（模板拼縫之間采用雙面膠帶貼牢）做到接縫嚴密，梁、平臺模板支模如下圖：2、搭設承重架應注意以下方面：（1）鋼管立桿下必須加木墊板，并支撐于堅實的基礎上，木墊板尺寸150×150×150mm。（2）梁下立桿設立間距不得大于1000mm。（3）先搭設梁底部立桿，后搭設平板立桿。（4）承重支架下部須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐45°60°角設置，每軸設一道，梁長7m，中間加設一道

12、剪刀撐。（5）緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得松動，梁承重架橫桿下須加雙扣。3、整個承重架完成后可擺設梁擱柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤后，先立一側梁模，待鋼筋綁扎完成校對無誤后立另一側模板校正尺寸（截面、軸線、標高及埋件位置、尺寸等）無誤后再作固定，方可鋪設平板擱柵及板底模板。平臺覆面竹膠合板采用散鋪方式，在48×3.0的鋼管架上鋪設60×80或40×90方木，間距200300。覆面竹膠合板用鐵釘和木楞相連接，要避免“挑頭板”現象，側梁模和柱模安裝要保證梁側模、柱模能提前拆下?？蚣苌峡诠潭ㄒ喂蹋旱准吧峡谝ň€，梁跨4米時，應按施工規(guī)范要求進行起拱

13、，起拱高度為全跨長度的1.5/1000。所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑，拼裝時接縫處縫隙用油灰填實，避免漏漿。4、梁、平板模板施工流程測量放線鋼管支架鋪梁底板安裝梁側板鋪平臺板模板加固模板調整驗收合格進入下道工序4.4樓梯及墻洞支模1、樓梯底板踏步側板及底板均采用覆面竹膠合板板。由于澆搗混凝土時將產生頂部模板的振動，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步側模板與底板拉結，使得變形得到控制，樓梯踏步支模見附圖。樓梯施工縫留置在梯板1/3靜跨位置，一般先施工三步。2、剪力墻上有較多的預留洞口，洞口的模板及其可調支撐由現場實際尺寸制作。對于少數異形洞口，其模板由現場鋸板拼裝而成。預留洞口

14、的模板需配置3套，留洞模板示意圖見附圖。3、主體結構應特別重視和提高梁、柱及其它細部節(jié)點的質量，該處的模板鑲嵌工作是確保柱、梁接頭處砼質量及構件尺寸不容忽視的方面，同時上下交錯施工縫的質量應十分重視。4、樓梯梁、平臺梁模板及柱，查標高和板面等尺寸無誤后，再立斜梁及板底模（含平臺、樓梯段）。4.5、空心樓蓋模板4.5.1 支撐系統(tǒng)1.為確保支架基礎有足夠的承載力，下層樓面板混凝土強度達到設計強度后，方可在其上按模板設計平面圖一相關尺寸（詳見計算書）搭設滿堂腳手架，并用調節(jié)件調節(jié)（上托長度300）立桿高度。2.架設立桿(采用輪扣式腳手架)前，應按其立桿縱距、橫距均按照模板設計平面圖一梁板支撐系統(tǒng)立

15、桿平面布置圖所注明的尺寸在混凝土樓板上彈線，按其位置進行立桿（立桿時必須保證垂直立桿），應將立桿套上底座后支設在混凝土樓板線位上。3.優(yōu)先保證梁（暗梁）的支撐立桿位置（暗梁在梁中心線加設一排立桿），梁均以梁的中心線為主軸，然后以梁邊立桿到另一邊立桿的距離均分，搭設樓板支撐立桿。搭設的步距1200（詳見梁、板模計算書）。4. 8#12#棟輪扣式腳手架立桿搭設示意圖詳附件一：5. 11#棟輪扣式腳手架立桿搭設示意圖附件二：4.5.2 模板安裝1，板模板安裝：在鋼管支撐架的最上一道水平短鋼管上鋪設50×70mm方杉木作為板底支撐，間距200mm，在其上鋪加工好的15厚膠合面板，模板的排布采

16、用標準尺寸的整塊對稱排列，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，不足部分盡量留在中央和端部，鋸成所需尺寸和形狀補齊，模板接頭應放在木方楞中間。所有板模板安裝完畢后，接縫處須貼膠帶紙，防止漏漿，以確保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。5、模板的拆模要求1模板拆除前應由施工班組填寫拆模申請，經技術人員批準后方可進行拆模。2拆模前技術人員應對施工班組進行安全技術交底，并做好記錄。3模板拆除前應有砼強度報告，側模的拆除，應保證表面及棱角不受損壞時方可拆模。底模拆除要符合規(guī)范規(guī)定。當梁跨度8m，要達到設計強度75%，梁跨度8m,要達到設計強度的100%。4模板拆除的順序和方

17、法應按照配板設計要求的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原則。5拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，嚴禁拋扔，不得留有懸空模板等。6一般規(guī)定（1）模板及其支架應根據工程結構形式，荷載大小、施工設備和材料供應等按施工組織設計組織施工。（2）模板及其支架應具有足夠的承載力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力及施工荷載。（3）安裝上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱并鋪設墊板。（4）澆筑混凝土時應對模板及其支架進行觀察和維護。發(fā)生異常情況時，應停止該處澆注并及時進行處

18、理。（5）模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執(zhí)行。7.模板安裝（1）模板的安裝應滿足下列要求：、模板的接縫不應漏漿，在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。 、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。（2）對跨度大于4m且小于8m的梁、板，要按設計要求起拱2/1000；對跨度為8m以上的梁懸臂跨度大于2m的梁，施工時按1/1000起拱。（3）固定在模板上預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表5-1 預埋件和預留孔洞的允許偏差項次項 目允許偏差（mm）

19、1預埋鋼板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置33插筋中心線位置5外露長度+10，04預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，05預留洞中心線位置10尺寸+10，0（4） 現澆結構模板安裝的允許偏差和檢驗方法應符合表7-2的規(guī)定。表5-2  現澆結構模板安裝的允許偏差和檢驗項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5用鋼尺檢查2底模上表面標高±5用水準儀或拉線和鋼尺檢查3截面內部尺寸基礎±10用鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5用鋼尺檢查4層高垂直度不大于5m6用經緯儀或吊線和鋼尺檢查大于5m8用經緯儀或吊線和鋼尺檢查6相鄰兩板表面高低差2用鋼尺檢查7表面平整度5用鋼尺檢

20、查8預埋管預留孔中心線位移3用2m靠尺和塞尺檢查6、主要部位模板工程計算書6.1 450 mm厚空心樓蓋驗算本工程為主體為全現澆框架，密肋梁空心樓蓋。樓板厚450、400，方箱為650×650×250，450厚現澆空心樓蓋折算為實心板厚度為343；400厚現澆空心樓蓋折算為實心板厚度為293。400厚現澆空心樓蓋參照執(zhí)行。計算依據： 1、建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017

21、-2003 一、工程屬性現澆混凝土空心樓蓋板按重量等效的折實厚度計算設計空心樓板區(qū)格尺寸長度m8.4設計空心樓板區(qū)格范圍內填充體尺寸及計算值填充體總個數81單個填充體 體積m30.105625寬度m8.4填充體長度m0.65全部填充體 合計體積m3 Vfil8.555625厚度m h0.45填充體寬度m0.65全部填充體 合計重量KN Gfil25.66688區(qū)格計算總體積m3【Vu】31.752填充體高度m0.25混凝土密度值KN/m3 25填充體容重值KN/m33空心樓板區(qū)格內自重值KN G605.57625按重量等效的折實厚度值mh con0.343 新澆混凝土樓板名稱B2新澆混凝土樓板

22、板厚(mm)343模板支架高度H(m)5.1模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1 風荷載參數：風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)省份湖南0.3k=0zst=0.016地區(qū)婁底市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.5

23、1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數s單榀模板支架st0.157整體模板支架stw1.042fk=0zstw=0.106豎向封閉欄桿s1mk=0zs=0.102 三、模板體系設計結構重要性系數01腳手架安全等級二級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距h(mm)1200支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類

24、型覆面竹膠合板面板厚度t(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=1000×14×14/632666.667mm3，Ibh3/12=1000×14×14×14/12228666.667mm4 承載能力極限狀態(tài) q11×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.

25、7×Q1k×b=1×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.343)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.343)+1.4×0.7×3 ×1=14.698kN/m 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.343)×18.709kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmaxq1l2/814.698×0.22/80.073kN·m

26、 Mmax/W0.073×106/32666.6672.25N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=5×8.709×2004/(384×9350×228666.667)=0.085mm max=0.085mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截

27、面慣性矩I(cm4)142.917小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q11×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=1×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.343)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.343)+1.4×0.7×3×0.2=2.994kN/m 因此，q1靜1×1.35×(G1k +(G2k+G3

28、k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.343)×0.2=2.406kN/m q1活1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×0.20.588kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×2.406×0.92+0.125×0.588×0.920.303kN·m M2q1L12/2=2.994×0.12/20.0

29、15kN·m MmaxmaxM1，M2max0.303，0.0150.303kN·m =Mmax/W=0.303×106/40833=7.423N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×2.406×0.9+0.625×0.588×0.91.684kN V2q1L12.994×0.10.299kN VmaxmaxV1，V2max1.684，0.2991.684kN max=3Vmax/(2bh0)=3×1.684×1000/

30、(2×50×70)0.722N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.343)×0.21.782kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×1.782×9004/(100×8415×142.917×104)0.506mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.782×100

31、4/(8×8415×142.917×104)0.002mmmin(2×l1/150，10)min(2×100/150，10)1.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3.5主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 1、小梁最大支座反力計算 q11

32、×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=1×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×0.7×3×0.23.048kN/m q1靜1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1×1.35×(0.

33、5+(24+1.1)×0.343)×0.22.46kN/m q1活1×1.4×0.7×Q1k×b 1×1.4×0.7×3×0.20.588kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.343)×0.21.822kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.25×3.048×0.93.428kN 按懸臂梁，R1q1l13.048×0.10.30

34、5kN 主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 RmaxRmax，R1×0.62.057kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max1.25q2L1.25×1.822×0.92.05kN 按懸臂梁，R'1q2l1=1.822×0.10.182kN R'maxR'max，R'1×0.61.23kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) =Mmax/W=0.777×106/4490=173.127N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3

35、、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=2×5.663×1000/42426.714N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.909mm=min900/150，10=6mm 懸挑段max0.367mm=min(2×150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=6.679kN，R2=9.777kN，R3=9.777kN，R4=6.679kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調

36、托座受力N9.777/0.6=16.296kNN30kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1200+2×0.7×300=1620mm l0=h=1.2×1200=1440mm =maxl01，l0/i=

37、1620/15.9=101.887=150 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 考慮風荷載: =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 Mwd=0×wQMwk=0×wQ(2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.016×0.9×1.22/10)=0.002kN·m Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H=Max6.679,9.777,9.777,6.679/0.6+1×1.35×0.15&#

38、215;5.1=17.328kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W17.328×103/(0.661×424)+0.002×106/4490=62.215N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-2016 第條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0 H/B=5.1/30=0.173 滿足要求！ 十、架體抗傾覆驗算 支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×fk=0.9×0.106=0.095kN/m： 風荷載作用在支架外側豎向封閉欄桿上產生的水平力標準值： Fwk= la

39、15;Hm×mk=0.9×1.5×0.102=0.138kN 支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12 參考規(guī)范GB51210-2016 第條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2 gk2均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laq

40、H/(la×lb)+G1k+2×Gjk×B/2=302×0.9×0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5+2×1×30/2=1200kN.m30Mok 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100 F1=N=17.328kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010

41、第條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截

42、面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s<2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7×1×0.829+0.25×

43、0)×1×1000×100/1000=58.03kNF1=17.328kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表取值c混凝土強度影響系數，按本規(guī)范第條的規(guī)定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a

44、+2b)×(b+2b)/(ab)1/2=(400)×(300)/(200×100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kNF1=17.328kN滿足要求！6.2空心樓蓋暗梁計算 計算依據： 1、建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設

45、計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×450模板支架高度H(m)5.1模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500梁側樓板厚度(mm)343 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值

46、Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是 風荷載參數：風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)省份湖南0.3k=0zst=0.024地區(qū)婁底市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風荷載體型系數s單榀模板支架st0.157整體模板支架stw1.042fk=0zstw=0.159豎向封閉欄桿s1mk=0zs=0.153 三、模板體系設計結構重要性系數01腳手架安全等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(m

47、m)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1200支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1200可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)300新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)1

48、5面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ1k×b=1×max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45

49、)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.7×3×118.566kN/m q1靜0×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b1×1.35×0.1+(24+1.5)×0.45×115.626kN/m q1活0×1.4×0.7×Q1k×b1×1.4×0.7×3×12.94kN/m q21×(G1k+(G2k+G3k)×h)

50、×b1×(0.1+(24+1.5)×0.45)×111.575kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×15.626×0.22+0.117×2.94×0.220.076kN·m Mmax/W0.076×106/375002.034N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.677×11.575×2004/(100×10000×281250)0.045

51、mmminL/150，10min200/150，101.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×15.626×0.2+0.45×2.94×0.21.515kN R2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×15.626×0.2+1.2×2.94×0.24.143kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R4'=0.4q2L=0.4×11.575×0.20.926kN R2'=R3&#

52、39;=1.1q2L=1.1×11.575×0.22.546kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.515/11.515kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3/b = Max4.143,4.143/1= 4.143kN/m

53、梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R4/b=1.515/11.515kN/m 小梁自重：q21×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3 =0.054kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左1×1.35×0.5×(0.45-0.343)=0.072kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右1×1.35×0.5×(0.45-0.343)=0.072kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1×Max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×3

54、，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×0.7×3×(0.6-0.6/2)/2×1=2.286kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1×Max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.343)+1.4×0.7×3×(1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=2.286kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.515+0.054+0

55、.072+2.286=3.927kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=4.143+0.054=4.197kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.515+0.054+0.072+2.286=3.927kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max3.927,4.197,3.927=4.197kN/m 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'R1'/b=0.926/10.926kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'MaxR2',R3'/b = Max2.546,2.546/1= 2.54

56、6kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'R4'/b=0.926/10.926kN/m 小梁自重：q2'1×(0.3-0.1)×0.6/3 =0.04kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'1×0.5×(0.45-0.343)=0.053kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'1×0.5×(0.45-0.343)=0.053kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'1×(0.5+(24+1.1)×0.343)×(0.6-0.6/2)/2×1=1.366kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'1×(0.5+(24+1.1)×0.343)×(1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=1.366kN/m 左側小梁荷載q左'q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.926+0.04+0.053+1.366=2.386kN/m 中間小梁荷載q中'= q