三跨變截面-預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋

1、炭廠溝預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說(shuō)明、設(shè)計(jì)依據(jù)1、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范( JTG D62- 2004)2、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 ( JTG D60 ?2004)3、 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) ( JTG B01 ? 2003)二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)范2.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、 荷載等級(jí)：公路一I 級(jí)；2、 橋面寬度： 0.25m ( 欄桿)+0.5m ( 防撞欄 )+1.5m ( 人行道 )+9m ( 行車(chē)道 )+1.5m ( 人行道)+0.5m ( 防撞欄 )+0 ? 25m ( 欄桿)=13.5m 。3、 橋面設(shè)有雙向 2% 的橫坡，通過(guò)橋面鋪裝完成；2.2 采用規(guī)范1、 公路

2、鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62- 2004)2、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 ( JTG D60- 2004)3、公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) ( JTG B01-2003)4、公路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范( JTJ024-85)5、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 ( JTJ041-2000)三'基礎(chǔ)資料該橋地質(zhì)情況從上到下為黃土、古土壤、亞粘土和石灰?guī)r。前三種土質(zhì)的側(cè)阻力分別為65KPa. 70 KPa 、85 KPa 。由于本樁基礎(chǔ)是支撐在基巖上的端承式?；鶐r為石灰?guī)r，其地基承載力4.1 孔跨布置特征值 fak4oooKPa 。四、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)路線設(shè)計(jì)線位，結(jié)合橋跨范圍地形地質(zhì)情況，對(duì)變截面

3、連續(xù)梁橋孔跨布置設(shè)計(jì),4.1 孔跨布置全橋孔跨組合為 80m+125m+80mo圖 4? 1 橋梁縱斷面布置圖4.2 箱梁結(jié)構(gòu)箱梁采用的是單箱單室箱型截面。橋面行車(chē)道的凈寬為 9m, 人行道凈寬為 2X1.5m, 因此在設(shè)計(jì)時(shí)設(shè)置 2X).5m 的防撞欄及 2X0.25m 的人行欄桿。故箱頂寬為 13.5m, 底寬為 7.5m, 箱梁頂為平行面。箱梁跨中及邊跨現(xiàn)澆段梁高為 2.8m, 箱梁根部斷面和墩頂 0 號(hào)梁段高為 7.0m o 從中跨跨中至箱梁根部，箱高、箱梁底板、箱梁腹板均是按照二次拋物線 變化的。從跨中跨中至箱梁根部箱梁腹板從40cm 變化為 80cm, 底板從 30cm 變化為 9

4、0cm 。4.3 預(yù)應(yīng)力鋼束采用縱向預(yù)應(yīng)力鋼束共設(shè)置有頂板束、中跨底板束、邊跨底板束、合龍段臨時(shí)束和預(yù)備束五種。鋼筋束s15.2 鋼絞線，該設(shè)計(jì)中共采用 27 束和 15 束的兩種鋼筋束。采用的是預(yù)埋波紋管的形式形均成管道。4.4 橋面系、支座及伸縮縫橋面鋪裝采用 10cm 厚的瀝青混凝土和 1cm 瀝青抗摩層，橋面上設(shè)有防撞欄和人行欄桿。支座 采用盆式橡膠支座；伸縮縫為梳齒狀伸縮縫。詳見(jiàn)施工圖所示。4.5 主要材料主梁采用的是 C55 號(hào)混凝土；墩身承臺(tái)采用的是C35 號(hào)混凝土，基礎(chǔ)采用的是 C30 號(hào)混凝 土。防撞欄桿和人行欄桿采用的是 C25 號(hào)混凝土。預(yù)應(yīng)力鋼筋束采用的是勺廣2 鋼絞線

5、。普通鋼筋采用的是 HRB335 。五、 主要計(jì)算成果5.1 計(jì)算參數(shù)(1) 汽車(chē)橫向分布系數(shù)計(jì)算車(chē)道橫向分布系數(shù)為2.30 ；(2) 混凝土結(jié)構(gòu)的收縮徐變按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范取值計(jì)算；(3) 溫度作用根據(jù)氣象資料，全橋結(jié)構(gòu)體系溫差為+25C,-15Co 溫度梯度作用取值為： 正溫度梯度為 : 14C,5.5COC ；負(fù)溫度梯度為 ；? 7.0C, ? 2.75C, 0C ；(4) 主橋結(jié)構(gòu)計(jì)算掛籃重量為 125 噸。六、 施工方案6.1 下部結(jié)構(gòu)施工該橋的基礎(chǔ)均采用的是鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。主墩采用立?，F(xiàn)澆施工。承臺(tái)混凝土體積較大，設(shè)計(jì)采用冷卻管和低水化熱水泥施工，減少水化

6、熱，防止混凝土開(kāi)裂。墩身采用的是翻模法或者是滑模法施工，除安裝模板外，每個(gè)橋墩處至少配有一部高塔吊與一部施工電梯，其余所需則為常規(guī)的施工設(shè)備。6.2 上部結(jié)構(gòu)施工 ( 1 ) 主梁段施工橋墩施工完成后，墩頂 0 號(hào)塊梁段擬在墩頂埋有牛腿支撐托架上施工。用掛籃依次懸臂澆筑其余梁段，設(shè)計(jì)掛籃現(xiàn)澆階段最大的重量為157 噸，掛籃重量為 125 噸。(2) 邊跨現(xiàn)澆段邊跨現(xiàn)澆段在落地支架上施工，一次連續(xù)澆筑完成，邊跨底板張拉時(shí)，應(yīng)保證箱梁和支架間水平向自由變形，為此在現(xiàn)澆段底模與支架承重縱梁間密排鋼管，在澆筑混凝土?xí)r應(yīng)保證梁體穩(wěn)定。(3) 主梁合龍段施工 全橋分三個(gè)合龍階段，第一、二階段合龍兩邊邊跨；

7、第三階段合龍中跨，施工順序和過(guò)程分述如下：(1) 支架上澆筑箱梁的漸變段，完成邊跨合龍，待殮強(qiáng)度大于80% 設(shè)計(jì)強(qiáng)度后， 張拉鋼束；(2) 中跨合龍中跨合龍施工順序如下：在中跨兩懸臂端將掛籃改裝為吊架，并在懸臂端設(shè)水箱作平衡重。在滿(mǎn)足設(shè)計(jì)合龍溫度情況下，焊好合龍骨架，澆筑合龍段碇，邊澆筑碇邊同步等效的放水。主墩上搭設(shè)托架一現(xiàn)澆 0 號(hào)塊混凝土（可分為兩次澆筑）一張拉鋼筋束一安裝掛籃一現(xiàn)澆 1 號(hào)塊 混凝土一張拉鋼筋束一移動(dòng)并安裝掛籃按照此程序施工主梁各節(jié)段至合龍段 T 搭設(shè)邊跨支架一澆 筑邊跨主梁節(jié)段一澆筑邊跨合龍段 T 張拉邊跨現(xiàn)澆段鋼束 T 安裝主跨合龍吊架 T 跨中配重 T 安裝跨中 合

8、龍骨架 T 澆筑跨中合龍段碇，并同時(shí)等重卸除配重一分兩次交錯(cuò)張拉主邊跨底板鋼束。七'施工注意事項(xiàng)1、 本橋使用的各種材料必須符合設(shè)計(jì)提出的技術(shù)要求，按有關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)格進(jìn)行檢驗(yàn)，妥善保管， 并滿(mǎn)足現(xiàn)行有效的規(guī)范、規(guī)程要求。2、 主梁各階段（除現(xiàn)澆段和0 號(hào)塊外）應(yīng)一次現(xiàn)澆完成，澆筑時(shí)應(yīng)保證連續(xù)和振搗密實(shí)。所有 工作縫應(yīng)認(rèn)真鑿毛清潔，確保新老混凝土結(jié)合可靠等強(qiáng)。全橋預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求的值后（即混凝土強(qiáng)度達(dá)到80% 以上且在 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土養(yǎng)護(hù)齡期不小于5 天）才能施加預(yù)應(yīng)力，懸臂拼裝現(xiàn)澆構(gòu)件應(yīng)及時(shí)（一般不宜超過(guò) 12 天）進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉，所有預(yù)應(yīng)力鋼

9、束嚴(yán)格按照對(duì)稱(chēng)、均衡張拉的原則進(jìn)行張拉。預(yù)應(yīng)力鋼束采用張拉力和伸長(zhǎng)量雙指標(biāo)控制，以張拉力為主，伸長(zhǎng)量為輔（伸長(zhǎng)量又施工單位根據(jù)所購(gòu)鋼束的具體參數(shù)指標(biāo)校核計(jì)算，并報(bào)監(jiān)理工程師審批）。預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢后，嚴(yán)禁撞擊錨頭和鋼束，鋼絞線和粗鋼筋多余長(zhǎng)度應(yīng)用切割機(jī)切割。主梁縱向預(yù)應(yīng)力體系設(shè)計(jì)采用真空灌漿法施工工藝，并采用向配套的塑料波紋管。3、 主梁雙懸臂澆筑施工時(shí)，梁段殮的澆筑、掛籃和機(jī)具的移動(dòng)等，均應(yīng)遵循對(duì)稱(chēng)、均衡、同步進(jìn)行的原則，主梁面上應(yīng)嚴(yán)格控制堆放材料和施工機(jī)具，并注意懸臂兩端對(duì)稱(chēng)堆放。每個(gè)梁段各個(gè)施工工序應(yīng)有監(jiān)控、監(jiān)測(cè)以確保施工質(zhì)量。在特殊情況下兩側(cè)不平衡重（含現(xiàn)澆碇不對(duì)稱(chēng)的質(zhì)量）只允許偏差

10、 1/4 節(jié)段重量（節(jié)段自身不平衡重除外）。4、 主梁懸澆至最大懸臂時(shí)，應(yīng)根據(jù)分析計(jì)算所確定的危險(xiǎn)風(fēng)速，有必要時(shí)（施工季節(jié)），結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)和施工實(shí)際情況，研究制定具體抗風(fēng)措施（可設(shè)臨時(shí)抗風(fēng)索），并報(bào)監(jiān)理工程師或?qū)＜以u(píng)審批準(zhǔn)后實(shí)施。5、 主梁合龍段殮澆筑采用預(yù)壓配重法，即預(yù)先在合龍段兩端按合龍段碇重量注水壓重，邊澆筑殮邊防水。為了盡量減小溫度的影響，要求盡快焊接合龍段勁性骨架連接（待壓重水灌滿(mǎn)后再施焊合龍段剛 性 骨 架），并盡快澆筑合龍段碇。6、 主梁施工完成現(xiàn)澆橋面鋪裝時(shí)，應(yīng)將主梁頂面全面鑿毛，清除松散物、施工防水層后，方可澆筑橋面鋪裝，確保橋面板與橋面鋪裝有效結(jié)合。7、 承臺(tái)、墩身等構(gòu)件的碇體

11、積較大，施工時(shí)應(yīng)采取可靠措施（如采用低水化熱的水泥、摻入粉煤灰、埋設(shè)冷卻管）降低水化熱，避免殮形成微裂縫甚至開(kāi)裂；結(jié)構(gòu)各施工縫、后澆筑的構(gòu)件結(jié)合面（包括封錨處）應(yīng)嚴(yán)格處理，確?？煽拷Y(jié)合；封錨區(qū)碇可采用微膨脹碇。墩身施工需要設(shè)置勁性骨架。8、施工中應(yīng)注意有關(guān)預(yù)埋件的設(shè)置。9、 對(duì)施工圖設(shè)計(jì)中所提供的基礎(chǔ)坐標(biāo)、高程等必須先進(jìn)行核查，確認(rèn)無(wú)誤后方可對(duì)照實(shí)施。10、設(shè)計(jì)說(shuō)明中未盡事宜，請(qǐng)?jiān)敿?xì)參閱圖中標(biāo)注，并嚴(yán)格按照公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ041-2000 執(zhí)行。一方案簡(jiǎn)介和上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定本設(shè)計(jì)方案比選后采用的是三跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。邊中跨比為0.64, 全聯(lián)跨徑為 80m+125m

12、+80m=285mo橋上部結(jié)構(gòu)采用的是單箱單室結(jié)構(gòu)，箱寬為13.5m 。下部結(jié)構(gòu)采用的摩擦樁1.1 設(shè)計(jì)基本資料平曲線半徑：無(wú)平曲線；豎曲線半徑：半徑為無(wú)窮大，不考慮縱坡； 通航要求：無(wú)；地震參數(shù)：不考慮地震影響。1 -2 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 80m+125m+80m漩工方法為懸臂施工。28500125000427417407397:? 葉387?.!：3771376.90367357亞粘七1359 20石灰?guī)r1354 50347圖 1? 1 橋梁縱斷面梁高：根據(jù)規(guī)范，跨中梁高取2.8m （ L/44.6 ）,支點(diǎn)處梁高取 7.0m （ L/17.9 ） o梁底曲線：選用二次拋物線形式。在支座處設(shè)

13、3m 的直線梁，以懸臂梁的懸臂為起點(diǎn)，梁底曲線方程為 2 = 420 廣+280 （式中的； 二） , L 為懸臂長(zhǎng) 61m 。箱梁底板上緣曲線：箱梁底板從跨中到支點(diǎn)截面是按照二次拋物線逐漸變厚的,坐標(biāo)原點(diǎn)仍為懸臂梁的懸臂起點(diǎn)，則箱梁底板上緣曲線方程為一，' 寧一卅衍1.2.2 橫橋向的尺寸擬定橋面布置為： 0.25m （欄桿） +0.5m （防撞欄） +1.5m （人行道） +9m （行車(chē)道） +1.5m（人行道） +0.5m （防撞欄） +0.25m （欄桿） =13.5m圖 1.2 橋面布置橫斷面通過(guò)橋面鋪裝實(shí)現(xiàn)雙向 2% 的橫坡。二橋型方案的選擇2.1 方案選擇原貝 I在橋梁設(shè)

14、計(jì)中要求橋梁技術(shù)先進(jìn)、安全可靠、適用耐久、經(jīng)濟(jì)合理。隨著和諧社會(huì)的提出和公眾環(huán)保意識(shí)的提高，生態(tài)環(huán)保已經(jīng)成為一種不可或缺的考慮因素。建設(shè)在城市中的橋 梁還特別注重美觀大方，即遵循我國(guó)橋梁設(shè)計(jì)中還要滿(mǎn)足美觀、環(huán)境保護(hù)和可持續(xù)發(fā)展的原則。由此，對(duì)于一定的建橋條件，根據(jù)側(cè)重點(diǎn)的不同可能會(huì)做出基于基本要求的多種不同設(shè)計(jì)方案，只有通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)等方面的綜合比較才能科學(xué)的得出最合適的設(shè)計(jì)方案。在橋梁設(shè)計(jì)中，基本設(shè)計(jì)原則如下：(1) 適用耐久橋上應(yīng)保證橋梁在100 年的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)正常使用；橋面寬度滿(mǎn)足當(dāng)前以及今后規(guī)劃年限內(nèi)的交通流量；橋梁結(jié)構(gòu)在通過(guò)設(shè)計(jì)荷載時(shí)不出現(xiàn)過(guò)大的變形和過(guò)寬的裂縫；應(yīng)考慮不同的環(huán) 境類(lèi)

15、別對(duì)橋梁耐久性的影響；在選擇材料、保護(hù)層厚度、阻銹等方面滿(mǎn)足耐久性的要求；橋跨結(jié)構(gòu)下面有利于泄洪、通航等要求。具體到本三跨連續(xù)梁橋，因?yàn)槭歉呱綅{谷所以沒(méi)有通航要求、不需要考慮腐蝕性水對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。(2) 安全可靠對(duì)于設(shè)計(jì)的橋梁結(jié)構(gòu)在強(qiáng)度和穩(wěn)定方面應(yīng)有足夠的安全儲(chǔ)備；防撞欄桿應(yīng)有足夠的高度和強(qiáng)度，人與車(chē)流之間應(yīng)做好防護(hù)欄、防止車(chē)輛撞入人行道或破壞欄桿而落入橋梁；對(duì)于交通繁忙的橋梁，應(yīng)設(shè)計(jì)好照明設(shè)施，并有明確的交通標(biāo)志，兩端引橋坡度不宜太陡，以避免發(fā)生車(chē)輛碰撞等引起的車(chē)禍；對(duì)于修建在地震區(qū)的橋梁，應(yīng)按抗震要求采取防撞措施，對(duì)于河床易變遷的河道，應(yīng)設(shè)計(jì)好導(dǎo)流措施，防止橋梁基礎(chǔ)底部被過(guò)度的沖刷等。對(duì)于

16、該橋在設(shè)計(jì)上選用的是新澤西防撞欄桿、雙菱形人行道欄桿；因處在不是地震區(qū)的溝谷，則不需要考慮抗震要求、不需要考慮橋梁基礎(chǔ)被沖刷的要求。(3) 技術(shù)先進(jìn)橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。積極采用國(guó)內(nèi)外的新結(jié)構(gòu)、新材料、新工藝和新設(shè)備，以便于橋梁的建造和架設(shè)、減少勞動(dòng)強(qiáng)度、加快施工進(jìn)度、提高施工效率、保證工程質(zhì)量和施工安全。充分利用最新科學(xué)技術(shù)成就，把學(xué)習(xí)和創(chuàng)新結(jié)合起來(lái)，淘汰和摒棄原來(lái)落后和不合理的東西，只有這樣才能提高我國(guó)的橋梁建設(shè)水平，趕超世界先進(jìn)水平。(4) 經(jīng)濟(jì)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)遵循因地制宜、就地取材和方便施工的原則，經(jīng)濟(jì)的橋型應(yīng)該是造價(jià)和使用年限內(nèi)養(yǎng)護(hù)費(fèi)用綜合最省的橋型，設(shè)計(jì)中應(yīng)充分考慮維修的

17、方便和維修費(fèi)用少，維修時(shí)盡可能的不中斷交通、或中斷交通的時(shí)間最短。(5) 美觀一座橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形， 結(jié)構(gòu)布置必須精煉， 并在空間上有和諧的比例。 橋型應(yīng)與 周?chē)沫h(huán)境向協(xié)調(diào)，城市橋梁和旅游區(qū)的橋梁，可比較對(duì)多的考慮建筑藝術(shù)上的要 求。合理的結(jié)構(gòu)布置 和輪廓是美觀的主要因素，結(jié)構(gòu)細(xì)部的美學(xué)處理十分重要，另外，施工質(zhì)量對(duì)橋梁的美觀也有影響。（6）環(huán)境保護(hù)和可持續(xù)發(fā)展橋梁設(shè)計(jì)必須考慮環(huán)境保護(hù)和可持續(xù)發(fā)展的要求，包括生態(tài)、水、空 氣、噪音等方面，應(yīng)從橋位布置、基礎(chǔ)方案、墩身外形、上部結(jié)構(gòu)施工方法、施工組織設(shè)計(jì)等方面全面考慮環(huán)境要求，采取必要的工程控制措施，并建立環(huán)境監(jiān)測(cè)保護(hù)體系，將不利影響減至最

18、小。2.2 方案比選合理性往往都是在比較中發(fā)現(xiàn)的，沒(méi)有最好的，只有更合理的。所以本橋的初步設(shè)計(jì)是在綜合考慮 適用性、舒適與安全性、經(jīng)濟(jì)性、先進(jìn)性、美觀等多方面因素，結(jié)合本 橋址處地形、地貌、水文等信息 進(jìn)行方案必選。方案必選的重要流程為：綜合地質(zhì)、地貌、水文信息一一確定橋梁長(zhǎng)度和橋面標(biāo)高一一選擇橋 型，擬定尺寸一一多方案比較，擇優(yōu)。設(shè)計(jì)方案通常是從擬定橋梁型式和橋梁分孔開(kāi)始。根據(jù)不同的橋梁采用合理的主跨與邊跨的比值， 一般選幾個(gè)（通常 23 個(gè)）有特色的體系進(jìn)行進(jìn)一步的分析。設(shè)計(jì)方案的評(píng)價(jià)和比較要全面考慮上述各項(xiàng)指標(biāo)，綜合分析每一方案的優(yōu)缺點(diǎn)，最后選定一個(gè)最佳的推薦方案。按橋梁的設(shè)計(jì)原則，造價(jià)

19、低、材料省、施工難度小、勞動(dòng)力少和橋型美觀的方案應(yīng)優(yōu)先采用。但當(dāng)技術(shù)因素或是使用性質(zhì)有特殊要求時(shí)就另當(dāng)別論了，因此我們?cè)谶x擇時(shí)還要注重考慮設(shè)計(jì)的側(cè)重點(diǎn)。技術(shù)高，造價(jià)必然會(huì)高，各個(gè)因素是相互制約的。所以在比選時(shí)必須從任務(wù)書(shū)提出的要求以及地形資料和施工條件，找 出影響方案的最重要因素，分清主次，進(jìn)行比選。在本次初擬方案時(shí)，共提出80m+125m+80m的預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁、75m+135m+75m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)、 80m+125m（掛梁長(zhǎng)為 30m ） +80m T 型剛構(gòu) 三種橋型，三種橋型均為變截面的梁。三種橋型的上部尺寸的擬定分別綜述為下：（1） 80m+125m+80m的預(yù)應(yīng)

20、力混凝土變截面連續(xù)梁：由于預(yù)應(yīng)力混凝土變截面橋的邊中跨 之比以 0.6-0.7 為宜（文獻(xiàn) 12P480 ），故選取 0.64 的邊跨比。且支點(diǎn)梁高選取L/17.9=7.0m ，跨中 梁高取L/44.6=2.8m. 梁底曲線選用最常用的二次拋物線形式。橋面寬為 0.25m （欄桿） +0.5m （防撞欄） +1 ? 5m （人行道） +9m （行車(chē)道） +1 ? 5m（人行道） +0.5m （防撞欄） +0.25m （欄桿） =13.5m 。故橫截面可選取的是單箱單室截面。由文 獻(xiàn)12P480 和文獻(xiàn) 13P84 擬定出箱梁截面的細(xì)部尺寸為：箱梁頂寬為13.5m,底寬為 7.5m. 頂板厚度支

21、點(diǎn)為 70cm, 再轉(zhuǎn)化為 35cm, 其余為 28cm, 懸臂端厚度為 20 cm, 底板厚度 由跨中到支點(diǎn)由 30 cm 變厚到 90 cm, 腹板厚度由跨中到支點(diǎn)從 40 cm 變厚到 80 cm, 均是按照二次拋物線變化。頂板與腹板連接處的承托選用1:3 的比例，底板與腹板的連接處的承托選用 1:1 的比例。具體的尺寸見(jiàn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的總體布置圖。(2) 75m+135m+75m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)：根據(jù)文獻(xiàn)12JP487 擬定邊中跨之比選用0.55& 支點(diǎn)梁高取 L/18=7.5m ，跨中梁高取 L/54=2.5m. 為了改善 L/4 L/8 截面 底板的混凝土的應(yīng)力

22、， 梁底截面選用 1.65 次曲線形式。橋面寬為 12m, 橫截面形式仍然選用的是單箱單室截面。由文獻(xiàn)2P97 、文獻(xiàn)12P487 和文獻(xiàn) 13P84 擬定出箱梁的細(xì)部尺寸為：箱梁頂寬為13.5m, 底寬為 7.5m. 頂板厚度除支 點(diǎn)為30cm 其余為 27cm, 懸臂端厚度為 20 cm, 底板厚度由跨中到支點(diǎn)由 32 cm 變厚到 90 cm, 腹板 厚度由跨中到支點(diǎn)從 40 cm 變厚到 70 cm, 頂板與腹板連接處的承托選用1:3 的比例，底板與腹板的連接處的承托選用1:1 的比例。具體的尺寸見(jiàn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的總體布置圖。(3) 80m+125m( 掛梁長(zhǎng)為 30m) +8

23、0m T 型剛構(gòu) : 根據(jù)文獻(xiàn) 13JP202 擬定邊中跨之比為 0.64o 支點(diǎn)梁高為 L/17-L/21, 取 6.5m, 跨中梁高為支點(diǎn)梁高的 1/5 ? 1/2, 選取 2.5m 。梁底截面選用二 次拋物線形 式。掛梁選用 30m 長(zhǎng)。橋面寬為 13.5m, 但是由于腹板的經(jīng)濟(jì)間距為2.5-4m, 懸臂端的長(zhǎng)為 2-4m, 故此橋 型的橫截面選用 的是單箱雙室截面。由文獻(xiàn) 13P202 擬定出的箱梁的細(xì)部尺寸為：箱梁頂寬為13.5m, 底寬為 7m 懸臂 端長(zhǎng)為2m o 頂板厚度除支點(diǎn)為 25cm 其余為 20cm, 懸臂端厚度為 15 cm, 底板厚度由跨中到支點(diǎn)由 18 cm 變厚

24、到 60 cm, 腹板厚度從跨中到 支點(diǎn)為 60 cm 等厚，頂板與腹板連接處的承托選用1:3 的比例， 底板與腹板的連接處的承托選用 1:1 的比例。具體的尺寸見(jiàn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的總體布置圖三種橋型的比選方案如表21 所示。綜上所述，由于該橋位處的地基不好，而連續(xù)剛構(gòu)橋?qū)Φ鼗某休d力要求較高，并且此橋型為超靜定結(jié)構(gòu)，由于混凝土收縮徐變、溫度變化、預(yù)應(yīng)力作用、墩臺(tái)不均勻沉降的影響將會(huì)產(chǎn)生較大的次內(nèi)力，因此結(jié)構(gòu)的受力不明確，主墩的直接抗壓能力較差。若地基發(fā)生過(guò)大的不均勻沉降，連續(xù)梁可通過(guò)支座調(diào)整標(biāo)高， 抵消下沉來(lái)補(bǔ)救，而連續(xù)剛構(gòu)做不到。而且，連續(xù)剛構(gòu)的梁墩聯(lián)結(jié)處應(yīng)力復(fù)雜，也是該橋型的一大缺

25、點(diǎn)。 T 型剛構(gòu)橋由于其在施工階段經(jīng)常會(huì)遇到強(qiáng)迫合龍，使用階段經(jīng)常會(huì)因?yàn)閾隙榷嗍沟脴蛎婢€性不平整，結(jié)構(gòu)中的伸縮縫較多，現(xiàn)在該橋型已經(jīng)不流行。鑒于以上理由，現(xiàn)推薦 80m+125m+80m的預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁為最佳方案。設(shè)計(jì)采用變截面梁是為了能更好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，從絕對(duì)值看，一般情況下，支點(diǎn)的負(fù)彎矩大于跨中的正彎矩，結(jié)構(gòu)的抗彎剛度與彎矩分布規(guī)律基本協(xié)調(diào)；采用懸臂施工法時(shí)變截面梁與施工狀態(tài)的內(nèi)力吻合， 且施工內(nèi)力與成橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力也基本吻合，預(yù)應(yīng)力筋的作用效益高；線形美觀，外型和諧，增大了橋下凈空，有利于橋下通航和降低橋頭引線標(biāo)高以節(jié)省投資。除外形高度變化外，為滿(mǎn)足梁內(nèi)各截面抗壓和抗剪的

26、受力要 求，設(shè)計(jì)中底板和腹板均采用二次拋物線變厚度。橋80m+125m+80m預(yù)應(yīng)力75m+135m+75m預(yù)應(yīng)力80m+125m+80m預(yù)應(yīng)力型混凝土連續(xù)梁橋混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋混凝土 T 型剛構(gòu)橋適全橋伸縮縫只有兩道，行全橋伸縮縫只有兩道，行全橋的伸縮縫為橋孔數(shù)表 2? 1 橋型的比選表用性 車(chē)舒適；此橋不考慮通航要 求， 跨徑可以跨過(guò)溝谷標(biāo)高較 低的一段，兩橋墩均可避免高 墩形式， 跨徑布置合理車(chē)舒適；此橋不考慮通航要求，跨徑可以跨過(guò)溝谷標(biāo) 高 較 低的一段，兩橋墩均可避免高墩形式，跨徑布置合理的偶數(shù)倍，較多，行車(chē)舒適性差，跨徑不受通航要求，跨徑可以跨過(guò)溝谷標(biāo)高較低的一 段，兩橋墩均可避免高

27、墩形 式，布置合理安墩頂設(shè)置有滑動(dòng)支座時(shí)，溫度主墩無(wú)支座，施工時(shí)無(wú)體系的轉(zhuǎn)化，結(jié)構(gòu)為超靜定，由于溫在跨中容易產(chǎn)生較大的收縮徐全變化、混凝土收縮對(duì)上下部結(jié)度變化、混凝土收縮徐變對(duì)上變撓度，主墩無(wú)支座，在施工性構(gòu)產(chǎn)生的超靜定內(nèi)力較小，有下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的內(nèi)力，該結(jié)時(shí)無(wú)體系的轉(zhuǎn)化，全橋?yàn)殪o定較好的抗震能力構(gòu)對(duì)基礎(chǔ)地基要求較高結(jié)構(gòu)，不產(chǎn)生此內(nèi)力美全橋梁高為 1.65 次拋物線，全橋梁?jiǎn)J米用的是二次拋物線觀全橋梁高為二次拋物線，線性線性流暢，墩梁固結(jié)，氣勢(shì)宏形式，與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)良好，性簡(jiǎn)潔明快、流暢，與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)好，橋型美觀偉，與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)好，橋型美觀但是由于掛梁的存在，使得接縫較多。三種方案材料均為

28、預(yù)應(yīng)力混凝土，橋長(zhǎng)相同，下部結(jié)構(gòu)的施工方法均可米用爬?；蛘叻Ｊ┕ぃ?jīng)上部結(jié)構(gòu)均可米用懸臂施工與支架現(xiàn)澆的方法相結(jié)合。橫截濟(jì)面均采用的是箱型截面。兩橋墩的高度相差不大。因此在總體上的經(jīng)濟(jì)性相差不大。經(jīng)濟(jì)上主要型是由于各種橋梁的細(xì)節(jié)部分的處理引起的差異，例如連續(xù)梁橋要進(jìn)行體系的轉(zhuǎn)化、連續(xù)剛構(gòu)對(duì)下部地基處理要嚴(yán)格、T 構(gòu)橋型在最終合龍時(shí)大多數(shù)情況下都要進(jìn)行強(qiáng)迫合龍。三設(shè)計(jì)依據(jù)和主要參數(shù)3.1 主要材料參數(shù)(1)混凝土：主梁采用的是 C55 號(hào)混凝土。墩身承臺(tái)采用的是C35 號(hào)混凝土 ,基礎(chǔ)采用的是 C30 號(hào)混凝土；防撞欄桿和人行欄桿采用的是C25 號(hào)混凝土。(2) 預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用的是 d5.2

29、, 公稱(chēng)直徑為 139mm2 采用的是 27 d5.2x 15d5.2 和 9S15.2 三種形式。(3) 普通鋼筋：采用的是 HRB335 。(4) 錨具：采用的是 0VM15 - 27 、OVM15- 15 以及 OVM15 ? 9 三種，對(duì)應(yīng)的 錨固 墊的尺寸是 350X295X 21000X240X 17 和 240X 180X 12 單位均為 mm) o(5) 預(yù)應(yīng)力管道 : 采用預(yù)埋橡膠波紋管成孔，三種預(yù)應(yīng)力鋼筋束對(duì)應(yīng)的波紋管的內(nèi)徑分別為120mm 、90mm 、80mm 。(6) 支座：采用盆式橡膠支座。(7) 橋面鋪裝：采用的是 10cm 的瀝青混凝土鋪裝層和 1cm 抗滑磨耗

30、層。(8) 伸縮縫：采用的是梳齒式伸縮縫。3.2 設(shè)計(jì)計(jì)算主要依據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范( JTG D62- 2004)公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D63-2005)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 (JTG D60- 2004)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) (JTG B01-2003)3.3 基本計(jì)算數(shù)據(jù)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中的各種規(guī)定，混凝土的各項(xiàng)基本數(shù)據(jù)以及各階段的限值，如下表所示：名稱(chēng)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)立方體強(qiáng)度f(wàn)cuMPa55主梁混凝彈性模量ECMPa3.55 XO土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)ckMPa35.5表 3? 1 材料的各項(xiàng)基本數(shù)據(jù)與限制軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)

31、tkMPa2.74軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)edMPa24.4軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)tuMPa1.89短暫狀主梁態(tài)混凝土持久狀態(tài)壓應(yīng)力限值0.7 fekMPa24.85主壓應(yīng)力限值0.5fekMPa17.75拉應(yīng)力限值0.6fekMPa21.30拉應(yīng)力限值1.15 f*tkMPa3.151s15 ?2 鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn) pkMPa1860彈性模量EPMPa1.95 XO抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn) pdMPa1260最大控制應(yīng)力 ?on0.75fekMPa1395鋼筋混凝土YkN/m26.5材料瀝青混凝土鋪裝層YkN/m25重度鋼絞線YkN/m78.5瀝青抗滑磨耗層YkN/m24四 設(shè)計(jì)、受力、構(gòu)造以及施工特點(diǎn)4.1

32、設(shè)計(jì)特點(diǎn)：本橋上部結(jié)構(gòu)為三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采用分段懸臂澆筑的方法施工，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采用懸臂施工法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，經(jīng)過(guò)一系列施工階段逐漸形成最終的連續(xù)梁體系。在各個(gè)階段，可能具有不同的靜力體系，其中包括安裝單元、拆除單元、預(yù)應(yīng)力張拉、移動(dòng)掛籃等工況，因此恒載內(nèi)力計(jì)算時(shí)必須精確模擬各個(gè)施工階段。橋梁的恒載內(nèi)力是有各個(gè)施工階段引起的內(nèi)力迭加而成，顯然對(duì)不同的施工方法，橋梁的恒載內(nèi)力是有很大的區(qū)別的。而活載和溫度、沉降內(nèi)力在成橋后才發(fā)生，作用在最終的連續(xù)體系上，故與施工 方法無(wú)關(guān)。懸臂施工涉及到非常多的施工工況，且由于體系發(fā)生轉(zhuǎn)換而使得預(yù)加力和混凝土徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力 的計(jì)算變得

33、復(fù)雜，故該設(shè)計(jì)采用橋梁博士軟件進(jìn)行計(jì)算。4.2 受力特點(diǎn)：采用懸臂施工的連續(xù)梁，在施工階段中經(jīng)歷T 型剛構(gòu)受力狀態(tài)，合龍后形成連續(xù)梁橋，恒載產(chǎn)生的內(nèi)力有各個(gè)施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力迭加而成。由于合龍段較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故T 型剛構(gòu)受力狀態(tài)為主要部分。對(duì)懸臂施工連續(xù)梁橋，合龍后根部負(fù)彎矩很大，而中跨跨中彎矩很??；二期恒載加上去 以后，根部彎矩增大，中跨跨中承受較小的正彎矩。因而，截面尺寸擬定時(shí)，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分布特點(diǎn)，增大主梁根部附近的抗彎剛度，提高截面下緣的承壓能力。懸臂是施工時(shí)，澆筑一節(jié)段梁體，達(dá)到一定強(qiáng)度后張拉此段鋼束。梁體自重產(chǎn)生負(fù)彎矩，而預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生正彎矩，二者結(jié)合使得梁體基本處

34、于偏心受壓受力狀態(tài)，其軸向力非常大，抗剪強(qiáng)度一般不成問(wèn)題，而最小正壓力又較大，故主拉應(yīng)力也易滿(mǎn)足，所以可不設(shè)下彎配索。否則，可微彎縱向束，設(shè)置 豎向預(yù)應(yīng)力筋。4.3 構(gòu)造特點(diǎn)4.3.1 零號(hào)塊零號(hào)塊是懸臂澆筑施工時(shí)的中心塊體，又是體系轉(zhuǎn)換的控制體。梁體的受力經(jīng)過(guò)零號(hào)塊通過(guò)支座向墩身傳遞，零號(hào)塊受力非常復(fù)雜，且一般作為施工機(jī)具和材料堆放的臨時(shí)場(chǎng)地，故其頂板、底板、腹板尺寸都取的較大。4.3.2 合龍段合龍段的施工是橋梁施工的重要環(huán)節(jié)。在合龍段施工過(guò)程中，由于溫度變化、混凝土早期收縮、已完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變、現(xiàn)澆混凝土的水化熱，以及結(jié)構(gòu)體系變化和施工荷載等的因素，對(duì) 尚未達(dá)到強(qiáng)度的合龍段混凝土有直接

35、的影響，故必須重視合龍段的構(gòu)造措施，使合龍段與兩側(cè)梁體 保持變形協(xié)調(diào)，并在施工過(guò)程中能傳遞內(nèi)力。合龍段的長(zhǎng)度在滿(mǎn)足施工要求的情況下，應(yīng)盡量縮短， 以便于構(gòu)造處理，該設(shè)計(jì)中取 2m o合龍段施工應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： （1）合龍段應(yīng)采用早強(qiáng)、高強(qiáng)、少收縮混凝土； （ 2）合龍段混凝 土澆筑時(shí)間應(yīng)選在一天中溫度較低時(shí)，并使混凝土澆筑后溫度開(kāi)始緩慢上升為宜；（3）加強(qiáng)混凝土 的養(yǎng)護(hù)。4.3.3 臨時(shí)固結(jié)措施懸臂施工時(shí)，為保證結(jié)構(gòu)幾何體系不變，需將墩梁固結(jié)，以承受不平衡彎矩。常用的固結(jié)方法為：在支座縱向兩側(cè)設(shè)置兩排臨時(shí)混凝土塊作為臨時(shí)支座。臨時(shí)支座內(nèi)穿預(yù)應(yīng)力鋼束，兩端分別錨固在主墩和主梁橫隔板內(nèi)。鋼束的數(shù)量

36、應(yīng)由施工中的不平衡彎矩確定。為便于拆除，在臨時(shí)支座內(nèi)設(shè)有約 2cm 厚的硫磺砂漿夾層。硫磺砂漿具有抗壓強(qiáng)度高、加熱容易軟化的特點(diǎn)，便于臨時(shí)支座的拆 除。4.4 施工牛寺點(diǎn)本設(shè)計(jì)采用的是后支點(diǎn)掛籃懸臂澆筑的施工方法。用掛籃逐段懸拼澆筑施工的主要工藝程序?yàn)椋汗嘧?0#塊，拼裝掛籃，對(duì)稱(chēng)的澆筑1 號(hào)段，掛籃的錨固點(diǎn)的轉(zhuǎn)移、前移、調(diào)整，灌注下一段梁，依次類(lèi)推完成懸臂灌注，掛籃拆除換為吊架，邊跨、中跨的合龍。按照每一梁段的混凝土分為分兩次澆筑，即先澆筑底板、后澆筑腹板和頂板混凝土的施工流程圖如圖所示掛籃前移就位rr>k安裝底板及腹板鋼>肋灌注底板混凝土及養(yǎng)護(hù)（留 試塊）安裝側(cè)模、頂模及腹板內(nèi)

37、預(yù)留管道 1-安裝頂板鋼筋和預(yù)曲管道灌注頂板及腹二板混凝土 （留試塊）混凝土養(yǎng)護(hù)、 拆模和接縫的處理準(zhǔn)備壓漿機(jī)具，進(jìn)行管道壓漿- 準(zhǔn)備張拉機(jī)具 ,張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋4 （準(zhǔn)備錨具和預(yù)應(yīng)力束，穿預(yù)應(yīng)力鋼筋圖 4? 1 懸臂澆筑流程五建立計(jì)算模型使用環(huán)境 : Dr.Bridge3.0外部環(huán)境特性：計(jì)算相對(duì)濕度為80%, 升溫按照 25C, 降溫按照 15C5.1 單元的劃分根據(jù)該橋梁的構(gòu)造特點(diǎn)，劃分的單元為以下形式，共劃分為86 個(gè)單元，邊跨為2>24 個(gè)，中跨為 1 >38 個(gè)，如圖所示。I| ?4< 1 1 - -aAIi1?f -嚴(yán)嚴(yán)嚴(yán)（Q0 0000 00000000000?

38、 J r0Q0?000圖 5? 1 邊跨的模型簡(jiǎn)圖5. 2 施工階段劃分按照該橋的實(shí)際施工工序，首先澆筑1 號(hào)墩和 2 號(hào)墩的 0 號(hào)塊件（采用托架支撐）并設(shè)置臨時(shí)固定支座，以抵抗在懸臂施工中產(chǎn)生的不平衡彎矩。然后安裝掛籃，并對(duì)稱(chēng)的澆筑其他塊件，支架現(xiàn)澆邊跨， 合龍邊跨后拆除臨時(shí)固定支座再合龍中跨，然后施加二期恒載。根據(jù)各階段的施工順序，由橋梁博士軟件建立橋梁的施工模型。階段 1 ： 0 號(hào)塊件的施工0 L 0階段 2 掛籃拼裝HZSMI階段 3： 掛籃加載 本階段的新澆筑的單元通過(guò)掛籃傳遞其自重，但本身不參與結(jié)構(gòu)受力階段 4：安裝 1 號(hào)塊件在澆筑的混凝土經(jīng)過(guò)養(yǎng)護(hù)后強(qiáng)度達(dá)到要求時(shí)，對(duì)預(yù)應(yīng)力進(jìn)

39、行張拉，施加預(yù)應(yīng)力。階段 5： 掛籃轉(zhuǎn)移錨固當(dāng)澆筑的單元開(kāi)始參與結(jié)構(gòu)受力（即填入施工階段的安裝桿件號(hào)”中），其重力不再通過(guò)掛籃傳遞。進(jìn)行掛籃加載后，必須進(jìn)行相應(yīng)的掛籃錨固”階段，解除掛籃受力。階段 6： 掛籃的拆除和安裝在掛籃進(jìn)行移動(dòng)操作時(shí)，除了在掛籃拆除”信息中填入拆除掛籃號(hào)還要在掛籃安裝”信息中填入要安裝的掛籃號(hào)和移動(dòng)的距離。即一個(gè)掛籃的移動(dòng)操作是由掛籃拆除和掛籃安裝兩個(gè)操作在同一個(gè)階段完成 的。（重復(fù)階段 3 到階段 7）階段 64： 懸臂掛籃拆除，換為吊架進(jìn)行邊、中跨的合龍階段 65： 支架現(xiàn)澆邊跨階段 66: 在懸臂端采用水箱壓重，重量為合龍段自重（45t ）的一半加上吊架重量123

40、A5 1?（ 25t ）的一半，邊跨合龍段用勁性鋼桿臨時(shí)鎖定。123Anil- 迥階段 67: 澆筑合龍段殮，同時(shí)逐級(jí)卸除邊跨懸臂端的壓重荷載部分邊跨合龍鋼束8（ 22.5t ）并且張拉34§叫16101112一 階段 68 ： 邊跨現(xiàn)澆支架落架，拆除主墩頂臨時(shí)支座，鎖定主墩頂永久支座，完成體系轉(zhuǎn)換（結(jié)構(gòu)變?yōu)閮蓚€(gè)單懸臂梁），拆除邊跨吊架（ 25" 個(gè)）?？绾淆埗闻R時(shí)鎖定，并且切斷主墩臨時(shí)支承的鋼筋。同時(shí)按先長(zhǎng)后短的順序張拉部分中跨合龍段鋼束 O階段 70： 拆除中跨的吊架階段 71 ：張拉邊、中跨剩余的連續(xù)鋼束，施加橋面二期恒載-58.1S8.1 -S8.1 .1 -58.

41、1 -68.1也 -58.1 -SB.1 -58.1 3-Sft.l -S8.1 -68.1 -56.1 &.1第 8? 1 駆" “茁昭紀(jì)階段 72: 根據(jù)公橋規(guī)的編制理念，使用階段的收縮徐變時(shí)間應(yīng)為“0天，而將結(jié)構(gòu)的收縮徐變考慮到施工階段中，即添加一個(gè)較長(zhǎng)的施工周期，用以完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變，而不在使用階段考慮。故最后一個(gè)階段為考慮收縮徐變，加一個(gè)較長(zhǎng)的施工期，本設(shè)計(jì)選用10 年，即3650 天。5.3 荷載信息橋梁模型在建立的過(guò)程中，需輸入施工荷載和使用荷載，以模擬實(shí)際橋梁的受力狀況。5.3.1 施工荷載(1) 永久荷載：永久性作用于結(jié)構(gòu)上的荷載，如二期恒載等，在階段71

42、 施加二期恒載 ?58.13KN/m o ( 方向向下，故為負(fù)號(hào) )每延米的二期恒載的計(jì)算：10cm 厚的瀝青混凝土鋪裝層：Y=0.1 忽 5X1.5 送 +(0.1+0.1 僅 02) X4.5 送 5X).5 1=30.23 kN/m ；1cm 厚瀝青找平及抗滑層：Y=1.5 10.01 2 X24+ (0.01 +0.01 K02) X4.5 24 X0.5 2=2.90 kN/m；人行道欄桿與新澤西防撞欄容重總共記Y=25 kN/m 。綜上所述，二期恒載每延米的容重為58.13kN/m o(2) 臨時(shí)荷載：一般為施工機(jī)具等荷載，下一階段將自動(dòng)去除；在階段66 到階段 70 添加吊 架和

43、壓重的臨時(shí)荷載。5.3.2 使用荷載(1) 升溫溫差為 25r, 降溫溫差為 15C ；非線性溫度根據(jù)通規(guī)第4.3.10 條規(guī)定，溫度基 數(shù)為14C,T2 為 55C 。梁高均大于 400mm, 則 A 值取 300mm 。如圖 5? 2 所示。圖 5? 2 非線性溫度示意圖(2) 車(chē)道荷載為公路一I 級(jí);人群荷載根據(jù)計(jì)算跨徑小于或等于50m, 人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 3.0kN/m2, 計(jì)算跨徑等于或大于 150m 時(shí)，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 2.5kN/m2, 對(duì)跨徑不等的連續(xù)結(jié)構(gòu)，以最大跨徑為準(zhǔn)”,故采用內(nèi)插法得到 125m 跨徑的人群荷載為：2.5302 八25(3) 升溫溫差取 25C, 降溫溫

44、差取 15C ；1002.625 k%(4) (4)點(diǎn)分別下沉三跨連續(xù)梁橋四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支2cm六恒載、活載內(nèi)力的計(jì)算6.1 恒載內(nèi)力的計(jì)算恒載內(nèi)力主要包括結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力和二期恒載內(nèi)力疊加。一期恒載和二期恒載由所建的計(jì)算模型輸入單元結(jié)果信息中引用。一期恒載：程序按照截面尺寸信息自動(dòng)計(jì)入；二期恒載：含鋪裝層和欄桿重，按58.1 kN/m 計(jì)入。根據(jù)以上建立的計(jì)算模型，利用橋梁博士軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，得出每個(gè)單元的特征值以及各截面的內(nèi)力、位移值。6.1.1 截面幾何特性的計(jì)算計(jì)算結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、應(yīng)力前，需要首先計(jì)算出截面的幾何特性。由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)，故現(xiàn)在只列出 1? 44 號(hào)結(jié)構(gòu)的各個(gè)截面的幾何特性值，

45、其余截面與其對(duì)應(yīng)。如表6-1 。截面抗彎截面面積節(jié)點(diǎn)號(hào)中性軸高 (m)截面咼度 (m)表 6-1 截面幾何特性值慣距( 耐(m2)110.18748.41121.702.80210.18748.41121.702.80310.18748.41121.702.80410.18748.41121.702.80510.18748.41121.702.80610.18748.41121.702.80710.19608.41201.702.80810.48838.46941.712.83911.18848.60791.742.891012.34368.82991.782.991114.03889.135

46、21.833.131216.37789.53321.903.301319.532510.03131.983.511423.639810.62752.083.751528.230011.24302.173.991633.976411.94772.284.261741.106312.76132.394.56續(xù)表6-11849.898713.67302.514.891960.727014.70182.655.242074.041315.85542.795.622190.381617.16462.956.0322115.703019.25143.216.4723130.620020.25193.356

47、.7324172.376024.61753.877.0025172.376024.61753.877.0026172.376024.61753.877.0027130.620020.25193.356.7328115.703019.25143.216.472990.381617.16462.956.033074.041315.85542.795.623160.727014.70182.655.243249.898713.67302.514.893341.106312.76132.394.563433.976411.94772.284.263528.230011.24302.173.993623

48、.639810.62752.083.753719.532510.03131.983.513816.37789.53321.903.303914.03889.13521.833.134012.34368.82991.782.994111.18848.60791.742.894210.48838.46941.712.834310.19608.41201.702.804410.18748.41121.702.806.1.2 使用階段結(jié)構(gòu)重力作用效應(yīng)計(jì)算芟二曠雖墮構(gòu)自量寧捱圈表 6-2 結(jié)構(gòu)重力作用下的位移位移位移節(jié)點(diǎn)號(hào)水平(m)豎向(m)轉(zhuǎn)角(rad)節(jié)點(diǎn)號(hào)水平(m)豎向(m)轉(zhuǎn)角(rad)15.04E-03024.79E-03-9.35E-0334.47E-03?2.07E-0243.97E-03?3.70E-0253.46E-03-5.01 E-0262.95E-03-5.91 E-02-2.32E-