高支模滿堂腳手架專項(xiàng)施工方案

1、 1 1 / 3434大唐延安發(fā)電廠大唐延安發(fā)電廠 2350MW“2350MW“上大壓小上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)工程熱電聯(lián)產(chǎn)工程高支模滿堂腳手架專項(xiàng)施工方案高支模滿堂腳手架專項(xiàng)施工方案 批準(zhǔn)： 審核： 編制： XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX 項(xiàng)目部20XX 年 08 月 16 日 2 2 / 3434目 錄1 編制依據(jù) .22 工程概況 .23 施工方案 .23.1 施工流程 .23.2 腳手架的設(shè)置 .33.3 腳手架的搭設(shè) .33.4 腳手架的拆除 .43.5 重大危險(xiǎn)源監(jiān)控及預(yù)防措施 .54 安全生產(chǎn)保證體系 .55 安全技術(shù)保證體系 .66 高支模滿堂腳手架的設(shè)計(jì)驗(yàn)算 .66.1

2、梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書 .錯(cuò)誤！未定義書簽。錯(cuò)誤！未定義書簽。6.2 扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書 .錯(cuò)誤！未定義書簽。錯(cuò)誤！未定義書簽。 3 3 / 34341 編制依據(jù)1.1 現(xiàn)場施工的條件和要求1.2 結(jié)構(gòu)施工圖紙1.3 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ162-2008）1 4 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2010)1.5 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)1.6 建筑施工手冊第五版2 工程概況該項(xiàng)目為綜合樓及室外工程，綜合樓屬于高層建筑，結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，建筑面積6739.34，綜合樓地下一層，地上九層，地下為設(shè)備用房，建筑面積 292.68

3、，地上 1-3層為辦公，4-8 層為宿舍,9 層為多功能廳,建筑面積為 6446.66，建筑高度為 45.6 米。室外工程包括圍墻、大門、道路、綠化、硬化、管線綜合等。本工程九層 部位支撐高度為 8.1 米，支撐體系為高支模項(xiàng)目，為危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程。3 施工方案高支模采用扣件式滿堂鋼管腳手架，使用 48mm、壁厚 3.5mm 鋼管,立桿采用 2m,6m 鋼管，縱橫水平桿采用 6m 鋼管，剪刀撐采用 6m 鋼管。 3.1 施工流程：場地清理彈立桿定位軸線排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿連接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連接件綁扎水平安全網(wǎng) 4 4 / 34

4、343.2 腳手架的設(shè)置： 3.2.1 腳手架立桿縱橫距為 0.8m，其中梁縱距為 0.8m,橫向間距為 0.3m，豎向支撐采用單立桿，并用對接扣件相互錯(cuò)開對接，且不能在同一步距內(nèi)，下端第一桿采用 2m 桿和 6m桿相互錯(cuò)開，步距均為 1.5m。 3.2.2 剪刀撐四邊與中間每隔 4m 設(shè)置一道豎向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設(shè)置，滿堂腳手架兩端與中間每隔 5m 設(shè)置一道水平剪刀撐。3.3 腳手架的搭設(shè)3.3.1 立桿施工要求（1）立桿設(shè)置前要用墨斗線彈出立桿位置線，并在位置線處設(shè)置立桿。（2）立桿接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯(cuò)開距離不小于 5

5、00mm,各接頭中心距主節(jié)點(diǎn)不大于步跨的 1/3。（3）嚴(yán)禁將上段立桿與下段立桿錯(cuò)開固定在水平桿上，立桿的垂直偏差不大于架高的1/300。（4） 、嚴(yán)禁使用不合格、銹蝕、和有裂紋的扣件。3.3.2 水平桿施工要求 縱橫水平鋼管水平方向間距與立桿間距相同，頂端水平桿距樓板、梁為 900mm,步距為不大于 1.5m。 （1）腳手架底座上不大于 200mm 處的立桿上必須設(shè)置縱、橫向掃地桿，橫向水平桿設(shè)于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內(nèi)側(cè)，并采用直角扣件與立桿扣緊。 （2）縱橫向水平桿接長一般采用對接扣件連接，相鄰縱向水平桿對接接頭應(yīng)交錯(cuò)布置，不應(yīng)設(shè)在同步、同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應(yīng)小于 50

6、0mm。 5 5 / 3434 （3）每一主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于 150mm。 （4）水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要擰緊，立桿豎接和水平桿橫接一定要采用對接扣件，保證豎向傳力和水平觀感。 3.3.3 剪刀撐的設(shè)置要求 （1）每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于 4 跨,其寬度為 46m,連續(xù)布置，斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不得大于 150mm。剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角為 4560 之間。 （2）滿堂腳手架應(yīng)在同一立面處按相應(yīng)間距連續(xù)設(shè)置剪刀撐 （3

7、）剪刀撐斜桿的接頭采用搭接方式，搭接長度不應(yīng)小于 1000mm,并采用三個(gè)旋轉(zhuǎn)部扣件分別在離桿端不小于 100mm 處和搭接中段固定。3.3.4 扣件要求： （1）扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件連接，直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接，旋轉(zhuǎn)扣件用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接，對接扣件用于兩根鋼管的對接連接，承載力直接傳遞到結(jié)構(gòu)板上。（2）扣件與鋼管的接觸面要保證嚴(yán)密，確?？奂c鋼管連接緊固。 （3）扣件和鋼管的質(zhì)量要合格，滿足施工要求，對發(fā)現(xiàn)脆裂、變形、滑絲的嚴(yán)禁使用。 3.3.5 安全網(wǎng)安全網(wǎng)采用10cm10cm的安全網(wǎng)，在支撐體系上設(shè)置一道水平安全網(wǎng)。高度為4米。

8、6 6 / 34343.4 腳手架的拆除3.4.1 拆除前應(yīng)報(bào)審批準(zhǔn)，進(jìn)行必要的安全技術(shù)交底后方可進(jìn)行拆除。周圍設(shè)圍欄或警戒標(biāo)識，劃出工作禁區(qū)，禁止非拆卸人員進(jìn)入，并設(shè)專人看管。拆除時(shí)，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時(shí)要放入工具袋內(nèi)。 3.4.2 嚴(yán)格遵守拆除順序，拆除順序應(yīng)從上而下，一步一清，不允許上下同時(shí)作業(yè)，本著先搭后拆，按層次由上而下進(jìn)行，腳手架逐層拆除。 3.4.3 拆除腳手架的大橫桿、剪刀撐，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔；拆除的腳手架桿、模板、扣件等材料應(yīng)由專人傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免

9、傷人和不必要的損失。3.4.4 拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時(shí)，應(yīng)將拆除情況交代清楚；拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應(yīng)將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會(huì)倒塌，確認(rèn)安全后方可停歇。 3.4.5 拆下來的鋼管、模板、扣件要分類堆放，進(jìn)行保養(yǎng)，檢修。 3.5 重大危險(xiǎn)源監(jiān)控及預(yù)防措施： 3.5.1 作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的構(gòu)架桿件、整體性構(gòu)建、連接緊固件。卻因操作要求需要臨時(shí)拆除時(shí)，必須經(jīng)主管人員同意，采取相應(yīng)彌補(bǔ)措施，并在作業(yè)完畢后及時(shí)予以恢復(fù)。3.5.2 人在架設(shè)作業(yè)時(shí)，應(yīng)注意自我安全保護(hù)和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物，嚴(yán)禁在架桿上等不安全處休息。 3.5.3 每

10、班工人上架工作時(shí)，應(yīng)現(xiàn)行檢查有無影響安全作業(yè)的問題，在排除和能解決后 7 7 / 3434方可開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時(shí)，應(yīng)立即停止作業(yè)進(jìn)行檢查，直到安全后方可正常作業(yè)。4 安全生產(chǎn)保證體系項(xiàng)目經(jīng)理部健全安全生產(chǎn)保證體系，設(shè)置安全生產(chǎn)管理機(jī)構(gòu)，配備專職安全監(jiān)督管理人員，并賦予一定的管理權(quán)限。建立健全安全生產(chǎn)責(zé)任制，嚴(yán)格執(zhí)行安全生產(chǎn)法律、法規(guī)標(biāo)準(zhǔn)和企業(yè)安全規(guī)章制度，確保安全生產(chǎn)。安全生產(chǎn)保證體系圖5 安全技術(shù)保證體系建立以項(xiàng)目部總工程師為主，施工安監(jiān)科、技術(shù)質(zhì)量科各專業(yè)人員組成的安全技術(shù)保證工 作 保 證檢 查 保 證制定崗位責(zé)任執(zhí)行有關(guān)安全施工規(guī)程經(jīng)濟(jì)保證組織保證項(xiàng)目經(jīng)理制定

11、安全施工技術(shù)措施技術(shù)質(zhì)量科消防、臨時(shí)用水用電設(shè)置、季節(jié)性防爆、防凍防煤氣中毒用品材料設(shè)備科購置勞動(dòng)保護(hù)用品機(jī)械設(shè)備管理易燃爆、半成品堆放檢查綜合辦公室組織電工自查用電設(shè)備、職工體檢、宿舍檢查貫徹落實(shí)有關(guān)安全施工規(guī)程進(jìn)行全員安全教育施工安監(jiān)科安全員專檢安全值日巡回檢查、安全資料收整理、施工 財(cái)務(wù)科安全資金保障獎(jiǎng) 懲 8 8 / 3434體系，負(fù)責(zé)編制施工技術(shù)方案、作業(yè)指導(dǎo)書（含安全技術(shù)措施） ，負(fù)責(zé)專業(yè)技術(shù)人員、特殊作業(yè)人員、專業(yè)施工人員、新入工地人員及其它人員的安全技術(shù)培訓(xùn)教育，組織制訂安全操作規(guī)程。編制危險(xiǎn)源識別、風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)、風(fēng)險(xiǎn)控制計(jì)劃和方案。6 高支模滿堂腳手架的設(shè)計(jì)驗(yàn)算板頂標(biāo)高 39.3

12、 米；支撐高度為 8.1 米、板厚為 120mm；最大梁截面 350X600 作為梁模板支撐滿堂架計(jì)算對象。選取板厚為 120mm 樓板作為計(jì)算對象。6.1扣件式梁模板安全計(jì)算書6.1.1 計(jì)算依據(jù)1、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20036.1.1.1 計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高 h(mm)600混凝土梁寬 b(mm)300混凝土梁計(jì)算跨度 L(m)3.6模板支架高度 H(m)8.1計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008模板荷載傳

13、遞方式可調(diào)托座次梁懸挑長度 a1(mm)0梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度120斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距 la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立0.7水平桿步距 h(m)1.5 9 9 / 3434柱間距 lb(m)梁側(cè)樓板立桿的縱距 la1(m)0.8梁側(cè)樓板立桿的橫距 lb1(m)0.8立桿自由端高度 a(mm)300梁底增加立柱根數(shù) n1梁底支撐小梁根數(shù) m4架體底部布置類型底座結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板 面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型

14、混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積 A(m2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市陜西(省)延安市(市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值 Wo(kN/m2)/模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k(kN/m2)2.5 1010 / 34346.1.1.2施工簡圖 （圖 1）剖面圖 1 (圖 1）剖面圖 16.1.2 面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種

15、情況進(jìn)行計(jì)算，取 b=1m 單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.1.2.1強(qiáng)度驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20.214kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.40.72.51)=21.402kN/m取最不利組合得：q=m

16、axq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m 1111 / 3434（圖 3）面板簡圖（圖 4）面板彎矩圖Mmax=0.027kNm=Mmax/W=0.027106/24000=1.115N/mm2f=31N/mm2滿足要求6.1.2.2撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m 1212 / 3434（圖 5）簡圖（圖 6）撓度圖=0.012mm=300/(4-1)400)=0.25mm滿足要求6.1.3 次梁驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4

17、Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.42.5300/1000/(4-1)=2.021kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.40.72.5300/1000/(4-1)=2.14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.021,2.14)=2.14kN/m計(jì)算簡圖： 1313 / 3434（圖 7）簡圖6.1.3.1強(qiáng)度驗(yàn)算（圖 8）次梁彎矩圖(kNm)Mma

18、x=0.277kNm=Mmax/W=0.277106/(83.3331000)=3.32N/mm2f=15N/mm2滿足要求6.1.3.2抗剪驗(yàn)算 1414 / 3434（圖 9）次梁剪力圖(kN)Vmax=1.426kNmax=VmaxS/(Ib)=1.42610362.5103/(416.667104510)=0.428N/mm2=2N/mm2滿足要求6.1.3.3撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)=1.58kN/m（圖 10）變形計(jì)算簡圖（圖 11）次梁變形圖(mm)max=0.35

19、6mm=1.11000/400=2.75mm滿足要求 1515 / 34346.1.4 主梁驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為 1，故可將主梁的驗(yàn)算力學(xué)模型簡化為 1+2-1=2 跨梁計(jì)算。這樣簡化符合工況，且能保證計(jì)算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.35將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)10

20、00)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.021kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.021,2.14)=2.14kN此時(shí)次梁的荷載簡圖如下 1616 / 3434（圖 16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/10

21、00)300/(4-1)1000)=1.58kN/m此時(shí)次梁的荷載簡圖如下（圖 17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=2.686kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=1.983kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為 gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 1717 / 3434（圖 18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖 19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖6.1.4.1抗彎

22、驗(yàn)算（圖 12）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.289kNm=Mmax/W=0.289106/(8.9861000)=32.151N/mm2f=205N/mm2滿足要求 1818 / 34346.1.4.2抗剪驗(yàn)算（圖 13）主梁剪力圖(kN)Vmax= 4.675kNmax=QmaxS/(Ib)=4.67510006.084103/(21.5661041.210)=10.992N/mm2=120N/mm2滿足要求6.1.4.3撓度驗(yàn)算（圖 14）主梁變形圖(mm)max=0.019mm=0.71000/(1+1)/400=0.875mm滿足要求6.1.4.4支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非

23、兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非 1919 / 3434兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.722kN非端支座最大支座反力為：R2=9.351kN6.1.5 端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.722kNN=8kN滿足要求6.1.6 可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=9.351kNN=30kN滿足要求6.1.7 立柱驗(yàn)算6.1.7.1長細(xì)比驗(yàn)算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計(jì)算長度 l0取步距則長細(xì)比為：=h/i=1.61000/(1.5910)=100.629=1

24、50滿足要求6.1.7.2立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù) 查 JGJ162-2008 附錄 D 得到 =0.588 2020 / 3434梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.42.5)1.21.2=11.192kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.722kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2Hgk=11.914+1.20.065(8.1+(600-120

25、)/1000)=12.586kNf=NB/(A)=12.5861000/(0.588(4.24100)=50.483N/mm2=205N/mm2滿足要求6.2扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書6.2.1 計(jì)算依據(jù)1、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20035、 建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20136.2.2 計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度 h(mm)120樓板邊長 L(m)43.8 2121 / 3434樓板邊寬 B(m)15.6模板支架高度

26、H（m）8.5主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距 la(m)0.8立柱橫向間距 lb(m)1水平桿步距 h1(m)1.5立桿自由端高度 a(mm)300架體底部布置類型底座次梁間距 a(mm)0次梁懸挑長度 a1(mm)0主梁懸挑長度 b1(mm)0主梁合并根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格8080次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板 面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值 fak(kPa)/架體底

27、部墊板面積 A(m2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市陜西(省)延安市(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3)1.1計(jì)算模板及次梁時(shí)均布活荷載 Q1k(kN/m2)2.5計(jì)算模板及次梁時(shí)集中活荷載 Q2k(kN)2.5計(jì)算主梁時(shí)均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計(jì)算立柱及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載 Q4k(kN/m2)1基本風(fēng)壓值 Wo(kN/m2)/ 2222 / 3434簡圖：（圖 1）平面圖（圖 2）縱向剖面圖 1（圖 3）橫向剖面圖 26.2.3 面板驗(yàn)算取 b=1m

28、 單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3 2323 / 3434I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.2.3.1強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載 Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229k

29、N/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖 4）可變荷載控制的受力簡圖 1B.當(dāng)可變荷載 Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN 2424 / 3434（圖 5）可變荷載控制的受力簡圖 2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp

30、2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖 6）永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0.276kNm 2525 / 3434（圖 7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.276106/24000=11.52N/mm2f=31N/mm2滿足要求6.2.3.2 撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（圖 8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖 9）撓度圖=0.211mm=300/400=0.75mm滿足要求6.2.4 次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載 Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡圖： 2626 / 3

31、434（圖 10）可變荷載控制的受力簡圖 1由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5300/1000)=2.018kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=1.869kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m當(dāng)可變荷載 Q1k為集

32、中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN 2727 / 3434（圖 11）可變荷載控制的受力簡圖 2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖 12）永久荷載控制的受力簡圖6.2.4.1強(qiáng)度驗(yàn)算（

33、圖 13）次梁彎矩圖 2828 / 3434Mmax=0.621kNm=Mmax/W=0.621106/(83.333103)=7.455N/mm2f=15N/mm2滿足要求6.2.4.2抗剪驗(yàn)算（圖 14）次梁剪力圖Vmax=3.15kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.15100062.5103/(416.667104510)=0.945N/mm2=2N/mm2滿足要求6.2.4.3撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m（圖 15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖 2929 / 3434（圖 16）次梁變形圖max=0.154mm=11000/400=2.5mm滿足要求6.2.5 主梁驗(yàn)算將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/100